Размещено на http://www.Allbest.Ru/

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования

Керченский государственный морской технологический университет

Кафедра судовых энергетических установок

Специальность 26.05.06 Эксплуатация судовых энергетических установок

Пояснительная записка к дипломному проекту

на тему:

Анализ энергетической установки БАТМ «Васильевский остров» и повышение её промысловой эффективности путем внедрения струйных распорных устройств трала

Исполнитель: Карпенко В.Д.

Курсант группы СМ-6

Руководитель: к.т.н.,

доцент Конюков В.Л.

Керчь, 2024 год



Задание на дипломный проект

курсанта: Карпенко В.Д, группа СМ-6

Тема проекта: Анализ энергетической установки БАТМ «Васильевский остров» и повышение её промысловой эффективности путем внедрения струйных распорных устройств трала.

Срок подачи курсантом законченной работы: «22» января 2024 года.

Входные данные к проекту: Рыболовный траулер с ледовыми усилениями, единой навигационной и промысловой рубкой, с дизельной установкой, с носовым и кормовым подруливающими устройствами, с кормовым слипом для спуска и подъема трала, с рефрижераторным трюмом для хранения рыбной продукции при температуре минус 30°С, рефрижераторным трюмом для рыбной муки, рыбоперерабатывающим цехом.

Содержание пояснительной записки:

Введение. Актуальность выбранной темы, цель и задача проекта.

Глава 1. Технико-эксплуатационные характеристики судна, энергетической установки и анализ ее работы.

Общая информация о выбранном судне, главной установки и вспомогательной. Расчёт основных параметров главного двигателя (тепловой расчет), выполнение ходовой характеристики судна на двух основных режимах работы. Описание судовой электростанции, основных и аварийных источников питания.

Глава 2. Индивидуальный раздел на тему: «Повышение эксплуатационной эффективности промыслового судна «Васильевский остров» путем внедрения струйных распорных устройств»

Общая информация о выбранной модернизации, анализ и обоснование модернизации, проработка конструкции и схем усовершенствования, расчет основных параметров после модернизации, расчет конструктивных изменений. Выполнение сравнительного анализа до и после усовершенствования.

Глава 3. Процедуры несения машинной вахты и планирование рейса

Порядок и обязанности несения, сдачи, приема вахты. Порядок действий вахтенного механика в особых ситуациях. Планирование основного рейса. Дополнение к ТО и Р, эксплуатации элемента СЭУ

Глава 4. Безопасная эксплуатация судна

Информация по предотвращению загрязнения моря. Краткое описание основных параметров оборудования судна по предотвращению загрязнения ОС. Расчёт ККЭЭ судна. Раскрытие индивидуальных вопросов по требованиям и процедурам по охране труда и по предотвращению загрязнения моря.

Заключение. Под итог поставленных задач, конкретизация рассмотренных решений и вывод по рассмотренной модернизации.

1. Графический и пояснительный материал:

Записка пояснительная;

Схема машинно-котельного отделения

Чертёж главного двигателя 6ЧН40/46 (поперечный)

Система распорных устройств

Схема энергетическая функциональная баланса СЭУ

Схемы

Консультанты:

Безопасная эксплуатация судна Ивановская А.В.

Нормоконтроль Шаратов А.С.

Дата выдачи задания: «12» декабря 2023 года.

Руководитель: Конюков В.Л.

Задание принял к исполнению: «12» декабря 2023 года.

Курсант: Карпенко В.Д., группа СМ-6



Содержание

Реферат

Аннотация

Список сокращений

Введение

1. Технико-эксплуатационные характеристики судна, энергетической установки и анализ ее работы

1.1 Краткое описание судна и его энергетической установки

1.2 Главная энергетическая установка

1.2.1 Принципиальная схема ГЭУ

1.2.2 Расчет и построение ходовой характеристики судна

1.2.3 Главный двигатель

1.2.3.1 Технические характеристики и эксплуатационные режимы работы главного двигателя

1.2.4 Судовой валопровод, редуктор, движитель

1.2.5 Рулевая машина

1.3 Судовая электростанция

1.3.1 Состав и технические характеристики источников электроэнергии

1.3.2 Технические характеристики стояночных двигателей

1.3.3 Загрузка судовой электростанции

1.4 Котельная установка

1.4.1 Вспомогательный котел

1.4.2 Утилизационный котел

1.4.3 Загрузка котельной установки

1.5 Расчёт энергетического баланса СЭУ

2. Индивидуальный раздел на тему: «Повышение эксплуатационной эффективности промыслового судна «Васильевский остров» путем внедрения струйных распорных устройств»

2.1 Введение к разделу. Описание проблемы, особенности работы стояночных дизель-генераторов

2.2 Описание предлагаемого усовершенствования судовых стояночных дизель-генераторов

2.3 Конструкторская проработка усовершенствования судовых стояночных дизель-генераторов

2.4 Расчётная проработка усовершенствования судовых стояночных дизель-генераторов

2.5 Расчет энергетического баланса усовершенствованной СЭУ

2.6 Сравнительная итоговая таблица технической эффективности предлагаемого усовершенствования СЭУ

2.7 Технологический процесс монтажа стояночных дизель-генераторов, первый запуск

2.8 Расчёт экономической эффективности усовершенствования СЭУ

3. Процедуры несения машинной вахты и планирование рейса

3.1 Порядок приема и сдачи вахты и обязанности во время несения вахты

3.2 Действия вахтенного механика при несении ходовой вахты в сложных условиях плавания.

3.3 Планирование типового рейса

3.4 Изменения и дополнения к инструкции по эксплуатации стояночных дизель-генераторов

3.5 Изменения и дополнения к системе технического обслуживания и ремонта стояночных дизель-генераторов

4. Безопасная эксплуатация судна

4.1 Предотвращение загрязнения морской среды

4.1.1 Оборудование судна по предотвращению загрязнения

4.1.2 Расчет конструктивного коэффициента энергетической эффективности (ККЭЭ) судна

4.1.3 Методы обработки сточных вод на судах

4.2 Спасательные средства на судне

4.3 Противопожарные средства на судне

4.4 Требования охраны труда при работе ручным и механизированным инструментом

Заключение

Список использованной литературы

Приложения



Реферат

Выпускная квалификационная работа содержит пояснительную записку: 126 листов, 17 рисунков, 34 таблиц.

Графические материалы включают в себя: 6 листов формата А-1.

Ключевые слова: БМРТ, раскрытие устья трала, распорное устройство, гидродинамический профиль, судовая энергетическая установка.

Дипломный проект на тему: «Анализ энергетической установки промыслового судна «Васильевский остров» и повышение её эксплуатационной эффективности путем внедрения струйных распорных устройств».

Объектом исследования в дипломной работе, является судовая энергетическая установка БМРТ «Васильевский Остров», а также новое струйное распорное устройство многоцелевого назначения как для регулирования раскрытия устья трала, так и для регулирования положения самого трала в толще воды.

Цель дипломного проекта: анализ работы судовой дизельной установки судна, изучение основных требований ИМО к конструктивному исполнению, повышение эксплуатационной эффективности путем внедрения струйных распорных устройств.

БМРТ «Васильевский Остров» предназначен для промысла рыбы посредством донного и разноглубинного тралов; переработки основного добытого пищевого сырья в мороженую продукцию; переработки непищевого прилова и отходов от разделки в кормовую муку и технический жир; приготовления консервов и получения полуфабриката медицинского жира; хранения произведенной продукции, сдачи ее на транспортные суда в районе промысла и для транспортировки продукции в порт базирования.

Судно может быть перенаправлено на прием сырца лосося от сторонних организаций и выпуск из лосося мороженной продукции, икры и молок лососевых рыб.

Район плавания - неограниченный, в том числе север Атлантического океана, включая Баренцево море, север Тихого океана, Берингово и Охотское моря.

Судно спроектировано на класс Российского морского регистра судоходства КМ Ice3 АUT1 (REF) ECO Fishing vessel.

Произведен расчет экономической эффективности, что однозначно подтверждает целесообразность выбранного усовершенствования.



Аннотация

В данной выпускной квалификационной работе представлены решения по обеспечению эффективной технической эксплуатации СЭУ с двумя главными двигателями мощностью по 2576 кВт каждый и суммарной мощностью генераторов 2х1600 кВт и 3х160 кВт.

В данной работе выполнен расчет судового главного двигателя, проверочный расчет на прочность одного из узла главного двигателя, произведен расчет ходовой характеристики судна и её построение, выполнен анализ энергетического баланса СЭУ судна, а также расчет автономности.

В индивидуальном разделе рассмотрены теоретические и расчетные решения применения распорного устройства. Которое обеспечивает раскрытие устья трала, которое увеличивает скорость спуска-подъёма трала и позволяет достичь точности попадания частицы трала, который облавливает на косяк рыбы.

Поставленная задача, решается тем, что распорное устройство, которое содержит основу и арматуру крепления, согласно с полезной моделью, выполнено в виде гидродинамического профиля с передней входной и с задней выходной кромками, причём на основе распорного устройства установлено исполнительно-спусковой механизм с гидроакустической системой.



Annotation

This release qualification project presents solutions to ensure effective technical operation of the marine power plant with two main engines with a power of 2576 kW each and a total power of generators of 2x1600 kW and 3x160 kW.

In this work, the calculation of the ship's main engine, a verification calculation for the strength of one of the main engine units, the calculation of the ship's running characteristics and its construction, an analysis of the energy balance of the ship's SEU, as well as the calculation of autonomy, was performed.

In the individual section, theoretical and computational solutions for the use of a spacer device are considered. Which ensures the opening of the mouth of the trawl, which increases the speed of descent and ascent of the trawl and allows you to achieve the accuracy of hitting the particles of the trawl, which catches on the shoal of fish.

The task is solved by the fact that the spacer device, which contains the base and mounting fittings, according to the utility model, is made in the form of a hydrodynamic profile with front inlet and rear outlet edges, and an actuating trigger mechanism with a hydroacoustic system is installed on the basis of the spacer device.



Список сокращений

АДГ - аварийный дизель-генератор;

АПС - аварийно-предупредительная сигнализация;

АРЩ - аварийный распределительный щит;

БЗК- быстрозапорный клапан

ВД - вспомогательный двигатель;

ВДГ - вспомогательный дизель генератор;

ВК-вспомогательный котел

ВМ-вспомогательный механизм

ВО - воздухоотделитель

ВОУ - водоопреснительная установка

ВПУ - валоповоротное устройство;

ВРШ - винт регулируемого шага

ВУП - водоуказательный прибор;

ВЭУ - вспомогательная энергетическая установка;

ГД - главный двигатель

ГК - главный котел

ГРЩ-главный распределительный щит

ГТУ - газотурбинная установка

ДАУ - дистанционное автоматическое управление;

СГ - синхронный генератор;

СДУ - судовая двигательная установка;

МО - машинное отделение

МКО - машинно-котельное отделение

ГЭУ - главная энергетическая установка

СЭУ - судовая энергетическая установка

КУ - котельная установка

ГСМ - горюче-смазочные материалы

ДГ - дизель-генератор

ДТ - дизельное топливо

ГРЩ - главный распределительный щит

ГД - главный двигатель

КПД - коэффициент полезного действия

ЦПУ - центральный пост управления

СУБ - система управления безопасностью

СИЗ - средства индивидуальной защиты



Введение

Из года в год усложняются условия тралового лова - глубины лова меняются от 10-50 м до 2000 м и более. Широкое распространение в практике мирового рыболовства получил пелагический траловый лов. При этом постоянно изменяется конструкция тралов, что обусловлено широким использованием крупноячейных и канатных сетных полотен в его направляющих и облавливающих частях.

Увеличение линейных размеров устья трала, как правило, приводит к необходимости увеличения потребных распорных сил и, естественно, к увеличению линейных размеров распорных устройств.

При работе тралом в поверхностном слое, наиболее актуален вопрос удержания трала в этом слое при наибольшем его удалении от кильватерного следа судна. По существу, необходимо значительно уменьшить углубляющую силу (вес) оснастки трала, чтобы увеличить отношение длины выпускаемого ваера к глубине траления.

Кроме того, совершенствование конструкции распорных устройств ведется также с целью их лучшей приспособляемости к механизации и автоматизации операций по спуску и подъему трала на промысловую палубу траулера.

В этом отношении наиболее перспективно вооружение глубоководных тралов распорно-депрессорными устройствами, позволяющими в условиях ограниченной длины ваеров увеличить глубину траления, скорость траления, размеры орудий лова, а также ускорить процессы спуска и подъема трала с глубины.

Распорные устройства этого класса предназначены обеспечить разноглубинному тралу как горизонтальное раскрытие, так и перемещение при необходимости с одного горизонта на другой. Величину и направление вертикальной и распорной гидродинамических сил у этих устройств регулируют путем дистанционного управления, в зависимости от необходимости изменения величины и направления (подъем, спуск) перемещения трала с одной глубины (или широты) на другую.

Известно, что при прочих равных условиях сила гидродинамического сопротивления трала зависит от величины раскрытия его устья. Если для режима траления величина раскрытия устья трала является одним из показателей его потенциальной производительности, то при спуске и подъеме трала с глубины раскрытие трала приводит к возникновению вредных нагрузок на промысловые механизмы и, естественно, увеличивает непроизводительные затраты времени, особенно при лове на глубинах более 500 м.

Обычные распорные устройства трала обеспечивают ему раскрытие независимо от режима его работы (спуск, траление, подъем). В то же время при спуске и подъеме трала величину распорной силы необходимо значительно уменьшить, чтобы снизить нагрузки на промысловые механизмы и увеличить скорость спуска и подъема трала.

В общем балансе сил, составляющих нагрузку на траловую лебедку при подъеме трала, гидродинамическое сопротивление сетной части трала и распорных досок играет весьма существенную роль и достигает 50 - 90%. Нижний предел соответствует условиям глубоководного траления, а верхний - условиям траления на глубинах до 200 м. Опыты, проведенные с моделями донных и пелагических тралов, показали, что уменьшение горизонтального раскрытия модели трала в процессе выборки позволяет увеличить скорость выборки ваера более чем в 2 раза при сохранении нагрузки на лебедку на прежнем уровне.

По данным опытов, частичное закрытие устья трала перед началом выборки ваеров позволяет снизить нагрузки в ваерах в среднем на 30% и увеличить скорость выборки на 16%. Полное закрытие устья трала по горизонтали привело к снижению нагрузки в ваерах во время выборки в среднем на 45% при увеличении скорости выборки на 35%. При этом, если при подъеме раскрытого трала мощность траловой лебедки использовалась на 85%, то при подъеме закрытого трала в силу конструктивных особенностей дроссельной системы управления гидромоторами лебедки она была загружена лишь на 50%. Очевидно, что полное использование мощности лебедки позволило бы при подъеме закрытого трала довести скорость выборки ваеров до 150 м/мин.

Данные распорные устройства принципиально отличаются конструкцией от других устройств с возможностью регулирования угла атаки тем, что имеют приспособление, которое изменяет боковую подъемную силу в зависимости от раскрытия переднего входного отверстия (кромки).



1. Технико-эксплуатационные характеристики судна, энергетической установки и анализ ее работы

1.1 Краткое описание судна и его энергетической установки

Судно «Васильевский Остров» (IMO: 8721181, MMSI (идентификационный номер станции): 273811060) - траулер (trawler), введенное в эксплуатацию в 1988.

Ходит под Российским флагом. Большой морозильный рыболовный траулер имеет размер в длину 104м и ширину 16м. Валовый тоннаж судна составляет 4407 тон. (см. рисунок 1.1)

Рисунок 1.1 - судно «Васильевский Остров»

Архитектурно-конструктивный тип: рыболовный траулер с ледовыми усилениями, единой навигационной и промысловой рыбкой, с дизельной установкой, с носовым и кормовым подруливающими устройствами, с кормовым слипом для спуска и подъема трала, с рефрижераторным трюмом для хранения рыбной продукции при температуре минус 30°С, рефрижераторным трюмом для рыбной муки и рыбоперерабатывающим цехом.

Условия эксплуатации - круглогодичная, в соответствии со знаком категории ледовых усилений в символе класса судна.

Автономность плавания по запасам топлива, смазочного масла и провизии составляет 50 суток. Автономность по запасам пресной воды - не менее пяти суток, с учетом пополнения запаса от обратноосмотической установки - не ограничена.

Остойчивость судна во всех эксплуатационных случаях удовлетворяет требованиям Правил Российского морского регистра судоходства, предъявляемым к судам неограниченного района плавания.

Непотопляемость судна во всех эксплуатационных случаях нагрузки обеспечивается при затоплении одного отсека с выполнением требований Правил РМРС.

Скорость судна при водоизмещении по летнюю грузовую марку, при суммарной номинальной мощности энергетической установки 5152 кВт составляет 16,1 узлов.

Суммарный объем трюмов мороженной продукции составляет около 6400м³ и около 1700 м³ рыбной муки. Помещения в полной мере отвечают требованиям по хранению, перевозке и перегрузке мороженной продукции.

Экипаж судна и производственный персонал рыбоперерабатывающего комплекса составляет 93 человека, что обеспечивает промышленную работу судна по своему назначению, с учетом применяемых средств механизации и автоматизации оборудования и совмещения профессий. Экипаж судна располагается в одноместных и двухместных каютах. Производственный персонал - в четырехместных каютах.

В каютах, общественных помещениях, помещениях медицинского назначения и помещениях технической эксплуатации предусмотрена система круглогодичного кондиционирования воздуха.

Конструкция корпуса, механизмы, оборудование и системы судна удовлетворяют требованиям всем требованиям по предотвращению загрязнения окружающей среды.

Спасательные устройства и средства выбраны из условия выполнения требований СОЛАС-74.

Грузовые устройства судна работоспособны при волнении до 6 баллов и обеспечивают разгрузку-погрузку трюмов в условиях берега и промысла при взаимодействии с грузовыми устройствами принимающих судов.

Средства трюмной механизации обеспечивают механизированную транспортировку и укладку рыбной продукции в грузовых помещениях при загрузке, а также доставку рыбопродукции на просвет люка при выгрузке с минимальным применением ручного труда.

Рыбоперерабатывающий комплекс обеспечивает кормовое траление разноглубинными тралами (пелагическое траление), а также с использованием специального «рыбного» насоса.

Рыбоперерабатывающий комплекс рассчитан на производство филе минтая, производство фарша сурими из минтая, а также переработку в рыбомучном цехе отходов переработки.

Замораживание рыбной продукции в блоках осуществляется в горизонтальных плиточных аппаратах с использованием автоматического взвешивания, упаковки и укладки готовой продукции и рыбной муки на паллеты.

Для осуществления поиска скоплений рыб при исследовательских и промысловых операциях судно оборудовано промысловыми эхолотами.

Контроль и управление промысловыми операциями осуществляется с помощью автоматизированной системы, включающей в себя:

- систему управления промысловыми устройствами;

- беспроводную систему контроля и позиционирования трала;

- комплект траловых датчиков и беспроводных приемников.

Управление и контроль технических средств предусмотрен в объеме автоматизации, соответствующей знаку автоматизации AUT 1 в символе класса.

В рулевой рубке предусмотрено четыре поста управления: центральный, два бортовых и кормовой, позволяющие управлять судном с каждого поста. Управление винто-рулевым комплексом осуществляется из рулевой рубки с помощью системы дистанционного автоматизированного управления.

Производственная холодильная установка автоматизирована по работе и оборудована системой контроля и сигнализацией, исключающую постоянную вахту у агрегатов установки.

Управление траловыми лебедками осуществляется с помощью автоматизированной системы управления.

Главные размерения судна:

Валовая вместимость (т) 4407

Чистая вместимость (т) 1322

Дедвейт (т) 4407

Водоизмещение (т) 5720

Длина габаритная (м) 104,50

Длина расчетная (м) 96,40

Ширина габаритная (м) 16,03

Высота борта (м) 10,20

Осадка судна (м) 5,90

Скорость (уз) 16,10

Запасы топлива (т) 1226

Водяной балласт (т) 104

Калибр якорных цепей (мм) 46,00

Охлаждаемые грузовые помещения

(общее кол-во, суммарная кубатура) 2·2219

Количество палуб 2

Трюм 1 1·370; 1·50

Грузовые люки 1-2,00·1,60; Р1-2,50·2,70; Р1-2,70·2,90

Количество переборок 7

Грузоподъемность 1-ой стрелы6·3,20

Краны 6·3,20

Марка главного двигателя 6ЧН40/46

Тип топлива Дизельное Мазут Моторное

Мощность главного двигателя 2х2576 кВт

Тип движителя 1 - Винт регулируемого шага

Суммарная мощность генераторов 2·1600 | 3·200

Количество лопастей 4

Рабочая температура холодильной установки -28⁰С

Хладагенты R22

Радионавигационное оборудование: Магнитный компас, гирокомпас, радиолокационная станция, эхолот, лаг

Система управления курсом или траекторией судна (Авторулевой)

Приемоиндикатор радионавигационных систем

УКВ радиоустановка (УКВ радиотелефонная станция с цифровым избирательным вызовом)

ПВ/КВ радиоустановка (ПВ/КВ радиотелефонная станция с цифровым избирательным вызовом и УБПЧ)

Судовая земная станция системы ГМССБ

Спутниковый аварийный радиобуй системы КОСПАС-САРСАТ

Приемник службы НАВТЕКС

Приемник расширенного группового вызова

Радиолокационный ответчик, Передатчик АИС для целей поиска и спасания

УКВ аппаратура двусторонней радиотелефонной связи

Аппаратура автоматической идентификационной системы

Морские районы ГМССБ A1+A2+A3

Характеристика снабжения 843

1.2 Главная энергетическая установка

Энергетическая установка расположена в кормовой части судна, между 75-110 шпангоутами.

В качестве главной энергетической установки принят дизель-редукторный агрегат, состоящий из двух четырехтактных двигателей производства Pielstick типа 6PC2.5 мощностью по 2576 кВт и частотой вращения 520 об/мин.

Мощность с двух двигателей через зубчатый редуктор Valraet Renk ASL 2X155X1 передается на гребной винт и на два валогенератора.

Дизель-редукторный агрегат обеспечивает:

- работу двух дизелей с одновременной передачей мощности на гребной винт и на один или два валогенератора;

- работу одного (любого) из дизелей на гребной винт, а другого на валогенерагор своего борта;

- работу двух дизелей на гребной винт при отключенных по току и по возбуждению валогенераторах;

- работу одного дизеля на гребной винт и валогенератор своего борта при остановленном другом дизеле.

Для обеспечения судна электроэнергией на нём установлены два валогенератора переменного тока, мощностью по 1600 кВт и трех стояночных дизель-генератора мощностью по 160 кВт.

В качестве основного, на судне принят переменный трехфазный ток напряжением 380 Вольт и частотой 50 Гц.

Предусмотрена утилизация тепла от охлаждающей воды дизелей в опреснительных установках и тепла от выхлопных газов в утилизационном котле. Для снабжения потребителей пресной водой используются два опреснителя производительностью по 25 т/сут.

В качестве движителя используется четырёхлопастной винт регулируемого шага, установленный в неподвижной насадке.

1.2.1 Принципиальная схема ГЭУ

Принципиальная схема главной энергетической установки, представлена ниже:

Рисунок 1.2 - принципиальная схема ГЭУ: 1 - главные двигатели Pielstick 6PC2.5 (6ЧН40/46), 2 - главный зубчатый редуктор Valraet Renk ASL, 3 - валогенератор, 4 - промежуточный вал, 5 - опорный подшипник, 6 - механизм изменения шага, 7 - гребной вал, 8 - движитель

1.2.2 Расчет и построение ходовой характеристики судна

Работа судового двигателя (ГД) происходит при разных условиях плавания и связана с многими изменениями показателей, таких как: мощность, экономичность, тепловая и механическая напряженность и прочее. В сумме значений всех этих показателей характеризует режим работы судового дизеля.

ГД установлен для привода гребного винта и получает от него большую нагрузку. Так как на судне установлен валогенератор - дополнительный отбор мощности, то при разных режимах плавания, мощность, отдаваемая двигателем, будет зависеть от мощности потребляемая движителем, валогенераторм и потерь в передаче и линии валопровода.

Мощность, которая потребляемая судовым движителем, при этом, зависит от скорости судна и сопротивления среды его движению, которое при разных условиях плавания судна может сильно изменяться (в случае сильного обрастания корпуса, движителя, при изменении осадки судна, при буксировке, при проходах в мелководье, в штормовых условиях и прочее.).

Поэтому, расчет и графическое построение ходовой характеристики судна дает сопоставить взаимодействие главного двигателя, валогенератора, корпуса судна и судового движителя во время разных условий плавания.

Ниже, приведен данный расчет.

Точка 1 и точка 2 соответствуют режимам при одних и тех же условий работы (свободный ход в штиль) - Ne₁, ₁, H/D₁ и Ne₂, ₂, H/D_2.

Точка 3 - соответствует режиму буксировки судна - Ne₃, ₃, H/D_3.

Основные числовые значения для точек 1, 2 и 3 берем из судовых записей, во время ходовых испытаний.

Расчет параметров для точки 1:

Ход судна (свободный) при H/D₁ при полной мощности потребляемой судовым движителем:

(H/D)₁ = 1,07

где N₁ = 2576кВт;

- КПД передачи от ГД к винту;

V₁ = 16,1 узлов

Расчет параметров для точки 2:

Свободный ход при (H/D)₂ = (0,6ч0,8)•(H/D)₁:

(H/D)₂ = (0,6ч0,8)•(H/D)₁ = 0,8•1,07 = 0,86;

Расчёт параметров для точки 3:

(H/D)₃ = 0,7;

V₃ = 7 узлов

Рассчитаем степени и :

Для характерного диапазона H/D, вычислим на установившихся режимах работы (0,4ч1,2)•(H/D) к расчетной мощности N_B и скорости V.

Для свободного хода:

,

Таблица 1.1

Числовые значения для построения линии А

H/D	0,54	0,64	0,75	0,86	0,96	1,07	1,18
Nв	3454,12	3663,64	3885,88	4121,60	4371,62	4636,80	4918,07
V	14,25	14,72	15,12	15,48	15,80	16,10	16,37

Для работы в грузу:

,



Таблица 1.2

Числовые значения для построения линии В

H/D	0,54	0,64	0,75	0,86	0,96	1,07
Nв	2420,92	2605,86	2804,93	3019,20	3249,84	3498,10
V	6,44	6,65	6,84	7,00	7,15	7,28

По полученным данным, строим линию А - для свободного хода, и линию В - для хода в грузу, в координатах Nв-V.

Для расчета линии (H/D)₂ = const используем формулу:

где коэффициенты а и b найдем по формулам:

Таблица 1.3

Числовые значения для построения линии (H/D)₂ = const

V	5	9	12	14	15	16
Nв	2759,20	3279,20	3669,19	3929,18	4059,18	4189,18

1.2.3 Двигатель главный

1.2.3.1 Технические характеристики и эксплуатационные режимы работы главного двигателя

В качестве главных двигателей установлены дизели марки 6ЧН 40/46.

Двигатель 6ЧН 40/46 четырехтактный, рядный, вертикальный, нереверсивный, тронковый, простого действия, с газотурбинным наддувом и промежуточным охлаждением наддувочного воздуха.

Двигатель снабжен системой дистанционного автоматизированного управления частотой вращения, системой аварийно-предупредительной сигнализации и защиты, а также системой автоматического регулирования температуры охлаждающей воды и смазочного масла.

Рисунок 1.3 - построение ходовой характеристики судна (А - ход свободный, В - траление)

Остов двигателя сварной, состоит из промежуточных стенок, отлитых из стали и предназначенных для установки в них рамовых подшипников. Между промежуточными стенками, сверху, вварены опорные плиты, в которые ввернуты шпильки крепления крышек цилиндров. К промежуточным стенкам с обеих сторон приварены боковые листы с отверстиями для смотровых лючков, а к боковым листам - торцевые листы. Корпуса рамовых подшипников крепятся к промежуточным стенкам шпильками. Крышки подшипников прижимаются к корпусам домкратами. Стальные вкладыши рамовых, а также и мотылевых подшипников залиты свинцовистой бронзой и покрыты тонким слоем специального сплава олова и свинца.

Поддон дизеля сварной, силовой, с промежуточными ребрами жесткости.

Крышка цилиндра индивидуальная, чугунная, крепится к остову восемью анкерными шпильками, одновременно прижимая к нему втулку цилиндра с рубашкой. На крышке расположены два впускных и два выпускных клапана, пусковой и предохранительный клапаны, верхний привод и индикаторный кран. Форсунка и корпус выпускного клапана охлаждаются водой. Специальное устройство “Ротокап” обеспечивает проворачивание стержня выпускного клапана в период его открытия.

Поршень, охлаждаемый маслом. Поршень имеет верхнее уплотнительное кольцо, три компрессионных и два маслосъёмных. Рабочая поверхность уплотнительного кольца хромирована и покрыта слоем олова. Верхнее компрессионное кольцо выполнено с молибденовым пояском, третье и четвертое - с медным покрытием. Маслосъёмные кольца имеют по две хромированные маслосбрасывающие кромки и монтируются с эспандером. Три канавки в головке поршня закаливаются током высокой частоты. Поршневой палец изготовлен из легированной стали, цементированный, плавающего типа.

Шатун двутаврового сечения изготовлен из легированной стали. Нижняя головка имеет косой разъём. Втулка головного подшипника залита свинцовистой бронзой. В стержне шатуна выполнено сверление, по которому поступает масло на смазку головного подшипника и охлаждение поршня (через поршневой палец, имеющий специальную вставку и бобышки поршня).

Коленчатый вал цельный, кованый из легированной стали, с противовесами на щеках коленчатого вала.

Наддув дизеля обеспечивается одноступенчатым центробежным газотурбокомпрессором.

Система смазки - циркуляционная, под давлением. Автономный насос подает масло через фильтр и охладители в коллектор и оттуда по трубкам на смазку всех элементов дизеля. Сток масла из поддона дизеля в циркуляционную цистерну - свободный.

Система охлаждения дизеля двухконтурная с автономными насосами пресной и забортной воды.

Пуск дизеля осуществляется сжатым воздухом.

Технические характеристики дизеля ЧН 40/46:

Параметр	Значение
Диаметр цилиндра, мм	400
Ход поршня, мм	460
Число цилиндров	6
Номинальная мощность, кВт	2576
Частота вращения, об/мин	520
Среднее эффективное давление, МПа	1,72
Степень сжатия	14
Максимальное давление сгорания, МПа	12,25
Давление наддувочного воздуха, МПа	0,220
Средняя скорость поршня, м/с	8,0
Удельный расход топлива RMG180, г/(кВтч)	207
Удельный расход масла, г/(кВтч)	1,9
Сорт применяемого топлива	RMG180
Сорт применяемого масла	М14Г2ЦС
Ресурс до капитального ремонта, ч	60000
Порядок работы цилиндров	1-2-4-6-5-3

1.2.3.2 Расчет рабочего процесса главного двигателя

Таблица 1.4

Основные параметры

№	Наименование	Расчетная формула	Значение
1	Мощность двигателя, Ne, кВт	Задано	2570
2	Число цилиндров	Задано	6
3	Частота вращения, n, об/мин	Задано	520
4	Коэффициент тактности, z	Задано	0,5
5	Схема наддува	Задано	г/т
6	Тип продувки	Задано	клапанная
7	Давление окружающей среды Ро, МПа	Задано	0,1013
8	Температура окружающей среды Т0, К	Задано	300
9	Давление наддува, Pk, МПа	Задано	0,257
10	Действительная степень сжатия, е	Задано	12,7
11	Коэффициент избытка воздуха, б	Задаемся	1,70
12	Коэффициент продувки, цa	Задаемся	1,05
13	Доля хода, потер. на продувку, ш	Задаемся	0

Рисунок 1.4 - поперечный разрез главного двигателя 6ЧН40/46



Таблица 1.5

Расчет процесса наполнения

№	Наименование	Расчетная формула	Значение
13	Потеря давления воздуха на всасывании ДР0, МПа	Задаемся	0,001
14	Давление воздуха перед компрессором, , МПа		0,1003
15	Потеря давления воздуха в воздухоохладителе, ДРохл, МПа	Принимаем	0,002
16	Давление воздуха за компрессором,		0,259
17	Степень повышения давления в компрессоре, рк		2,5823
18	Адиабатный КПД компрессора, зак	Из паспортных данных	0,84
19	Температура воздуха за компрессором, , K		411,318
20	Понижение температуры воздуха в воздухоохладителе, ДТохл, K	Задаемся	100
21	Температура воздуха перед ДВС, Тк, K		311,318
22	Подогрев заряда от стенок цилиндра, ДТа, K	Задаемся	5
23	Температура воздуха в цилиндре, , К		316,318
24	Температура остаточных газов, Тг, К	Задаемся	600
25	Коэффициент остаточных газов	Задаемся	0,01
26	Температура заряда в начале сжатия, Та, К		319,127
27	Давление в выпускном коллекторе за двигателем Рг = Рт, МПа	0,9•РК	0,231
28	Давление заряда в начале сжатия Ра, МПа	0,92•РК	0,249
29	Коэффициент наполнения, зн		1,017
30	Коэффициент избытка продувочного воздуха		1,068
31	Суммарный коэффициент избытка воздуха		1,785

Таблица 1.6

Расчёт процесса сжатия

№	Наименование	Расчетная формула	Значение
32	Уравнение мольной средней изохорной теплоемкости воздуха, , кДж/(Кмоль•К)
33	Уравнение мольной средней изохорной теплоемкости чистых продуктов сгорания (при = 1,0), кДж/(Кмоль•К)
34	Уравнение мольной средней изохорной теплоемкости смеси воздуха и остаточных газов на ходе сжатия , кДж/(Кмоль•К)
35	Средний показатель политропы сжатия,		1,375
36	Давление в конце сжатия, Рс, МПа		8,225
37	Температура в конце сжатия, Тс, К		829,09

Таблица 1.7

Расчет процесса сгорания

№	Наименование	Расчетная формула	Значение
38	Массовый состав топлива	С = 0,86; Н = 0,113; S = 0,023; О = 0,005; W = 0
39	Низшая теплота сгорания топлива, кДж/кг		40900
40	Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания , кмоль/кг		0,4769
41	Действительное количество воздуха для сгорания, , кмоль/кг		0,8107
42	Химический коэффициент молекулярного изменения,		1,035
43	Действительный коэффициент молекулярного изменения,		1,0347
44	Коэффициент использования теплоты в точке Z,	Задаемся	0,80
45	Коэффициент использования теплоты к концу сгорания,	Задаемся	0,90
46	Доля топлива, сгоревшего в т. Z,		0,8889
47	Коэффициент молекулярного изменения в точке Z,		1,0308
48	Изменение количества молей при сгорании,		0,0284
49	Уравнение средней мольной изохорной теплоемкости смеси в точке Z,,кДж/ (кмоль•К)
50	Уравнение средней мольной изохорной теплоемкости смеси точке В, , кДж/ (кмоль•К)
51	Уравнение средней мольной изобарной теплоемкости смеси точке Z, , кДж/(кмоль•К)
52	Степень повышения давления,		1,3
53	Максимальная температура при сгорании, , К		1774,64
54	Макс. давление сгорания, , МПа		10,693

Таблица 1.8

Расчет процесса расширения

№	Наименование	Расчетная формула	Значение
55	Степень предварительного расширения,		1,697
56	Степень последующего расширения,		7,483
57	Средний показатель политропы расширения,		0,2240
58	Температура в конце процесса расширения, , К		1126,34
59	Температура газов в выхлопном коллекторе, ,К		7
60	Давление в конце процесса расширения, , МПа		0,9097

Таблица 1.9

Индикаторные и эффективные показатели двигателя

№	Наименование	Расчетная формула	Значение
61	Среднее индикаторное давление теоретического цикла отнесенное к полезному ходу поршня, , МПа		1,998
62	Коэффициент полноты индикаторной диаграммы,	Задаемся	0,96
63	Среднее индикаторное давление действительного цикла, , МПа		1,918
64	Индикаторный удельный расход топлива, , кг/(кВт•ч)		0,183
65	Индикаторный КПД,		0,480
66	Механический КПД двигателя,	Задаемся	0,90
67	Среднее эффективное давление, , МПа		1,726
68			2593,39
69	Эффективный удельный расход топлива, , кг/(кВт•ч)		0,204
70	Эффективный КПД двигателя,		0,432

После выполнения теплового расчета главного двигателя, по полученным данным строим индикаторную диаграмму рабочего цикла, в двух вариантах:

- в функции от текущего объёма цилиндра V

- в функции от текущего угла поворота коленчатого вала ц.

Начало построения индикаторной диаграммы, в координатах P-V, начнем с расчета и нанесения основных точек цикла: а, с, у, z, b.

Вычислим объём цилиндра, используя следующие формулы:

где: Vc - объём камеры сжатия двигателя,

Va - объём цилиндра двигателя, при начале сжатия,

Vz - объём цилиндра двигателя, в конце сгорания топлива в двигателе.

Вычислим некоторые числовые значения давления на линии сжатия и расширения смеси в цилиндре двигателя.

- степень сжатия (текущая)

Вычисляем площадь спроектированной диаграммы (индикаторной) и определяем усредненное давление (индикаторное):

где: масштаб, МПа/мм

это диаграммы длина, которая равна полному ходу поршня в мм.

Первоначально вычислим значения числовые угла ц в главных точках, использую данные формулы:



где: коэффициент постоянный кшм,

Рассчитаем средние числовые значения давления, так же как и ранее. Однако, числовая зависимость текущей степени сжатия рассчитывается по формуле:

перемещение поршня двигателя (безразмерное).

После расчета, по полученным числовым значениям чертим диаграмму индикаторную и осуществляем ее скругление.

Рисунок 1.5 - Диаграмма индикаторная



Рисунок 1.6 - развернутая индикаторная диаграмма

1.2.3.3 Расчет прочности узла главного двигателя

Расчет поршневой головки шатуна.

Наружный диаметр поршневой головки шатуна: d₂ = 0,296 м.

Внутренний диаметр поршневой головки шатуна: d₁ = 0,200 м.

Отношение:

Расчет прочности будем вести для тонкостенных головок.

Рисунок 1.7 - Схема тонкостенной головки шатуна

Радиус кривизны линии центров тяжести сечений:

м

r₁ = 0,1 - внутренний радиус головки,

r₂ = 0,148 - внешний радиус головки.

Изгибающий момент:

где: = 115⁰ - угол заделки.

Н.

Н^.м изгибающий момент в сечении А-А.

Н^.м - нормальная сила в сечении А-А.

Нормальная сила

Н.

Сила совместной деформации действующая на головку

Н



где:

Е_В = 115000 МПа (бронза) - модуль упругости материала втулки.

Е_Г = 220000 МПа (сталь 40Х) - модуль упругости материала головки.

F_В = 0,00066 м² - площадь поперечного сечения втулки.

F_Г = 0,00317 м² - площадь поперечного сечения головки.

Максимальное напряжение в сечении А-А

Па

где: а = 0,066 м - ширина головки.

м - радиальная толщина головки.

Величина натяга, определяемого различием в расширении материалов втулки6:

м

где: 1/град. - коэффициент линейного расширения втулки

1/град. - коэффициент линейного расширения головки.

⁰С - температура нагрева головки.

Удельная сила (контактное давление) между втулкой и головкой:

МПа

где: = 0,00008 - величина конструктивного натяга.

_В = 0,35 - коэффициент Пуассона для втулки

_Г = 0,23 - коэффициент Пуассона для головки

d = 0,19 м - диаметр пальца.

Напряжение от запрессовки втулки для внешних волокон головки:

МПа.

Амплитудное значение цикла напряжений:

МПа

МПа

Запас усталостной прочности:

где: МПа - предел выносливости материала при симметричном цикле нагружения (сталь 40Х)

= 1 принимаем. принимаем.

- допускаемый предел усталостной прочности.

Расчет кривошипной головки.

Рисунок 1.8 - Расчетная схема кривошипной головки шатуна

Растягивающая инерционная сила:

где: кг - масса крышки кривошипной головки.

кг - приведенная поступательно-движущаяся масса.

Наибольшее суммарное напряжение в сечении Б-Б:

где: F = 0,01066 м² - площадь сечения крышки.

F_В = 0,001968 м² - площадь сечения вкладыша.

м³

- момент сопротивления изгибу крышки

где: В = 0,077 - высота сечения крышки и вкладыша.

Н = 0,164 м - ширина сечения.

м⁴

- момент инерции сечения крышки.

где: В₁ = 0,065 - высота сечения крышки.

м⁴

- момент инерции сечения вкладыша.

где: В₂ = 0,012 - высота сечения вкладыша.

С = 0,416 м - расстояние между шатунными болтами.

МПа - допускаемые напряжения в крышке.

Расчет шатунных болтов.

Предварительная затяжка шатунных болтов:

Р_з = (2,0…3,0) ^.Р_и = 3 ^. 317189,35 = 951568 Н

Напряжение в стержне предварительно затянутого болта:

Мпа



м²

- площадь минимального сечения болта.

d_min = 0,046 м - минимальный диаметр болта.

Максимальное в цикле напряжение в болте:

МПа

Амплитудное и среднее напряжение цикла:

МПа

МПа

Запас усталостной прочности:

где: МПа - предел выносливости материала при симметричном цикле нагружения.

= 4, = 0,9, , - допускаемый предел усталостной прочности.

В результате проведенного расчета все расчетные значения напряжений и пределов прочности соответствуют допускаемым значениям.



1.2.4 Судовой валопровод, редуктор, движитель

Современные суда представляют собой сложную конструкцию, состоящую из множества различных, взаимосвязанных элементов. Исправная работа судна зависит от того, насколько слаженно работает вся система в целом и каждая его часть в отдельности. Рассмотрим, что же собой представляют валопровод и движитель и как они взаимодействуют друг с другом, обеспечивая движение судна.

Главный двигатель вырабатывает ту необходимую энергию, за счет которой происходит движения судна, а вот за ее передачу и непосредственное применение отвечают валопровод и движитель.

На нашем судне, установлена одновальная дизельная установка с винтом регулируемого шага. Судовой валопровод (СВП) можно с уверенностью охарактеризовать как цельную энергетическую систему, которая передает: крутящий момент (КМ) от судового двигателя к движителю. В состав данной системы входит непосредственно сам вал, подшипники (главный упорный и опорные) и целый перечень вспомогательных устройств: тормозное, токосъемное, валоповоротное и дейдвудное. Основное предназначение упорного подшипника заключается в передаче упора корпусу судна, а опорных - в обеспечение опоры СВП. Дейдвудное устройство выполняет функцию барьера, не позволяя воде проникать внутрь судна. Назначение прочих элементов СВП понятно уже из их названий.

Рисунок 1.9 - Основные габаритные размеры и конструкция гребного вала

1 - ВРШ, 2 - Дейдвудная труба, 3 - Опорный подшипник, 4 - Переборочное уплотнение, 8 - фланцевое уплотнение валов, 6 - главный упорный подшипник 10 - упорный вал

Судовой движитель (гребной винт)

Основное назначение движителя - преобразование энергии, получаемой от судового дизеля, в прикладную силу, которая и обуславливает движение любого водного транспорта.

На судне установлен гребной винт регулируемого шага (ВРШ).

Гребные винты регулируемого шага (ВРШ) отличаются от ВФШ тем, что их лопасти не являются одним цельным со ступицей, а могут поворачиваться вокруг своей оси на заданный угол при помощи механизма изменения шага (МИШ).

ВРШ состоит из основных конструктивных элементов:

* винта с поворотными лопастями (ВПЛ);

* гребного вала с маслобуксой и проходящей внутри вала штангой;

* механизма изменения шага (МИШ).

Основные характеристики гребного винта, перечислены ниже:

Количество лопастей	4
Диаметр, мм	3650
Дисковое отношение	0,56
Материал	NiALBr
Частота вращения, об/мин	max 150
Система гидравлики	Тип - HDX-40 Насос - REXROTH, Р = 45МПа
Система управления	Тип - ERC 2460-2D

Судовой редуктор

Редуктор валопровода обеспечивает распределение крутящего момента двигателя на гребной вал с нужным передаточным соотношением, позволяя регулировать усилие на валу и скорость вращения винта в зависимости от конкретных условий и требований.

Рисунок 1.10 - Поперечный разрез судового движителя

Управление редуктором осуществляется с мостика и ЦПУ, дистанционно. Так же имеется аварийное местное управление. В редукторе установлен масляный насос, Редуктор снабжен шестеренчатым масляным насосом, обеспечивая давление масла в системе от 2-5 бар. На редукторе установлен охладитель масла, трубчатого исполнения, охлаждается забортной водой.

Редуктор обеспечивает все заданные режимы работы для главного двигателя от малого до полного хода, а так же задний ход.

Основные характеристики судового-редуктора, перечислены ниже:.

Тип: ASL 2x155

Привод:

Номинальная мощность - 2 х3000 л.с.

Номинальное число оборотов - 600 об/мин

Направление вращения при ходе вперед, вид в

направлении движения - налево

Максимальное число оборотов при включении - 330 об/мин

Ведомый вал:

Номинальное число оборотов - 146,3 об/мин

Направление вращения при ходе вперед, вид в

направлении движения - направо

Толкающее усилие винта - макс. 110 т

Привод генератора:

Номинальная мощность - 2278 л.с.

Номинальное число оборотов - 1497 об/мин

Направление вращения, вид в

направлении движения - направо

1.2.5 Рулевая машина

К важнейшим вспомогательным механизмам любого судна относится рулевая машина, входящая в комплекс узлов, механизмов и агрегатов, составляющих рулевое устройство судна.

Судовая рулевая машина выполняет функцию обеспечения управляемости судна, придерживание судном заданного курса, эффективное маневрирование.

Судовая рулевая машина - механизм, обеспечивающий усилие, необходимое для поворота баллера, а затем и руля на заданный угол для удержания требуемого курса или совершения маневра.

Современные судовые рулевые машины имеют привод от электродвигателя. Различия заключаются в типе передачи.

При механической передаче усилия от электродвигателя к рулевой машине такой тип машин называют электрическими. Гидравлическая передача свойственна гидравлическим машинам рулевым.

Основные предъявляемые требования

Исходя из назначения и места установки видно, что рулевые машины судовые выступают ключевыми, важными и ответственными элементами рулевого устройства корабля, потому к ним предъявляются строгие требования относительно обеспечения:

- надежности работы и живучести с учетом сложных условий эксплуатации судна (влага, температурные колебания, динамические нагрузки и пр.);

- безопасности управления для человека;

- установку и поддержание задаваемого угла и скорости перекладки руля при движении судна в диапазоне максимальных развиваемых скоростей (в связи с этим устройство комплектуется специальными тормозами);

- удобства рулежки;

- максимальной компактности габаритов и небольшой массы;

- экономичности работы;

- простоты обслуживания;

- возможности удаленного управления, например, из разных мест и быстрого эффективного перехода между основной и вспомогательными рулевыми точками.

На судне установлена электрогидравлическая рулевая машина с насосами постоянной подачи и гидравлическими цилиндрами управления пером руля.

Она включает в себя:

- танк запаса и основной танк гидравлического масла

- гидравлические насосы с рабочим давлением 20 МПа

- гидравлические цилиндры 125х70/650мм

- золотниково-распределительное устройство

- сдвоенного перепускного клапана

- предохранительных клапанов

- система управления

- магистральный трубопровод Dn16х30МПа

Рулевая машина оборудована механической блокировкой поворота пера руля больше 37⁰ с обоих бортов.

1.3 Судовая электростанция

1.3.1 Состав и технические характеристики источников электроэнергии

Качественное автономное электроснабжение современных судов различных классов - это залог безопасности экипажа и эффективность работы всей электронной аппаратуры. Даже самые, казалось бы, безобидные и кратковременные отключения системы навигации, управления и другого вспомогательного оборудования могут привести к нежелательным последствиям (в т.ч. аварийным ситуациям), потому не должны допускаться ни при каких условиях.

Рисунок 1.11 - Схема рулевой машины РО7М



В целях обеспечения абсолютной стабильности электрооборудования на судах применяются судовые дизель-генераторы, которые пользуются наибольшим спросом благодаря высокому уровню надежности, экономичности и простоте обслуживания. В том числе, такие электростанции зачастую выбираются в качестве единственных (основных) источников энергоснабжения гораздо чаще электростанций на других видах топлива.

Источники электроэнергии, в зависимости от типа судна и района эксплуатации, должны соответствовать требованиям Российского морского или речного регистра судоходства.

В состав судовой электростанции входят следующие источники электропитания судна:

- три стояночных дизель-генератора марки 6ЧН18/22. Мощность приводного генератора типа ГСН 355S8Н160 ОМЗ составляет 160 кВт, напряжение 380 Вольт, 50 Гц.

- один аварийный дизель-генератор марки 6Ч 15/18. Мощность приводного генератора марки МССФ92-4, составляет 100кВт, выходное напряжение 380 Вольт, 50 гЦ.

- два валогенератора, типа СВГ 1600-1500 ОМ4, мощностью 1600 кВт каждый. Отбор мощности посредством редукторной передачи от главного двигателя.

Во время стоянки судна в порту, предусмотрено подключение к сети берегового питания, через силовой кабель, сечением 4x70мм² и длиной 180 метров.

1.3.2 Технические характеристики стояночных двигателей

Для производства электроэнергии при стоянке в порту предназначены стояночные дизель-генераторы типа ДГРА 160/750 в количестве 3 шт.

Генераторы со статической системой возбуждения находятся в составе агрегата типа ДГРА 160/750.

Каждый дизель-генератор состоит из дизеля и генератора, смонтированных на общей фундаментной раме, установленной на амортизаторах.

Для привода генераторов применяются дизели марки 6ЧН 18/22.

Таблица 1.10

Технические характеристики дизель-генератора

Наименование параметра	Размерность	Значение
Генератор
Тип	ГСН 355S8Н160 ОМЗ
Направление вращения	правое
Мощность	кВт	160
Частота вращения	мин - 1	750
Напряжение	В	400
Род тока	переменный
Частота тока	Гц	50
Дизель
Марка	6ЧН 18/22
Число цилиндров		6
Диаметр цилиндра	м	0,18
Ход поршня	м	0,22
Номинальная мощность	кВт	200
Частота вращения	мин - 1	750
Удельный расход топлива	г/кВтч	231
Удельный расход масла	г/кВтч	1,4

Для привода аварийного генератора применяется дизель марки 6Ч 15/18 четырехтактный, нереверсивный, смонтированный на общей фундаментной раме с генератором, установленной на амортизаторах. Все обслуживающие дизель насосы и аппараты навешаны на двигатель.

Технические характеристики аварийного дизель-генератора приведены в таблице 1.11.

Аварийный дизель-генератор с системой возбуждения в составе агрегата типа АДГФ 100/1500.

Аварийный дизель-генератор располагается в помещении аварийного дизель-генератора на верхней палубе.

Таблица 1.11

Технические характеристики аварийного дизель-генератора

Наименование параметра	Размерность	Значение
Дизель
Марка		6Ч 15/18
Число цилиндров		6
Диаметр цилиндра	м	0,15
Ход поршня	м	0,18
Частота вращения	мин - 1	1500
Номинальная мощность	кВт	100
Удельный расход топлива	г/кВтч	269
Удельный расход масла	г/кВтч	1,0
Генератор
Тип		МССФ924
Мощность	кВт	100
Напряжение	В	400
Частота вращения	мин - 1	1500
Род тока		переменный
Частота тока	Гц	50

Валогенераторы.

Валогенераторы с бесщеточной системой автоматического регулирования возбуждения.

Вал приводится в действие от вала через редуктор типа ASL2X 155 и подсоединен к нему при помощи дистанционно управляемых разобщительных муфт.

Смазка подшипников валогенератора циркуляционная, общая с системой смазки редуктора.