Автоматизация газоперекачивающего агрегата

Размещено на http://www.allbest.ru/

9

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Система транспортировки газа представляет собой уникальный технологический комплекс, включающий в себя объекты добычи, переработки, транспортировки, хранения и распределения газа. Единая система газоснабжения (ЕСГ) обеспечивает непрерывный цикл поставки газа от скважины до конечного потребителя. Благодаря централизованному управлению, большой разветвленности и наличию параллельных маршрутов транспортировки, ЕСГ обладает существенным запасом надежности и способна обеспечивать бесперебойные поставки газа даже при пиковых сезонных нагрузках. Протяженность ЕСГ в России на 2012 год составляет 168 тыс. км. В нее входят 222 компрессорных станций с общей мощностью газоперекачивающих агрегатов в 43,9 млн. кВт.

ЕСГ России принадлежит Газпрому. При формировании газотранспортной системы Газпрома в 70-80х гг. прошлого века в нее был заложен значительный запас прочности. По состоянию на 1 января 2014 г., средний срок эксплуатации оборудования компрессорных станций на магистральных газопроводах составляет более 25 лет. Стабильность их функционирования обеспечивается благодаря внедрению прогрессивных методов управления и диагностики, проведению планово-предупредительных и ремонтных работ. Объективным свидетельством этому является снижение количества отказов технологического оборудования.

Газпром реализует комплексную программу реконструкции и технического перевооружения объектов транспорта газа. Реконструкция и модернизация оборудования предполагает ликвидацию «узких мест» для обеспечения перспективных потоков газа, снижение энергозатрат, повышение степени автоматизации при транспорте газа, а также обеспечение надежности и промышленной безопасности компрессорных станций.

Внедрение новых систем автоматического управления газоперекачивающих агрегатов является одной из основных задач поставленных «ООО Газпром» перед региональными представительствами, в том числе перед предприятиями объединения «Газпром трансгаз Ухта».

Вуктыльское линейное производственное управление магистральных газопроводов входит в состав объединения «Газпром трансгаз Ухта» с начала своего основания, и является головной станцией на протяжении многокилометрового газопровода. Реконструкция и развитие систем управления затронула Вуктыльское ЛПУМГ одним из первых: новые турбоагрегаты повышенной мощности с новейшими системами контроля и управления на базе ПТК; новейшие системы сбора и обработки информации на стадиях цехового регулирования; перспективные образцы вспомогательных технологических комплексов.

В газовой промышленности вопросам автоматизации уделяется особое внимание. Это объясняется сложностью и большой скоростью протекания технологических процессов, высокой чувствительностью их к нарушению режима, вредностью условий работы, взрыво и пожароопасностью транспортируемых веществ.

За последние годы и в России резко возрос интерес к проблемам построения высокоэффективных и высоконадежных систем диспетчерского управления и сбора данных. Газовая отрасль не осталась в стороне от этого процесса. В свою очередь РАО «Газпром» уделяет большое внимание данной проблеме.

Введение в эксплуатацию новых мощностей позволило выполнить все необходимые мероприятия по обеспечению надежной и бесперебойной работы газотранспортной сети.

1. Техническая характеристика объекта

1.1 Назначение компрессорной станции

Компрессорная стация - неотъемлемая и составная часть магистрального газопровода, обеспечивающая транспорт газа с помощью энергетического оборудования, установленного на КС ,рисунок 1.1. Она служит управляющим элементом в комплексе сооружений, входящих в магистральный газопровод. Именно параметрами работы КС определяется режим работы газопровода.

При движении газа по трубопроводу происходит потеря давления из-за разного гидравлического сопротивления по длине газопровода. Падение давления вызывает снижение пропускной способности газопровода. Одновременно понижается температура транспортируемого газа, главным образом, из-за передачи теплоты от газа через стенку трубопровода в почву и атмосферу.

Для поддержания заданного расхода транспортируемого газа путем повышения давления через определенные расстояния вдоль трассы газопровода устанавливают компрессорные станции.

Современные компрессорные станции, нефтебазы и нефтегазопроводы - это сложные технические сооружения, которые требуют бесперебойной и безаварийной работы в течение определенного срока. Обеспечение такой работы объекта может достигаться разнообразными способами, включающими повышение надежности как подземных, так и наземных частей сооружений.

Современные компрессорные станции оснащаются средствами автоматики и телемеханики, позволяющими создать систему централизованного управления станцией. Комплекс средств автоматизации КС должен обеспечивать автоматическое управление всеми технологическими объектами, оперативный централизованный контроль за технологическими параметрами и процессами, централизованный сбор и первичную подготовку информации для передачи на центральный диспетчерский пункт.

Наличие КС позволяет регулировать режим работы газопровода при колебаниях потребления газа, максимально используя при этом аккумулирующую способность газопровода.

Вуктыльская компрессорная станция № 3 изображена на рисунке 1.2 - является структурным подразделением линейно-производственного управления магистральных газопроводов, а в технологической цепочке транспорта представляет собой головное газоперекачивающее сооружение ООО «Газпром трансгаз Ухта» с месторождений Западной Сибири и северных районов Тюменской области европейским потребителям.

Рисунок 1.1- Технологическая схема КС

Рисунок 1.2 -Вуктыльская компрессорная станция № 3

Основными функциями станции являются:

1) сбор и предварительная очистка газа от конденсата, воды и мех примесей;

2) компремирование (сжатие) газа до давления необходимого для эффективного дальнейшего транспорта газа по магистральному газопроводу;

3) охлаждение транспортируемого газа.

Оптимальный режим эксплуатации магистрального газопровода заключается прежде всего в максимальном использовании его пропускной способности при минимальных энергозатратах на компремирование и транспортировку газа по газопроводу.

1.2 Описание технологического процесса работы ГПА

Газ поступает на рабочий газоперекачивающий агрегат ГПА Ц-10 БД, рисунок 1.4, через кран № 1, на вход нагнетателя, осуществляющего компремирование газа, за счет рабочих колес - импеллеров. На ГПА Ц-10 БД установлен полнонапорный двухступенчатый нагнетатель, поэтому в работе находится два агрегата. Обычно режим работы газоперекачивающих агрегатов выбирается таким образом, чтобы нагнетатели работали в устойчивом режиме. Тем не менее, различные возмущающие воздействия могут приводить к тому, что режим работы нагнетателя приближается к неустойчивому. Для того, чтобы избежать помпажных колебаний, осуществляется частичный перепуск (байпасирование) газа с выхода на вход нагнетателя при помощи байпасного клапана с аналоговым управлением - кран 6р.. Центробежный нагнетатель имеет зависимость степени сжатия от расхода (газодинамическую характеристику) при различной частоте вращения ротора, показанную на рисунке 1.3. Зона, находящаяся левее линии ab, является зоной неустойчивой работы (срыва потока с лопаток нагнетателя), работа в этой области недопустима. Граница зоны неустойчивой работы (линия ab) называется границей помпажа. При эксплуатации нагнетателя не следует допускать работы левее линии cd (граница регулирования).

Рисунок 1.3 - Газодинамическая характеристика центробежного нагнетателя

Для обеспечения плавного пуска двигателя НК-14СТ-10 состоящего из розжига камеры сгорания (КС), разгона газогенератора (ГГ) до выхода на прогрев, с ограничением температуры . Начальный разгон двигателя осуществляется по перемещению дозатора топлива. На рисунке 1.5 показана временная диаграмма перемещения дозатора на основных этапах запуска двигателя.

Рисунок 1.5 - Запуск двигателя

Для гарантированного розжига камеры сгорания необходимо обеспечивать определенный коэффициент избытка воздуха при различной температуре и давлении окружающего воздуха, а также при различном давлении топливного газа. Для двигателя, эксплуатируемого в наземных условиях, влияние атмосферного давления несущественно, а влияние атмосферной температуры необходимо учитывать. Давление топливного газа также должно быть учтено.

2. Расчетно-технический раздел

Компрессорная станция работает с 1979 года. Третий цех введен в эксплуатацию 30 лет назад. Из этого следует вывод, что оборудование в цеху исчерпало свои физические ресурсы. Так например на рассматриваемом ГПА Ц-10 БД, воздушный стартер требует замены на более новое оборудование. По данным оперативного журнала службы электросетей электростанции собственных нужд СЭС ЭСН, был выявлен неоднократный выход из строя и простой компрессора из-за поломки воздушного стартера. Преимущество новой разработки заключается в замене турбодетандерного запуска двигателя с помощью сжатого природного газа (в этом случае в атмосферу суммарно выбрасывается до 3 млн. м3 природного газа в год) на экологически чистый электрозапуск. Произведем расчеты для последующего выбора электродвигателя, компенсирующих устройств, предохранителей, сечения кабелей и выключателей

2.1 Расчет электроснабжения

2.1.1 Расчет электрических нагрузок

Расчет нагрузок производим методом упорядоченных диаграмм.

Данный метод является в настоящее время основным при разработке технических и рабочих проектов электроснабжения.

Максимальная активная мощность определяется по формуле:

(1)

где - коэффициент использования;

- номинальная мощность электроприемника;

- коэффициент максимума активной мощности зависимости от эффективного числа электроприемников группы , приведенной в зависимости от группового коэффициента использования.

Максимальная реактивная мощность определяется по формуле:

(2)

При числе электроприемников в группе четыре и более допускается принимать равным (действительному числу электроприемников) при условии, что отношения номинальной мощности наибольшего электроприемника к номинальной мощности наименьшего:

. (3) (5)

При определении m допускается исключать мелкие электроприемники, сумарная мощность которых не превышает 5% номинальной мощности всей группы.

При и эффективное число электроприемников.

, (4)

где - суммарная номинальная мощность группы электроприемников;

- мощность одного наибольшего электроприемника группы.

Полная расчетная мощность:

. (5)

Расчетный максимальный ток для электроприемников:

, (6)

где - номинальное напряжение сети;

- коэффициент мощности;

- КПД двигателя.

Расчет силового привода пуска ГТУ:

кВт;

;

;

;

;

.

При п_эф = 10 и К_u = 0,7, ;

кВт;

квар;

кВА;

А.

Из приведенных расчетов выбираем подходящий электродвигатель марки ВА160S4 для запуска ГТУ.

Управление электродвигателем производиться с помощью блока аналоговых выходов SIEMENS SIMATIC S7-400 FM 455S и преобразователя частоты EI-7011-020H.

Сигнал подается с центрального процессора Siemens S7-400 на модуль аналоговых выходов FM 455S. С модуля аналоговых выходов FM 455S токовый сигнал 4-20 mA поступает на преобразователь частоты Веспер EI-7011-020H. Время раскрутки ГТУ может изменяться с минимального - 90 секунд и выше. Оптимальной протяженностью этапа раскрутки принимаем 120 секунд. Подобрав электродвигатель и систему его управления, приведем в дальнейшем расчет и выбор трансформаторов.

2.1.2 Выбор числа и мощности силовых трансформаторов

Расчётная нагрузка на шинах низшего напряжения трансформаторов ТП составляет:

кВт;

квар;

(7)

где - соотв. нормативному значению cos;

tg_н = 0,33 - соответствует нормативному значению cos_н, равному 0,95.

квар.

Рассмотрев ряд компенсирующих устройств, выбираем подходящее для нас компенсирующее устройства типа УКБН-0,38-200-50У3, мощностью 200 квар, и УКБ-0,38-150У3, мощностью 150 квар.

Следовательно: квар.

Тогда некомпенсированная реактивная мощность на стороне низшего напряжения трансформаторов ТП составит:

; (8)

квар.

Потери активной мощности в компенсирующих устройствах:

, (9)

где - удельные потери активной мощности в статических конденсаторах, кВт/квар.

кВт.

Таким образом, величину ввиду её малости в расчётах для упрощения можно не учитывать.

Полная расчётная мощности с учётом компенсации определяется:

. (10)

кВА.

Описание схемы присоединения конденсаторных батарей на напряжение 0,4 кВ.

В силовых сетях напряжением 0,4 кВ применяют главным образом трехфазные конденсаторные установки с параллельным соединением по схеме треугольника. В качестве защитной и коммутационной аппаратуры на напряжение 0,4 кВ нужен быстродействующий малогабаритный автоматический выключатель или контактор для коммутации чисто емкостной нагрузки на номинальный ток 200-300 А, допускающий 20-30 операций в сутки. Ударный ток короткого замыкания, допускаемый в защищаемой этими выключателями сети, должен быть не менее 50 кА. При отсутствии такового выключателя применяем контактор типа КТ 6063Б (I_ном=630 А, допустимое число включений в час - 150) с предохранителями типа ПНБ2-60 с закрытыми патронами, быстродействующие. Разряд конденсаторных батарей должен осуществляться автоматически после каждого отключения батареи от сети. Разрядное сопротивление:

r_раз=15·(U²_ф/Q)·10⁶, (11)

где U_ф - фазное напряжение;

Q - мощность батареи.

r_раз1=15·(0,4²/200)·10⁶=120 кОм;

r_раз2=15·(0,4²/150)·10⁶=160 кОм.

Максимальный ток определяется по формуле:

I_макс = Q/(U_ф); (12)

I_макс1 =250000/(380)=379,84 А;

I_макс2 =100000/(380)=151,93 А.

Для переключения батарей конденсаторов обычные коммутационные аппараты должны выбираться с запасом по номинальному току на 50 %. Если защита осуществляется предохранителем, то ток плавкой вставки:

i_в 1,6·; (13)

А;

А.

Правильный выбор числа и мощности силовых трансформаторов на подстанции является одним из основных вопросов рационального построения схем электроснабжения. В нормальных условиях трансформаторы должны обеспечить питание всех электроприемников предприятия.

Выбор мощности трансформаторов производится исходя из расчетной нагрузки объекта электроснабжения, числа часов использования максимума, темпа роста нагрузок, стоимость электроэнергии, допустимой перегрузки трансформаторов.

Так как компрессорная станция является потребителем первой категории, то выбираем двухтрансформаторную подстанцию с раздельной работой трансформаторов.

Рассмотрим следующие варианты мощности трансформаторов с учетом допустимой перегрузки в послеаварийном режиме.

Вариант 1.

Два трансформатора мощностью 630 кВА.

Коэффициент загрузки трансформаторов в часы максимума:

, (14)

где: - максимальная потребляемая мощность в кВА;

S_н - номинальная мощность трансформатора в кВА.

.

Допустимая перегрузка в послеаварийный период одного трансформатора до 140% продолжительностью 5 суток и не более 6 часов в сутки, если приняты меры по усилению охлаждения трансформатора.

,

кВА,

кВА.

Вариант 2.

Два трансформатора мощностью 1000 кВА.

.

Допустимая перегрузка в послеаварийный период:

(кВА),

(кВА).

Вариант 3.

Два трансформатора мощностью 400 кВА.

.

Допустимая перегрузка в послеаварийный период:

кВА,

кВА.

Выбранная мощность трансформаторов (2Ч400 кВА) не обеспечивает электроснабжение предприятия в аварийном режиме.

Выбранные выше в вариантах 1 и 2 мощности трансформаторов (2Ч630 и 2Ч1000 кВА) обеспечивают электроснабжение предприятия, как в нормальном, так и в аварийном режимах.

Таблица 2.1 - Справочные данные трансформаторов.

Трансформатор, кВА	Потери, кВт	Ток холостого Iхх %	Напряжение к.з., Uкз %
	?Pxx	?Ркз
630 1000	1,43 2,3	7,6 12,2	2,5 1,5	5,5 8

Если не учитывать нагрузочную способность трансформаторов, то можно необоснованно завысить выбираемую установленную мощность, что экономически не целесообразно. Чтоб не нести экономические затраты нужно определит мощность батарей конденсаторов в сети 10 кВ.

Суммарная реактивная нагрузка на шинах 10 кВ определяется по формуле:

Q_рв=Q_р.т - Q_ку+ Q_ад +Q_т, (15)

где Q_р.т = 661,14 квар - реактивная нагрузка станции на напряжение 0,4 кВ;

Q_ку = 350 квар фактическая реактивная мощность конденсаторов на стороне до 1 кВ;

Q_ад. - реактивная мощность асинхронных двигателей.

Qсд. = п·Kсд·РномСД·tgцном, (16)	(

где п - число работающих двигателей;

К_ад = 0,85 - коэффициент загрузки АД ;

Q_ад. = 2·0,85·2000·0,48 = 1632 квар.

Q_т - потери реактивной мощности в трансформаторе, зависящие от его коэффициента загрузки:

Qт = 2·Qт1, (17)	(

где Q_т1 = 30,5 квар - потери в трансформаторе выбираемые в зависимости от его коэффициента загрузки.

Q_т = 2·30,5 = 61 квар;

Q_рв=661,14 - 350+61+1632 = 2004,14 квар.

Мощность батарей конденсаторов 10 кВ определяется из баланса мощности для всего предприятия:

Qэ1 = а·Рф, (18)

где Р_ф = Р_макс + ?Р_ад - фактическое значение активной нагрузки на шинах 10 кВ;

а = 0,28 счетный коэффициент, зависящий от объединенной энергосистемы и высшего напряжения понизительной подстанции.

Р_ф = 875,32 + 2·2000 = 4875,32 кВт;

Q_э1 = 0,28·4875,32 = 1365,09 квар;

Q_вк= 2004,14 - 1365,09 = 639,05 квар.

Выбираем компенсирующие устройства типа УК-0,38-6/10-650ЛУЗ, мощностью 650 квар. Схема включения батарей конденсаторов на 10 кВ показана на рис. 2.1.

Рисунок 2.1 - Схема включения батарей конденсаторов на 10 кВ.

Для компенсирующих устройств на напряжение 10 кВ в качестве высоковольтной коммутационной аппаратуры наиболее пригодны вакуумные и элегазовые выключатели, допускающие быстрые и частые переключения и практически исключающие повторные зажигания дуги. Но у них мала отключающая мощность. Самым лучшим образом при работе в компенсирующих устройствах показал себя малообъемный масляный выключатель типа ВМП-10-1000/500, который выбираем для установки. Он надежно включает и отключает токи компенсирующего устройства мощностью до 2500 кВАр при номинальном напряжении 10,5 кВ и максимальном рабочем напряжении 12 кВ без повторных зажиганий и перенапряжений.

Предохранители для батарей конденсаторов на 10 кВ выбираем из условия:

iв 1,6·n·. (19)

Получившийся ток i_в = 60,04 А < 80 А. Выбираем предохранитель ПК3-10.

2.1.3 Выбор оптимальных сечений кабелей

Определим сечение кабеля от ГПП до ЗРУ:

Для потребителей первой категории с целью обеспечения требуемой бесперебойности питания применим две параллельно проложенные кабельные линии.

Определяем расчетные токи в нормальном и в аварийном режимах.

Расчетный ток в нормальном режиме (для потребителей 1, 2 категорий):

, (20)

где = 9704,5 кВА - расчетная мощность потребителя;

= 10 кВ - номинальное напряжения сети.

Расчетный ток в аварийном режиме:

;

Кабельные линии 6 - 10 кВ с рабочим током больше 250 - 300 А выполняют из нескольких кабелей, включенных параллельно согласно ПУЭ (§1.4.17).

Выполним кабельную линию из двух кабелей одинакового сечения, тогда ток в каждой линии составит

Экономическое сечение проводника:

,

где =1,2 - экономическая плотность тока.

Полученное в результате расчета сечение округляем до ближайшего стандартного, которое составляет 240 мм².

Выбираем два кабеля с медными жилами марки ВВГ, изоляцией жил из резины, в поливинилхлоридной оболочке.

ВРГ 3Ч240;

=0,129 Ом/км- активное удельное сопротивления кабеля;

= 0,075 Ом/км - реактивное удельное сопротивления кабеля;

= 70 м - длинна кабеля;

I_доп = 270 А - длительно допустимый ток при прокладке кабеля.

Определим потери напряжения в кабелях в нормальном и в аварийном режимах:

Потери напряжения в кабеле в нормальном режиме:

,

где - расчетный ток электроприемника;

.

В.

Потери напряжения в кабеле в аварийном режиме:

;

В.

Из расчетов видно, что потери напряжения в линии незначительны, следовательно, напряжение у потребителя практически не будет отличаться от номинального.

Определим сечение кабеля от ЗРУ до трансформаторов:

Определяем расчетные токи в нормальном и в аварийном режимах.

Расчетный ток в нормальном режиме:

где = 1127,47 кВА - расчетная мощность нагрузки;

= 10 кВ - номинальное напряжения сети;

Расчетный ток в аварийном режиме:

Экономическое сечение проводника:

Полученное в результате расчета сечение округляем до ближайшего стандартного, которое составляет 50 мм².

Выбираем кабель марки ВВГ с медными жилами:

ВВГ 3Ч50;

=0,62 Ом/км;

= 0,09 Ом/км;

= 100 м;

I_доп = 105 А.

Определим потери напряжения в кабелях в нормальном и в аварийном режимах.

Потери напряжения в кабеле в нормальном режиме:

В.

Потери напряжения в кабеле в аварийном режиме:

В.

Определим сечение кабеля от ЗРУ до пускового двигателя:

Номинальный ток двигателя:

,

где = 15 кВт - номинальная мощность двигателя;

= 0,4 кВ- номинальное напряжения сети;

= 96,8 - КПД двигателя.

Экономическое сечение проводника:

Полученное в результате расчета сечение округляем до ближайшего стандартного, которое составляет 4 мм².

Выбираем кабель марки ВВГ с медными жилами:

ВВГ 3Ч120;

=0,258 Ом/км;

= 0,081 Ом/км;

= 100 м;

I_доп = 65 А.

Потери напряжения в кабеле:

В.

2.2 Расчет токов короткого замыкания

Расчет токов трехфазного короткого замыкания

Короткие замыкания в электрических системах возникают при нарушении изоляции токоведущих элементов электрических устройств, в результате ее естественного старения (износа), своевременно не выявленного путем профилактических испытаний или каких либо повреждений в эксплуатации.

Возможны повреждения изоляции при перенапряжениях, например, при прямых ударах молнии в провода воздушных линий или распределительные устройства.

Вычисление токов короткого замыкания необходимо для:

а) выбора электрооборудования;

б) выбора средств ограничения токов короткого замыкания;

в) проектирования релейной защиты.

Исходя из этих соображений, и составляют расчетную схему и схему замещения.

Расчет будем проводить в именованных единицах, поэтому необходимо выбрать величины базисных мощности и напряжения:

- базисная мощность, МВА;

- базисное напряжение линии 10,0 В;

- базисное напряжение линии 0,4 В.

На шинах низшего напряжения главной понизительной подстанции задан ток короткого замыкания А.

Базисный ток:

;

А;

А.

Мощность короткого замыкания:

,

где - номинальное напряжение на шинах ЗРУ, кВ.

МВА.

1. Сопротивление сиcтемы:

Ом.

2. Сопротивление линий кабелей:

- для кабеля марки ВРГ 3Ч240 мм² и длиной м.

Индуктивное сопротивление:

;

где - удельное индуктивное сопротивление, Ом/км.

Ом.

Активное сопротивление:

где - удельное активное сопротивление, Ом/км.

.

Полное сопротивление:

;

Ом.

- аналогично для кабеля марки ВВГ 3Ч50 мм² и длиной м.

Индуктивное сопротивление:

;

Ом.

Активное сопротивление:

;

Ом.

Полное сопротивление:

;

Ом.

- аналогично для кабеля марки ВРГ 3Ч120 мм² и длиной м.

Индуктивное сопротивление:



Ом.

Активное сопротивление:

;

Ом.

Полное сопротивление:

;

Ом.

3. Сопротивление понижающего трансформатора.

Для трансформатора Т2, соединение обмоток которого Д/Y₀:

Индуктивное сопротивление:

,

где - номинальная мощность трансформатора, кВА;

- номинальное линейное напряжение обмотки НН, кВ;

- напряжение КЗ трансформатора, %.

Активное сопротивление:

,

где - мощность потерь КЗ в трансформаторе, кВт.

Полное сопротивление:

;

мОм;

мОм;

мОм.

Определение результирующего сопротивления:

- Сопротивление до точки короткого замыкания К1.

Ом.

- Сопротивление до точки К2.

Ом.

- сопротивление до точки К3.

Ом.

- Сопротивление до точки К4.

 Ом.

Наличие в системе электроснабжения двигателей высокого напряжения приводит к увеличению тока КЗ за счет подпитки места КЗ. Полное начальное значение периодической составляющей тока КЗ при этом определяют арифметическим суммированием токов КЗ от источника питания и асинхронных двигателей.

Периодическая составляющая тока КЗ в начальный момент времени от асинхронных двигателей определяется по формуле:

,

где - номинальный ток двигателя, А;

- приведенное сверхпереходное сопротивление двигателя по продольной оси;

- приведенное значение сверхпереходной ЭДС, в начальный момент КЗ.

,

где - номинальный коэффициент мощности в режиме перевозбуждения.

,

А.

Ток КЗ от источника питания:

.

Полное начальное значение периодической составляющей тока КЗ:

,

где n - количество работающих АД.

кА,

кA,

кA,

кА,

кA,

кА.

Ударный ток от источника питания определяется по формуле:

,

где k_у = ударный коэффициент,

кА,

кА,

кА,

кА.

Далее рассчитаем токи двухфазного и однофазного короткого замыкания.

2.3 Расчет токов двухфазного и однофазного короткого замыкания

Расчет тока двухфазного замыкания

,

где - ток трехфазного короткого замыкания.

кА,

кА,

кА,

А.

Ударный ток определяется по формуле:

,

,

,

,

.

Расчет токов однофазного короткого замыкания

Для расчета токов однофазного замыкания составляется схема замещения нулевой последовательности, представленная на рисунке.

Сопротивление нулевой последовательности для энергосистемы:

.

Сопротивление нулевой последовательности для кабельной линий:

,

где - коэффициент для трехжильных кабелей.

Трансформаторы с соединением обмоток в схему замещения нулевой последовательности не вводятся. Это объясняется тем, что при соединении обмоток трансформатора по схеме ЭДС нулевой последовательности, наводимая в соединенной треугольником обмотке, полностью компенсируется падением напряжения от тока нулевой последовательности в индуктивном сопротивлении рассеяния этой обмотки, вследствие чего напряжение нулевой последовательности на выводах этой обмотки равно нулю.

Рисунок 2.2 - Схема нулевой последовательности

Сопротивление нулевой последовательности:

,

где - коэффициент для АД.

Ом;

Ом;

Ом;

Ом;

Ом.

Сопротивления линий нулевой последовательности до точки КЗ:

,

,

Однофазный ток КЗ определяется по формуле:

,

где Е - ЭДС всех генерирующих источников:

,

- коэффициент пропорциональности для однофазного тока КЗ;

- сопротивление прямой и обратной и нулевой последовательности.

кВ;

кА;

кА.

Ударный ток при однофазном токе КЗ равен:

кА;

кА.

Значения токов трехфазного и однофазного КЗ сведены в таблицу.

Таблица 2.2 - Токи короткого замыкания

Расчетная точка	,А	iу, А	,А	iу, А	,А	iу, А
K1	6,2	15,7826	5,3694	13,6683	6,2379	15,8791
K2	6,1841	15,7421	5,3556	13,6331	6,2007	15,7844
К3	6,1664	15,691	5,3403	13,5942	-	-
К4	0,1122	0,2856	0,0972	0,2474	-	-

2.3.1 Расчет остаточного напряжения на шинах 10кВ при пуске асинхронного двигателя

Реактивное сопротивление системы до шин распределительного устройства:

,

где = 100 - базисная мощность, МВА;

= 54,25 - мощность короткого замыкания на шинах распределительного устройства, МВА.

.

Реактивное сопротивление пускающегося электродвигателя, о.е.:

; (

.

Реактивное сопротивление предварительно подключенных электродвигателей:

,

где = 1,536 - индуктивное сопротивление электродвигателя (продольное);

n₁ = 1 - число пускающихся электродвигателей.

.

Реактивное сопротивление предварительно подключенной нагрузки:

,

где Р = 875- активная нагрузка прочих электропотребителей, кВт;

= 0,36 - соответствует коэффициенту мощности прочих нагрузок.

.

Суммарное реактивное сопротивление предварительно подключенной нагрузки:

;

.

Суммарное сопротивление пускающегося электродвигателя и предварительно подключенной нагрузки:

;

.

Остаточное напряжение на шинах распределительного устройства при пуске электродвигателя определим по формуле:

,

.

Определив остаточное напряжение выберем оборудование для ЗРУ.

2.3.2 Выбор и проверка оборудования закрытого распределительного устройства 10 кВ

Электрические аппараты в системе электроснабжения должны надежно работать как в нормальном длительном режиме, так и в условиях аварийного кратковременного режима. К аппаратам предъявляется род общих требований надежной работы: соответствие номинальному напряжению и роду установки; отсутствие опасных перегревов при длительной работе в нормальном режиме, термическая и динамическая устойчивость при коротких замыканиях, а так же такие требования как простота и компактность конструкций, удобство и безопасность эксплуатации, малая стоимость.

В помещении ЗРУ 10 кВ предполагается разместить шкафы серии К-104М производства ОАО «Московский завод «Электрощит», предназначенные для распределения электроэнергии на напряжении 10 кВ. ЗРУ 10 кВ выполнено двухсекционным с одинарной системой сборных шин на ток 1000А, с кабельными вводами 10 кВ, с устройством автоматического включения резерва (АВР) на секционном выключателе 10 кВ.

В качестве коммутирующих аппаратов на напряжении 10 кВ используются шкафы К-104М с вакуумными выключателями серии ВВ/ТЕL-10-20-УХЛ2 на номинальные токи 630 А и 1000 А, с током динамической устойчивости 52 кА.

Далее подберем выключатели для выводных и секционных выключателей.

2.3.3 Выбор и проверка выключателей

Для вводных и секционных выключателей выбираем вакуумный выключатель типа ВВ/TEL-10-1000-20УХЛ2 с паспортными данными:

- номинальное напряжение, кВ;

- номинальный ток, А;

- максимальный ток отключения, кА;

- ток термической стойкости, кА;

- время термической стойкости, с;

- ударный ток, кА;

- время отключения выключателя, с.

Остальные выключатели выбираем типа ВВ/TEL-10-630-20УХЛ2.

Проверка выключателей ВВ/TEL-10-630-20УХЛ2.

Проверка выключателей осуществляется по 3 условиям:

1) Динамической стойкости ;

2) Термической стойкости ;

3) Отключающей способности .

Динамическая стойкость выключателя:

,

где - ударный ток в точке расположения выключателя. А.

- условие выполнено.

Термическая стойкость выключателя:

,

где -интеграл Джоуля тока короткого замыкания, характеризующий количество теплоты, кА²·с;

- максимальный ток короткого замыкания в точке расположения выключателя, кА;

- время срабатывания защиты, с.

 МА·с;

МА^2.с - условие выполнено.

Отключающая способность выключателя:

,

где - ток выключателя, учитывающий периодическую и апериодическую составляющие, А;

- апериодическая составляющая тока отключения выключателя, А;

- время протекания тока короткого замыкания, с;

минимальное время действия защиты, с;

- собственное время отключения выключателя, с;

- время, учитывающее собственное время отключения выключателя и время срабатывания релейной защиты, с;

- постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания, с.

кА.

условие выполнено.

Выключатели вакуумные ВВ/TEL-10-630(1000)-20УХЛ2 предназначены для частых коммутаций электрических цепей при нормальных и аварийных режимах в ячейках комплектных распределительных устройств в электрических сетях трехфазного переменного тока частотой 50 Гц с напряжением 10 кВ с изолированной или компенсированной нейтралью.

В качестве коммутационных аппаратов применим вакуумные выключатели. Вакуумные выключатели имеют высокий коммутационный и механический ресурс, более высокую эксплуатационную надежность по сравнению с маломасляными выключателями.

По результатам проведенных расчетов можно сделать вывод, что данная разработка отвечает всем требованиям для его установки.В первой главе на рисунке 1.4 показана технологическая схема газоперекачивающего агрегата ГПА Ц-10 БД с воздушным стартером. На рисунке 2.3 изображен ГПА с электродвигателем.

Рисунок 2.3 - Технологическая схема газоперекачивающего агрегата ГПА Ц-10 БД

Внедрив асинхронный двигатель марки BA160S4 вместо воздушного стартера можно сделать вывод, что упрощается обслуживание, запуск, снижается экономические затраты на ГПА.

Модернизировав стартер, проведем сравнительный анализ САУ и Р для дальнейшей установки на ГПА, для этого рассмотрим базовую систему и сравним ее с внедряемой МСКУ 5000-01.

2.4 Обоснование выбора системы автоматического управления

Рассматриваем возможность внедрения новой системы САУ и Р газоперекачивающих агрегатов ГПА Ц-10 БД, вместо существующей аналого-релейной СК и У ГПА «Агат-1М» так как схемы на релейных элементах плохо отвечают требованиям надежности из-за нарушения многочисленных электрических цепей и контактов, “залипания” контактов, электромагнитных помех в релейных цепях, низких метрологических характеристик измерительных преобразователей, громоздких цепей и несовместимости вспомогательных технологических комплексов.

Для улучшения процесса автоматического управления и регулирования на рынке представлены десятки систем, но для обеспечения надежной и бесперебойной работы газоперекачивающего аппарата, обработки большого потока информации, быстродействия в работе всех основных и вспомогательных систем ООО «Газпром трансгаз Ухта» использует на своих объектах лишь некоторые из них:

а) МСКУ 4510 на базе контроллеров Octagon Systems;

б) МСКУ 5000 на базе контроллеров SIEMENS;

в) САУ и Р ГПА на базе контроллеров AlanBredli;

г) IBB на базе контроллеров SIEMENS.

Внедрение новейших САУ и Р на газотранспортных предприятиях, является перспективным направлением энергосбережения, при этом, чем больше мощность оборудования, тем выше экономический эффект, который достигается не только за счет точного регулирования необходимых параметров, но также и в результате исключения человеческого фактора в ответственных и опасных операциях.

В настоящий момент на ГПА Ц-10 БД используется комплекс «Агат- 1М». Технические данные «Агат-1М»:

а) Автоматическое подключение (АП) с заполненным контуром нагнетателя

б) Заполнения контура нагнетателя (пуск без нагрузки)

в) Поэтапный пуск (наладочный режим)

г) Автоматическое отключение (А.О) по команде оператора или в случае срабатывания защит

д) Прокрутка вала турбины высокого давления (ТВД) на турбодвигателе (ТД)

е) Дистанционную проверку защит перед пуском

ж) Изменение режима работы по команде оператора

з) Расшифрованную аварийную, предупредительную, технологическую и режимную сигнализацию

и) Постоянный контроль 5-ти основных параметров т/а (t за ТНД, n ТВД, n ТНД, Рвх. и Рвых. технологического газа)

«Агат-1М» не соответствуют всем нужным параметрам на сегодняшний день. Данные оперативного журнала СЭС ЭСН показывают, что за последний год «Агат-1М» выходил из строя каждые 1,5-2 месяца. Учитывая частые выходы из строя и долгий ремонт, что способствует простою работы ГПА и снижению прибыли предприятия, отсюда делаем вывод, что нынешний комплекс нуждается в замене на более новый. В качестве нового комплекса рассмотрим МСКУ 5000-01

Мультипроцессорная система комплексного управления МСКУ 5000-01 предназначена для контроля и управления оборудованием газоперекачивающего агрегата. Она обеспечивает непрерывный мониторинг всех технологических процессов, автономное поддержание заданных режимов работы составляющих ГПА и их изменения по командам с пульта оператора КЦ из местного диспетчерского пункта и из вышестоящего уровня управления - центрального диспетчерского пункта (ЦДП).

Работа МСКУ 5000-01 заключается в следующих функциях:

1) Пуск, останов, управление газотурбинным (электрическим) двигателем на всех режимах работы;

2) Обеспечение защиты двигателя, компрессора и другого оборудования ГПА, автоматический аварийный останов при нарушении условий штатной работы;

3) Автоматическое топливное регулирование газотурбинным двигателем на всех режимах работы;

4) Автоматическое управление и контроль вспомогательным технологическим оборудованием ГПА (крановая обвязка, система запуска, вентиляция, отопление, маслосмазка, утилизация тепла и т.д.);

5) Дистанционное управление отдельными исполнительными механизмами по командам с пульта управления (если такое управление допустимо по текущему режиму работы ГПА);

6) Антипомпажное регулирование;

7) Диагностический самоконтроль САУ, контроль датчиковой аппаратуры, линий связи;

8) Взаимодействие с системой диспетчерского управления (СДУ).

Что касается технических характеристик МСКУ 5000-01, то она осуществляет:

а) прием дискретной и аналоговой информации по прямым связям о состоянии ГПА;

б) обмен информацией с пультом оператора по локальной сети Ethernet;

в) связь по физическим линиям связи с панелью управления пульта оператора и САУ КЦ при выполнении команд экстренного и аварийного останова компрессорного цеха (цехов);

г) обработку принятой информации;

д) выдачу управляющих команд по прямым связям на исполнительные механизмы и крановую обвязку нагнетателя ГПА;

е) формирование управляющих воздействий на антипомпажный клапан для защиты нагнетателя, при резких возмущающих воздействиях (независимо от помпажного запаса).

Анализируем технические характеристики и работу МСКУ 5000-01 сравниваем ее с «Агат- 1М».

Новая САУ лучше обеспечит выполнение задач направленных на снижение трудозатрат персонала, обслуживающую систему, ускорение поиска нарушений и их устранение, на повышение коэффициента готовности, как самой системы, так и обслуживаемого ею технологического оборудования, которое без системы контроля и управления эксплуатироваться не может.

После внедрения система автоматического управления и регулирования ГПА Ц-10 БД должна выполнять не только задачи контроля и управления, которые выполняют существующие аналого-релейные СК и У «Агат-1М» установленная на агрегатах ГПА Ц-10 БД на КЦ-3, «Агат-2М» на КЦ-4, но и новые, которые находятся в эксплуатации.

2.4.1 Устройство и работа МСКУ 5000-01

В состав МСКУ входят следующие функциональные узлы:

а) устройства управления S4.104-01-02-04;

б) расширителя №1 S0.204-01-02-04;

в) расширителя №2 S0.304-01-02-04;

г) устройства распределения электропитания S0.404-01-02-04;

д) панели резервного управления ПРУ-01-012;

е) блока экстренного останова BCS 510 (устанавливается на панели расширителя №2 S0.304-01-02-04);

ж) блока защиты агрегата;

з) технических средств ЛВС.

Устройство и работу рассмотрим по структурной схеме, приведенной на рисунке 2.4.

Рисунок 2.4 - Структурная схема системы

2.4.1.1 Устройство управления S4.104-01-02-04 (UCP1)

Устройство управления обрабатывает полученную информацию в соответствии с заданной программой и алгоритмом управления ГПА. Результатом обработки является формирование массивов выходной информации:

а) для управления ИМ, непосредственно и через расширители;

б) формирование массивов информации для передачи в локальную информационно-вычислительную сеть (в дальнейшем - ЛВС), а именно:

1) для передачи на панель управления ПРУ-01-012 по каналу PROFIBUS DP;

2) для передачи в систему автоматического управления компрессорным цехом по каналу PROFIBUS DP;

3) для передачи данных на сервер WinCC по каналу Ethernet.

Устройство управления обеспечивает выполнение задач топливного и антипомпажного регулирования с выдачей аналоговых выходных сигналов (М) на дозатор газа (в дальнейшем - ДУС) и антипомпажный клапан (в дальнейшем - кран 6р).

Устройство управления (UCP1) состоит из:

а) блока управления BCC-5411-01-02-04 (+UCP1) - построен на базе программируемого контроллера S7-400 фирмы Siemens:

1) блок питания PS 405, 10А, 24DC/5DC

Стабилизированный блок питания PS 405, 10А, 24DC/5DC, представленный на рисунке 2.5, с выходными напряжениями 5 В и 24 В постоянного тока - предназначен для питания модулей контроллеров S7-400 через внутреннюю шину контроллера. На вход модуля PS 405 подается напряжение 24 В постоянного тока.



Рисунок 2.5 - Внешний вид, органы управления и индикаторы блока питания PS 405

2) модуль центрального процессора CPU 416-2 DP

Модуль центрального процессора CPU 416-2 DP предназначен для хранения и реализации алгоритмов управления и регулирования, сбора и обработки данных от аналоговых и дискретных модулей, организации и поддержания непрерывной связи с абонентами коммуникационных сетей.

Эксплуатационные характеристики CPU 416-2 DP:

- время выполнения одной двоичной инструкции составляет 0,08 мкс;

- встроенная рабочая память: 0.8/1.6. Мбайт;

- встроенная загрузочная память: 16 Кбайт;

- расширение загрузочной памяти осуществляется с помощью карты памяти FLASH-EEPROM;

- встроенные часы реального времени;

- счетчики: 512 (от 0 до 511);

- таймеры: 512 (от 0 до 511).

CPU 416-2 DP имеет четыре интерфейса:

- параллельную Р-шину, предназначенную для обмена данными с сигнальными модулями ввода/вывода;

- последовательную коммуникационную шину (К-шину) для обмена данными больших объемов с коммуникационными модулями;

- два порта интерфейса Profibus DP (разъемы X1 и X2) для подключения распределенных устройств ввода/вывода. Интерфейс Profibus DP, выведенный на разъем X1 может использоваться как многоточечный интерфейс (MPI), предназначенный для подключения устройств программирования.

3) Модуль коммуникационный CP 443-1

Модуль коммуникационный CP 443-1, предназначен для подключения контроллера SIMATIC S7-400 к сети Industrial Ethernet и осуществляет независимую передачу данных с соблюдением требований международных стандартов.

Модуль CP 443-1 обеспечивает поддержку:

- транспортного протокола TCP/IP;

- PG/OP функций связи, которые дают возможность дистанционного программирования всех сетевых S7 станций, с использованием межсетевого обмена данными;

- S7 функций связи, которые используются для организации связи с другими контроллерами S7-400 (сервер/клиент), устройствами человеко-машинного интерфейса и компьютерами.

Для подключения модуля CP 443-1 к сети Industrial Ethernet используется стандартный соединитель RJ-45.

а) Модуль функциональный, FM 458-1, SIMADYN D

Модуль функциональный, FM 458-1, SIMADYN D предназначен для реализации сложных, динамических, высокопроизводительных функций управления. Он спроектирован для использования в станциях SIMATIC S7-400 в качестве пассивного узла, подключаемого к Р- и К-шинам SIMATIC. Высокая производительность FM 458-1 достигается применением быстродействующего процессора SIMADYN D PM6. устройство модуля представлено на рисунке 2.6.

Характеристики модуля FM 458-1:

- 64-битовый арифметический RISC-процессор с плавающей точкой;

- минимальное время цикла 0.1 мс, типовое время цикла: 1.0 мс;

- динамическое ОЗУ (DRAM) (8 Мбайт) - память данных для операционной системы, связь, буфер сообщений;

- сменные модули памяти программ: карта памяти (MMC), 2 Мб (4, 8 Мб).

Рисунок 2.6 - Механическое устройство функционального модуля

б) блока связи с объектом, BCT-5212-01-02-04 (+UCP1-A2) - построен на основе станции распределенного ввода/вывода ET 200S;

в) блока связи с объектом, BCT-5313-01-02-04 (+UCP1-A3) - построен на основе станции распределенного ввода/вывода ET 200M;

г) средств связи с объектом:

д) для подключения кабелей от датчиков и аналоговых ИМ;

е) для приема двухпозиционных сигналов от датчиков, гальванического разделения, нормализации и первичной обработки аналоговых и дискретных сигналов;

ж) для обеспечения взрывобезопасности при подключении датчиков и исполнительных механизмов, размещенных во взрывоопасных зонах;

2.4.1.2 Блок экстренного останова BCS 510

Обеспечивает останов ГПА при отказе программно-аппаратных средств системы или по команде оператора при непредвиденных ситуациях на ГПА. В этом случае сигнал от кнопки экстренной остановки «ЭО», расположенной на панели резервного управления, подается на блок экстренного останова, в котором происходит включение выходных реле, формирующих команды ЭО, с одновременной блокировкой всех остальных каналов управления. В состав безотказной экстренной остановки БЭО входят выходные реле и таймеры, регламентирующие время формирования команд ЭО и задержку на открытие свечных кранов.

2.4.1.3 Блок защиты агрегата БЗА 09-33-33

Предназначен для защиты газоперекачивающих агрегатов от превышения предельно допустимой частоты вращения валов и предельно допустимой температуры продуктов сгорания ГТУ.

Рассмотрев функциональные узлы, работу и устройство МСКУ 5000-01 перейдем к разработке средств автоматизации.

2.5 Разработка конструктивно-технической схемы оснащения МСКУ средствами автоматизации

Электронное оборудование системы конструктивно размещается в приборном блок-боксе А-12.635.06-04 для обеспечения заданных условий ее эксплуатации, кроме панели управления пульта распределительного устройства ПРУ-01-012, устанавливаемой на пульте управления в операторной.

В состав блок-бокса входят:

а) блок управления Б-15.637.82, содержащий:

1) датчик-реле температуры Б_15.976.48;

2) выключатели “Освещение”: SA1- «~220 V» (включение освещения при основном электропитании блок-бокса); SA2- «~220/=220 V» (включение освещения при резервном электропитании);

3) выключатель QF1 - подача электропитания на обогреватель;

4) тумблер SA3 - подача электропитания на блоки вентиляторов ЕМ1 и ЕМ2.

б) блоки вентиляторов ЕМ1 и ЕМ2 (Б-15.637.94);

г) радиатор масляный EK1, ЕК2 ф. LAMINOX (2,5 кВт);

д) кондиционер АМ1 с выключателем подачи электропитания 1QF1;

Блок управления осуществляет поддержку заданной температуры воздуха в блок-боксе, автоматически включая/выключая блоки вентиляторов ЕМ1 и ЕМ2 (для охлаждения воздуха - приточная вентиляция) или радиатор для нагрева воздуха. Кондиционер предназначен для охлаждения воздуха в блок-боксе при высокой температуре снаружи и недостаточном охлаждении воздуха за счет приточной вентиляции.

В комплект поставки блок-бокса входят три извещателя пожара ИП212-5М3, датчик извещения пожара "ДИП-3М3", устанавливаемые внутри блок-бокса на потолке.

Ознакомившись с блок- боксом и входящими в него комплектующими, рассмотрим электроснабжение системы управления.

2.6 Организация системы электроснабжения МСКУ

Для обеспечения заданных надежных характеристик система электроснабжения МСКУ выбрана двухканальной и показано на рисунке 2.7. Входные цепи электропитания системы (~220 В и =220 В), а также питание кранов от колодок подводятся к автоматическим выключателям (QF1, QF2, QF3), обеспечивающим отключение аппаратуры от цепей электроснабжения при проведении наладочных и регламентных работ и защиту цепей электроснабжения при коротких замыканиях внутри системы.

Фильтры (EV1, EV2) предназначены для защиты системы от воздействия импульсных индустриальных (сетевых) помех, вызванных коммутационными процессами в цепях электроснабжения, а также аварийными условиями (например, при разряде молнии). Фильтры обеспечивают снижение уровня помех до допустимого значения. Кроме того, фильтры выполняют функцию защиты сети питания от воздействия помех радиочастотного диапазона, создаваемых аппаратурой МСКУ (главным образом, от источников электропитания с импульсными преобразователями).

Контроль наличия напряжений питания осуществляется с помощью реле контроля напряжения (KV1, KV2, KV3).

После фильтров напряжение питания поступает на блоки питания (AG1…AG6), предназначенные для преобразования напряжения ~220 В или =220 В в напряжение =24 В.

Блоки объединены в три группы: AG1 и AG2, AG3 и AG4, AG5 и AG6.

На входы блоков AG1, AG3, AG5 подается напряжение ~220 В от основной сети энергоснабжения.

На входы блоков AG2, AG4, AG6 подается напряжение =220 В от резервной сети энергоснабжения.

Выходные цепи блоков каждой группы объединяются с помощью диодных сборок EVD1…EVD3 по схеме “ИЛИ”. Таким образом, на выходе диодных сборок организуется сеть =24 В бесперебойного электропитания, обеспечивающая работоспособность системы при пропадании напряжения в любой из входных питающих сетей и выходе из строя элементов любой цепи (автоматического выключателя, фильтра, блока вторичного электропитания).

Структура устройства распределения электропитания выбрана с промежуточным уровнем напряжения, равным 24 В, такое значение напряжения обеспечивает электробезопасность обслуживающего персонала во время наладочных работ и осуществляет электропитание многих потребителей без дополнительных преобразователей.

Для контроля работоспособности блоков питания используются гальванически развязанные выходы этих блоков (контакты 13, 14 - нормально замкнутые контакты свидетельствуют об исправности блока питания), выходные сигналы с которых поступают на входы модулей дискретного ввода AD3, AD4 блока связи с объектом А2 UCP1.

Защита шин бесперебойного электропитания обеспечивается плавкими вставками и автоматическими выключателями, что позволяет сохранить работоспособность аппаратуры при выходе из строя любого из потребителей.

Блок связи с объектом BCT-5241-01-02-04 (+UPD1-A1) предназначен для контроля работоспособности блоков питания и линий электропитания датчиков, ИМ и оборудования системы.

Рисунок 2.7 - Структурная схема электроснабжения системы МСКУ 5000

Далее рассмотрим средства электропитания МСКУ и их характеристики, так же рассмотрим реле контроля напряжения отвечающее за уровни напряжения в нашем комплексе и автоматические выключатели.

2.7 Технические средства электропитания

2.7.1 Преобразователи напряжений ПН-1224-1,0 и ПН-2415

Преобразователь напряжений ПН-1224-1,0 и преобразователь напряжений ПН-2415 предназначены для преобразования постоянного напряжения 18-36 В в напряжение постоянного тока 24/12 В или 30/15 В с гальваническим разделением. Характеристики преобразователей приведены в таблице 2.3.

Таблица 2.3 - Характеристики преобразователей ПН-1224-1,0 и ПН-2415

Обозначение преобразователя	Выходное напряжение,В	Тип крепления	Ток нагрузки, не более, А
А-15.109.10-01	24/12	Винтами через уголок перпендикулярно плоскости	1,25
А-15.109.10-02	24/12	К DIN рейке параллельно плоскости	1,25
А-15.109.10-06	24/12	К DIN рейке перпендикулярно плоскости	1,25
А-15.109.11-01	30/15	Винтами через уголок перпендикулярно плоскости	1
А-15.109.11-01-01	30/15	К DIN рейке параллельно плоскости	1
А-15.109.11-01-02	30/15	К DIN рейке перпендикулярно плоскости

Подобные документы

• Автоматизация газоперекачивающего агрегата ГТК-10-4 в линейном производственном управлении магистрального газопровода "Комсомольское"

  Изучение общей характеристики предприятия. Модернизация системы автоматизации газоперекачивающего агрегата ГТК-10-4. Выполнение расчета относительной стандартной неопределенности измерений расхода узлом учета с использованием прибора "ГиперФлоу-3Пм".
  
  дипломная работа [727,0 K], добавлен 29.04.2015
  

• Газотурбинный двигатель для привода газоперекачивающего агрегата

  Техническое развитие авиационных двигателей. Требования к самолетам и двигателям и определяющие основные направления их развития. Газотурбинный двигатель для привода газоперекачивающего агрегата. Термогазодинамический расчет. Формирование облика ГТД.
  
  дипломная работа [1,4 M], добавлен 17.01.2009
  

• Организация мероприятий, направленных на работу газоперекачивающего агрегата

  Затраты на газ и расчет себестоимости его транспортировки. Газоперекачивающий агрегат ГПА-Ц-16, его внутреннее устройство и компоненты, система автоматического управления. Расчет капитальных и эксплуатационных затрат, экономического эффекта от внедрения.
  
  курсовая работа [47,3 K], добавлен 26.03.2017
  

• Разработка системы автоматического контроля технологических параметров газоперекачивающего агрегата

  Характеристика центробежного компрессора 4ГЦ2-130/6-65. Сравнительный анализ существующих программно-технических комплексов автоматизации газоперекачивающих агрегатов. Обоснование экономического эффекта от применения системы автоматического контроля.
  
  дипломная работа [2,6 M], добавлен 31.05.2010
  

• Автоматизация газоперекачивающего агрегата дожимной компрессорной станции "Газпром добыча Уренгой"

  Краткая характеристика структуры организации газового промысла ООО "Газпром добыча Уренгой". Разработка программы управления технологическим процессом. Внедрение многозадачной системы контроля и управления Series-4 на газоперекачивающий агрегат ГПА-Ц-16.
  
  дипломная работа [1,9 M], добавлен 22.04.2015
  

• Цех КЦ-КС-20 газопровода Уренгой-Петровск

  Назначение и описание компрессорной станции. Система подготовки транспортируемого газа на КС. Назначение и технические данные газоперекачивающего агрегата. Техническое обслуживание и ремонт ГПА. Устройство и работа агрегата, система пожаротушения.
  
  отчет по практике [582,0 K], добавлен 11.11.2014
  

• Автоматизация нефтеперекачивающей станции "Субханкулово" нефтепровода НКК

  Функциональная схема автоматизации агрегата. Разработка программы управления МНА с применением алгоритмов защит по вибрации и осевому сдвигу. Оценка экономической эффективности проекта внедрения системы виброконтроля магистрального насосного агрегата.
  
  дипломная работа [3,6 M], добавлен 29.04.2015
  

• Расчет и моделирование системы автоматического управления длиной дуги плавильного агрегата

  Система автоматического управления (САУ) длиной дуги плавильного агрегата. Передаточные функции САУ. Заключение о качестве работы замкнутой системы. Достижение требуемых показателей качества в процессе корректирования САУ. Оценка качества работы системы.
  
  курсовая работа [1021,0 K], добавлен 11.03.2013
  

• Повышение эффективности работы компрессорной станции относящейся к газопроводу "Макат-Атырау-Северный Кавказ"

  Краткая характеристика газопровода "Макат-Атырау-Северный Кавказ". Технологическая схема компрессорного цеха и компоновка оборудования газоперекачивающего агрегата. Аппараты воздушного охлаждения газа. Расчет производительности центробежного нагнетателя.
  
  дипломная работа [487,9 K], добавлен 13.11.2015
  

• Проектировочный расчет газотурбинного двигателя мощностью 10,5 МВт

  Проект двигателя для привода газоперекачивающего агрегата. Расчет термодинамических параметров двигателя и осевого компрессора. Согласование параметров компрессора и турбины, профилирование компрессорной ступени. Газодинамический расчет турбины на ЭВМ.
  
  курсовая работа [429,8 K], добавлен 30.06.2012
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам