Ретранслятор радиопеленгационной системы

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Принцип работы ретранслятора и его основных частей вытекающий из принципа работы системы "Сетка"

2. Эскизное проектирование

2.1 Распространение ультракоротких волн в городских условиях

2.2 Эскизный расчет передатчика

3. Технический проект

3.1 Расчет задающего генератора

3.2 Электрический расчет усилителя мощности

3.3 Расчет радиатора усилителя мощности

3.4 Расчет теплового режима блока

4. Выбор конструктивно-компоновочных решений

4.1 Этапы компоновочных работ

4.2 Выбор конструкционных материалов и покрытий

4.3 Конструкция блока ретранслятора

4.4 Требования к монтажу блока ретранслятора разработанные на основе рекомендации по снижению помех по цепям источников питания и потребителей

5. Технологическая часть

5.1 Оценка уровня технологичности изделия

5.2 Технология сборки и монтажа блока

5.3 Настройка и регулировка блока

5.4 Методы контроля параметров

6. Расчет надежности

6.1 Расчет надежности начинается с анализа принципиальной схемы и составления структурной схемы расчета

6.2 Расчет надежности блока ретранслятора

7. Организационно-экономические расчеты

7.1 Организационная часть

7.2 Построение сетевого плана подготовки производства новых изделий

7.3 Экономическая часть

7.3.1 Расчет сметы затрат

7.3.2 Расчет себестоимости

8. Разработка мероприятий по технике безопасности

Заключение

Литература

Введение

Основное назначение ретранслятора расширение возможностей радиопеленгационной системы для обнаружения и сигнализации о несанкционированном воздействии на охраняемый объект, с возможностью определения местоположения объекта. Система имеет ту особенность, что количество объектов может достигать 10000,что накладывает на систему определенные требования к надежности системы.

Политика открытых границ России сделала необходимым создание конкурентно способных изделий РЭА на европейском и мировом уровне. А продолжающаяся во всем мире научно-техническая революция привела к тому, что появилась тенденция к выпуску производством изделий небольшими партиями, к постоянной модернизации изделий, примерно в два раза сократилось время создания новых образцов изделий, увеличилось число вновь создаваемых изделий, резко увеличилась сложность разрабатываемых изделий, увеличился объем информации при создании новых образцов техники. Необходимость решения этих задач в процессе проектирования новых изделий и модернизации существующих привела к переводу конструкторской документации на магнитные носители, началось производство изделий на гибких производствах, принимаются меры по сбережению времени затрачиваемого даже на интеллектуальный труд в том числе путем использования САПР и пакетов прикладных.

Произошли изменения и на производстве. Развитие современного производства-это постоянный рост его сложности, который проявляется как в расширении разнообразия технологий, использующих новые физические принципы и технические решения, так и в ускорении сменяемости и усложнении выпускаемой продукции. Сумма знаний, необходимых для эффективного проектирования и эксплуатации производства, постоянно растет, что существенно увеличивает интеллектуальную нагрузку на проектировщика и производственника. В частности по мере внедрения новых форм автоматизации, базирующихся на электронной вычислительной технике, стремительно расширяется интеллектуальная составляющая труда. Традиционно проблемы такого характера решались увеличением уровня специализации производственного персонала включая разработчиков и конструкторов, что неизбежно приводило к росту его численности. Этот путь, очевидно противоречит тенденции сокращения числа занятых в проектировании и производстве и создания трудосберегающих технологий.

Существуют два направления решения указанной проблемы. Первое направление связано с повышением уровня образования инженерного персонала в том числе занятого проектированием и разработкой РЭА; второе увеличение степени интеллектуальности автоматизированных систем проектирования и управления производством, в том числе управления технологическими линиями. В процессе выполнения дипломного проекта в основном использовались САПР КД. Например пакет прикладных программ проектирования печатных плат PCAD2001, САПР "Ефрат" по разработке групповых конструкторских документов, САПР "КОМПАС-3D", "Компас-График" по разработке конструкторско-технологических документов, проектирования конструкции блока с использованием базы данных и т. д. Следует отметить однако что используемые на базовом предприятии САПР КД весьма разнородны по уровню. Несмотря что все они функционируют в интерактивном режиме степень общения и трудоемкость работы различна. В дальнейшем такой разброс по видимому будет преодолен за счет использования интеллектуальных систем проектирования в том числе на базе экспертных систем с высокой степенью формализации знаний и построенные не на базах данных, а на базах знаний [1,2].

Другим условием стало требование к системам использовать максимально современную элементную базу, а входящие в состав систем ЭВМ должны соответствовать высшим требованиям предъявляемым на текущий период к вычислительной технике, наличие сложной иерархии в таких системах привело к необходимости модульного построения системы, что обеспечивает возможность постоянной замены модулей на более современные.

Современные методы конструирования должны обеспечивать: снижение стоимости, в том числе и энергоемкости; уменьшение объема и массы; расширение области использования микроэлектронной базы; увеличение степени интеграции, микроминиатюризацию межэлементных соединений и элементов несущих конструкций; магнитную совместимость и интенсификацию теплоотвода; взаимосвязь оператора и аппаратуры; широкое внедрение методов оптимального конструирования; высокую технологичность, однородность структуры; максимальное использование стандартизации.

В общем виде эффективность РЭА можно оценить основной целевой функцией

Е = f (z1,z2,..., zn) =f (Z), где Z={zi,i=1,2,..., n}; zi Z.

Такая функция дает количественную оценку степени достижения поставленной цели и поэтому называется целевой функцией. Элементами zi множества Z являются частные целевые функции, т. е. отдельные качественные и количественные показатели, определяющие пригодность применения РЭА в соответствии с назначением. Такими показателями для РЭА являются: масса, объем, энергопотребление, диапазон частот, быстродействие, чувствительность, коэффициент усиления, полоса пропускания, дальность действия, выходное напряжение, точность, электромагнитная совместимость, ударопрочность, влагостойкость, уровень унификации и миниатюризации, технологичность, безопасность, себестоимость, экономичность и т. д.

Целевая функция формируется в интересах оптимизации, т. е. наиболее рационального решения задачи проектирования РЭА и выбора компромисса между частными целевыми функциями zi Z. Целевая функция может относиться как к техническим показателям (например, достижение максимальной мощности при минимальной массе), так и к экономическим (получение максимального экономического эффекта при принятом числе типоразмеров).

Следует указать, что в задачах оптимизации показателей качества самым ответственным моментом является определение вида целевой функции и ее составляющих zi, т. е. установление связи между оптимизируемыми и другими показателями качества и технико-экономическими характеристиками изделия. Для успешного определения целевой функции необходимо стремиться к минимальному числу оптимизируемых показателей, вводя комплексные, интегральные или обобщенные показатели качества. Из схемы разработки эффективной РЭА видно, что конструкция РЭА влияет практически на все показатели и имеет решающее значение, поскольку она должна обеспечивать устойчивое функционирование РЭА с необходимой точностью, надежностью и безопасностью при наличии воздействий со стороны объекта, окружающей среды, человека-оператора, взаимодействия элементов РЭА через электромагнитное поле. От того, насколько совершенны конструкции и методы конструирования, во многом зависит прогресс в радиоэлектронике.

1. Принцип работы ретранслятора и его основных частей вытекающий из принципа работы системы "Сетка"

Структурная схема ретранслятора приведена на рис. 2.1. Ретранслятор может работать только в составе с ЦУ. В исходном состоянии ретранслятор находится в режиме "Прием". Команды ЦУ принимаются дискоконусной антенной и поступают на вход приемника PS, где усиливаются, детектируются и приводятся к уровням ТТЛ. Затем принятые команды ЦУ, обрабатываются УУР и ретранслятор транслирует команды ЦУ аппаратуре ОО. После чего, ретранслятор принимает сигналы о состоянии ОО и транслирует их в ЦУ. Коммутация антенны в режим "Прием" или "Передача" производится ВЧ реле А 1 по сигналам управления с платы УУР А..., переключение передатчиков FA и FБ производится ВЧ реле А 2, которое также управляются с платы УУР. Передача частоты FA транслирует команды ЦУ аппаратуре ОО, а передатчик частоты FБ транслирует информацию о состоянии ОО в ЦУ.

Алгоритм работы ретранслятора задается устройством управления ретранслятора.

В ретрансляторе осуществляются индикация наличия питающих напряжений и контроль излучения мощности передатчиков FA и FБ. Ретранслятор включает в себя: дискоконусную антенну, кабель ВЧ (соединяющий антенну с блоком ретранслятора), блок ретранслятора и кабель питания блока ретранслятора.

В данном дипломном проекте необходимо разработать конструкцию блока ретранслятора.

Состав блока ретранслятора:

Блок ретранслятора включает в себя следующие узлы:

1) передатчик частоты FA;

2) передатчик частоты FБ;

3) усилитель мощности частоты FA;

4) усилитель мощности частоты FБ;

5) приемник PS;

6) приемник СS;

7) платы устройства управления ретранслятором (УУР);

8) двухканальный делитель мощности;

9) преобразователь сетевой;

10) преобразователь;

11) ячейка.

Передатчики частот Fа и Fб предназначены для формирования несущих частот связи ретранслятора с охраняемыми объектами и ретранслятора с центром управления. Передатчики имеют аналогичные структурные схемы и отличаются лишь частотами.

Передатчик включает в себя:

- задающий генератор,

- амплитудный манипулятор и схему управления,

- трехкаскадный усилитель мощности.

Усилитель мощности представляет собой транзисторный каскад собранный по схеме с общим эмиттером. Нагрузкой усилителя является П-образный фильтр, который служит для согласования выходного сопротивления транзистора с 50-Oмной нагрузкой. Усилитель мощности предназначен для усиления мощности передатчика до уровня 30 Вт.

Приемник PC предназначен для приема сигналов ЦУ. Приемник построен по схеме прямого преобразования и представляет функционально законченный узел.

Приемник CS предназначен для приема сигналов от охраняемых объектов. Приемник построен по супергетеродинной схеме с двойным преобразованием частоты и представляет функционально законченный узел.

УУР предназначено для обеспечения ретрансляции команд ЦУ ОО и ответных сигналов ОО ЦУ.

В начале цикла работы системы СЕТКА аппаратура ЦУ посылает кодограмму на частоте Fa ретранслятору и ОО, которые расположены в зоне радиовидимости ЦУ. Структура кодограммы приведена в приложении.

Первая кодограмма цикла содержит команду "Ответить" ОО, поставленным на охрану. Если в кодограмме указан номер ретранслятора отличный от нуля (ретрансляторы имеют номера 1... 8), ретранслятор с этим номером повторяет кодограммму ЦУ на частоте Fa, с номером ретранслятора в кодограмме равным нулю. ОО, принявшие кодограмму ЦУ делают задержку на время передачи кодограммы ретранслятором и затем отвечают импульсом длительностью 500 мкс после отсчета времени равному номеру абонента в миллисекундах от момента окончания задержки. ОО, принявшие кодограмму с номером ретранслятора равным нулю (кодограмма от ретранслятора или ЦУ в системе без ретранслятора), начинают отсчет времени сразу без задержки. То есть ОО, принявшие кодограммы от разных источников отвечают в системе единого времени.

Ответы объектов, принятых ЦУ запоминаются в памяти блока БУС ЦУ, но пока не обрабатываются. Ответы объектов, принятых ретранслятором запоминаются в памяти микропроцессора МП 2 УУР ретранслятором. По истечении 0,52 сек после окончания кодограммы ретранслятора ЦУ посылает кодограмму ретранслятору с командой передать ответы ОО.

Ретранслятор на частоте Fb передает в ЦУ ответы ОО по тому же принципу разделения во времени.

На этом цикл опроса для первых 512 ОО заканчивается. Если в системе зарегистрировано более 512 объектов повторяется цикл для следующей группы из 512 объектов. В каждом цикле отзываются те объекты, у которых совпадают 5 старших разрядов адреса с 5 старшими разрядами номера объекта в кодограмме.

Если в системе имело место нарушение охраны после вышеописанных циклов из ЦУ посылается команда ОО подать сигнал для пеленгования. Затем ретранслятор повторяет эту команду. ОО подает сигнал на частоте Fb длительностью 1,5 сек.

Дополнительный опрос абонентов включает один из следующих опросов: желающих стать на охрану, снять с охраны, подтвердить постановку на охрану, подтвердить снятие с охраны. Во время дополнительного опроса пятого полного цикла выдается из ЦУ, а затем повторяется ретранслятором подтверждение абонентам на постановку или снятие с охраны одновременно в одном цикле по вышеописанному принципу временного разделения.

Двухканальный делитель мощности предназначен для разветвления сигнала приходящего с антенны на два приемника - PC и CS в режиме приема сигналов ЦУ и с охраняемых объектов.

Преобразователи и ячейка питания предназначены для обеспечения питающими напряжениями узлов ретранслятора.

2. Эскизное проектирование

передатчик ретранслятор радиопеленгация сигнализация

В дипломном проекте необходимо разработать:

"Ретранслятор сигналов радиопеленгационной системы", который обеспечивает прием и передачу сигналов центра управления и охраняемых объектов. Ретранслятор должен обеспечивать дальность действия не менее 30 км, при мощности передатчика центра управления 40 Вт и чувствительности приемного устройства центра управления 3 мкВ.

В связи с особенностями распространения ультракоротких волн в городских условиях необходимо рассчитать среднюю трассу распространения волн и определить мощность передатчика ретранслятора и чувствительность приемного устройства, (определить возможность применения заимствованных приемных устройств из состава аппаратуры охраняемого объекта с чувствительностью порядка 10 мкВ).

2.1 Распространение ультракоротких волн в городских условиях

Большой город с точки зрения распространения радиоволн можно рассматривать как сильно пересеченную местность. Расчет напряженности электрического поля в таких условиях практически невозможен. Многочисленные опыты показали, что в среднем напряженность поля УКВ в городе меньше, чем на открытой местности, примерно в 3-5 раз. Поэтому грубую оценку среднего уровня напряженности поля можно производить по формуле Введенского вводя в нее множитель (0,2 - 0,4).

Если имеется прямая видимость между приемной и передающей антеннами, то расчет можно вести по формуле Введенского, причем высоту расположения антенны следует отсчитывать от среднего уровня крыш.

Внутри помещений структура поля является еще более сложной. При расчете напряженности внутри помещения необходимо учитывать поглащение УКВ в стенах здания.

Формула Введенского имеет вид:

где Еm -амплитуда напряженности электрического поля в точке приема;

r -расстояние между приемной и передающей антеннами;

Im -амплитуда тока в вибраторе;

l -длина вибратора;

-длина волны;

h1, h 2 -высоты антенн.

Под знаком синуса стоит малая величина, поскольку

поэтому синус можно заменить его аргументом.

Окончательно формула примет вид

Для оценки среднего уровня напряженности поля введем множитель 0,3.

Определим амплитуду тока в антенне. Примем в качестве антенны полуволновой вибратор, с волновым сопротивлением 50Ом.

Тогда



(выделенные частоты системы - 118,9мГц;

- 123,8мГц;

- 129,1мГц,

средняя частота составит - 124мГц)

Длина волны

,

где с - скорость света, с = 3*108 м/сек;

f - рабочая частота, f = 124*106 Гц;

= 2,42 м.

Примем высоты антенн h1 и h2 = 30м.

Определим амплитуду напряженности электрического поля от передатчика центра управления (ЦУ)

Так, как на охраняемых объектах приемная (передающая) антенны малы, то примем эффективную длину антенны lд=0,2 м, тогда на вход приемного устройства охраняемого объекта будет поступать сигнал

Таким образом в ретрансляторе можно использовать приемники с охраняемых объектов.

Учитывая, что ретрансляторы располагаются к охраняемым объектам ближе чем к ЦУ мощность передатчика можно снизить до 30 Вт.

2.2 Эскизный расчет передатчика

По техническому заданию мощность передатчика задана 30 Вт и импульсная модуляция. Учитывая технологический запас 20% проведем расчет выходного каскада передатчика на мощность 36Вт.

По справочнику [Л 3] выберем транзистор типа 2Т 930А.

Транзистор имеет следующие параметры:

Выходная мощность (f=175МГц, Tк=40°С), Вт, Pвых - 40;

Коэффициент усиления по мощности (f=400МГц), Кур - 7,2;

Коэффициент полезного дествия коллектора, % - hк=65;

Статический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ - 40;

Модуль коэффициента передачи тока на высокой частоте (f=300МГц); |h21| - 4,5;

Постоянная времени цепи обратной связи на высокой частоте (f=175МГц),нс, tк - 8;

Ёмкость коллекторного перехода (f=30МГц), пф, Ск - 62;

Ёмкость эммитерного перехода (f=5МГц), пф, Сэ - 800;

Индуктивность эммитерного вывода (l=1мм), нГн, Lэ - 0,35;

Индуктивность коллекторного вывода (l=1мм), нГн, Lк - 1,6;

Индуктивность базового вывода (l=1мм), нГн, Lб - 1,57;

Ёмкость эммитер-корпус, пф, Сэ-к - 1,84;

Ёмкость коллектор-корпус, пф, Ск-к - 1,53;

Ёмкость эммитер-корпус, пф, Сб-к - 0,96;

Тепловое сопротивление переход-корпус - 3° С/Вт

Температура перехода - 160°С;

Температура корпуса - 125°С.

Входная мощность оконечного транзистора составит



Учитывая потери во входных цепях, порядка 5%, примем входную мощность оконечного каскада равной 5,3 Вт.

По справочнику [Л 3] выберем транзистор типа 2Т 922Г, для возбуждения оконечного каскада, имеющий следующие параметры:

Выходная мощность (f=175МГц), Вт, Pвых - 17;

Коэффициент усиления по мощности Кур (f=175МГц), Кур - 7,2;

Коэффициент полезного дествия коллектора, % - hк=50;

Модуль коэффициента передачи тока на высокой частоте (f=100МГц); |h21| - 6,5;

Постоянная времени цепи обратной связи на высокой частоте (f=5МГц),нс, tк - 8;

Ёмкость коллекторного перехода (f=5МГц), пф, Ск -20;

Ёмкость эммитерного перехода (f=5МГц), пф, Сэ - 200;

Индуктивность эммитерного вывода (l=1мм), нГн, Lэ - 1,1;

Индуктивность коллекторного вывода (l=1мм), нГн, Lк - 2,4;

Индуктивность базового вывода (l=1мм), нГн, Lб - 2,5;

Ёмкость эммитер-корпус, пф, Сэ-к - 1,84;

Ёмкость коллектор-корпус, пф, Ск-к - 1,53;

Ёмкость эммитер-корпус, пф, Сб-к - 0,96;

Тепловое сопротивление переход-корпус - 6° С/Вт

Температура перехода - 160°С;

Температура корпуса - 85°С.

Из данных параметров транзистора определим мощность возбуждения предоконечного каскада



Учитывая потери во входных цепях, порядка 5%, примем входную мощность предоконечного каскада равной Рвх.пред.ок=2Вт

Для получения заданной мощности выберем из [Л 2] транзистор 2Е 922А имеющий следующие параметры:

Выходная мощность (f=175МГц), Вт, Pвых - 5;

Коэффициент усиления по мощности Кур (f=175МГц), Кур - 20;

Коэффициент полезного дествия коллектора, % - hк=65;

Модуль коэффициента передачи тока на высокой частоте (f=100МГц); |h21| - 7;

Постоянная времени цепи обратной связи на высокой частоте (f=5МГц),нс, tк - 7,5;

Ёмкость коллекторного перехода (f=5МГц), пф, Ск -8;

Ёмкость эммитерного перехода (f=5МГц), пф, Сэ - 75;

Индуктивность эммитерного вывода (l=1мм), нГн, Lэ- 1,7;

Индуктивность коллекторного вывода (l=1мм), нГн, Lк- 2,4;

Индуктивность базового вывода (l=1мм), нГн, Lб- 2,9;

Ёмкость эммитер-корпус, пф, Сэ-к - 1,84;

Ёмкость коллектор-корпус, пф, Ск-к - 1,53;

Ёмкость эммитер-корпус, пф, Сб-к - 0,96;

Тепловое сопротивление переход-корпус - 15° С/Вт

Температура перехода - 160°С;

Температура корпуса - 125°С.

Определим мощность возбуждения входного каскада

Учитывая потери вы входных цепях порядка 5% имеем Рвх=105мВт.

Из справочника [Л 3] выберем транзистор 2Т 610А имеющий следующие параметры:

Выходная мощность (f=400МГц), Вт, Pвых - 1;

Коэффициент усиления по мощности Кур (f=400МГц), Кур - 8;

Коэффициент полезного дествия коллектора, % - hк=50;

Ёмкость коллекторного перехода (f=5МГц), пф, Ск -3,2;

Ёмкость эммитерного перехода (f=5МГц), пф, Сэ - 17;

Индуктивность эммитерного вывода (l=1мм), нГн, Lэ - 1,28;

Индуктивность коллекторного вывода (l=1мм), нГн, Lк - 2,38;

Тепловое сопротивление переход-корпус - 65° С/Вт

Температура перехода - 150°С;

Температура корпуса - 125°С.

В этом случае мощность возбуждения для транзистора 2Т 610А будет составлять

В маломощных каскадах будем использовать транзисторы типа 2Т 368, позволяющие получить необходимое усиление на заданных частотах.

В качестве задающего генератора будем использовать, в передатчике, кварцевый генератор с частотой кварца равной половине рабочей частоты. В маломощный тракт передатчика включим модулятор.

Структурная схема передатчика приведена на рис. 2



Рис. 2. Структурная схема передатчика

3. Технический проект

3.1 Расчет задающего генератора

Исходными данными для расчета является активная составляющая генерируемой мощности и частота колебаний.

При расчете структурной схемы был определен тип транзистора 2Т 368А и мощность генерируемых колебаний 2 мВт.

Параметры транзистора:

- граничная частота усиления тока базы fгр = 700 МГц,

- постоянная времени цепи обратной связи tк = 40пс,

- емкость коллекторного перехода Ск = 2.5 пФ,

- коэффициент усиления по току h21б = 0.98,

- максимальная мощность рассеиваемая на коллекторе Ркmax = 100мВт,

- максимальное напряжение между коллектором и эмиттером 15 В.

По входным характеристикам транзистора находим напряжение среза, равное 0.7В.

По выходным характеристикам транзистора определяем крутизну линии критического режима Sкр = 30 мА/В.

Задаемся режимом работы транзистора: напряжения коллектор - эмиттер принимаем Еп = 5 В, ток коллектора Iк = 3 мА.

Рассчитаем параметры необходимые для энергетического расчета.

Предельная частота усиления по току для схемы с ОБ

fh21 = 1.6fгр = 1.6 . 700 = 1.1 ГГц

Граничная частота по крутизне проходной характеристики транзистора

fY21 ? fгр rэ / rб = 700 . 8.6 / 48 = 128 МГц,

rэ = 26 / Iэ = 26 / 3 = 8.6 Ом;

rб = о фк / ск = 3 . 40 / 2.5 = 48 Ом.

Усредненное время движения носителей тока между переходом (время дрейфа)

tдр = 1 / 2рfh21б = 1 / 6.28 . 1.1 . 109 = 1.45 . 10-10с.

Низкочастотное значение параметра Y21э = 100 мА / В. Значение параметра |Y21| на частоте генерации 124 МГц.

Выбираем критический режим работы гетеродина. Угол отсечки коллекторного тока и = 900.

По таблицам А.И. Берга находим коэффициенты постоянной составляющей и первой гармоники импульсного коллекторного тока

б = 0.319 б1= 0.5

Полная генерируемая мощность соответственно будет равна:

Рг = 5 / cos590 = 9.7 мВт,

цк = - arctg(f / fY21) = - arctg(210 / 128) = -590

Коэффициент использования коллекторного напряжения

Амплитуда переменного напряжения на контуре

Uкэ = о . Еп = 0.95 . 5 = 4.75 В.

Амплитуда первой гармоники тока коллектора

Модуль эквивалентного сопротивления нагрузки генератора

Амплитуда импульса тока коллектора

Постоянная составляющая тока коллектора

Мощность, потребляемая от источника питания

Рп = Ik . Eп = 2.6 . 10-3 . 5 = 13 мВт

Мощность, рассеиваемая на коллекторе транзистора

Угол отсечки тока эмиттера

иэ = ик - цдр = 900 - 10.80 = 79.20

где

цдр = щtдр = 2рf . tдр = 6.28 . 210 . 106 . 1.45.10-10 = 0.19 (10.80)

По таблицам А.И. Берга боэ = 0.28 б1э = 0.47

Коэффициент усиления транзистора по току на частоте генерации:

Амплитуда первой гармоники тока эмиттера

Амплитуда импульса тока эмиттера

Амплитуда напряжения возбуждения на базе на частоте генерации

Коэффициент обратной связей

Ксв = Uбэ / Uкэ = 0.225 / 4.75 = 0.05

Напряжение смещения, обеспечивающее угол отсечки тока эмиттера

Еп 2 = 0.35 + 0.225 . 0.2 = 0.395 В.

Проверяем, может ли быть обеспечен импульс эмиттерного тока (9.2 мА) при

Uбэ max = 0.395 + 0.225 = 0.62 В < Uбэ max

Uкэ min = 5 - 4.75 = 0.25 В > Uкэ min

Проверяем по характеристикам транзистора. Из них следует, что транзистор 2Т 368А может обеспечить такой импульс эмиттерного тока.

Электрическая схема задающего генератора изображена на рис.3

Рис.3 Схема транзисторного кварцевого автогенератора

3.2 Электрический расчет усилителя мощности

Произведен расчет выходного каскада усилителя мощности, выполненного по схеме с ОЭ (общим эмиттером) с транзистором 2Т 922Б на выходную мощность Р 1=40Вт при частоте 124МГц (средняя частота работы системы) и температуре корпуса транзистора tk=50°C.

1. На основании справочных данных и характеристик транзистора имеем усредненные значения основных электрических параметров транзистора типа 2Т 922Б необходимых для расчета усилителя мощности

Крутизна статической характеристики коллекторного тока

Граничная частоты fг = 400МГц

Сопротивление базы r= 2,0 Ом

Емкость коллектор-база, Ск-б= 10 пф

Емкость эммитерного перехода Сэ.э = 800 пф

Сопротивление rк= 2,5 Ом

Индуктивность эммитерного вывода Lэ=0,35 нгн

2. Значение 124 МГц относится к области высших частот. Выбираем граничный режим работы усилителя. Принимаем напряжение питания Eк=24В и уголили коэффициент

3. Определим дополнительные параметры транзистора. Крутизна по эмиттерному переходу

Эквивалентная ёмкость эмиттерного перехода в открытом состоянии

Коэффициент

Сопротивление

Постоянная времени при открытом эммитерном переходе

Постоянная времени при закрытом эммитерном переходе

Характерные значения частот:

4. Определим обобщенные параметры

5. Угол отсечки . Согласно графику (стр. 82) при и с учетом поправочного коэффициента имеем =135о; ; ; g1=1,2

6. Обобщенные коээфициенты.

Для первой гармоники

Для постоянной составляющей

- определено из графика (стр.83)

7. Сопротивление



8. Коэффициент использования напряжения в граничном режиме

9. Амплитуда высокочастотного напряжения на коллекторе

10. Амплитуда первой гармоники коллекторного тока

11. Требуемое сопротивление коллекторной нагрузки

12. Амплитуда первой гармоники тока эквивалентного генератора

13. Постоянная составляющая тока коллектора

14. Мощность потребляемая по коллекторной цепи

15. Проверка величины выходной мощности

16. Мощность рассеиваемая на коллекторе

17. Величина к.п.д. по коллекторной цепи

18. Требуемая амплитуда напряжения на входе транзистора

19. Мощность возбуждения



Коэффициент усиления по мощности

20. Суммарная мощность рассеиваемая в приборе

Температура перехода

Схема усилителя мощности изображена на рис.4

Для контроля наличия выходной мощности оконечного усилителя мощности блока ретранслятора, собрано устройство контроля мощности состоящее из делителя мощности R3 и R4 и детектора VD1. Ключевой транзистор VT приводит напряжение с детектора до уровня ТТЛ логики. С транзистора VD1 уровень ТТЛ логики поступает на микросхему D1, выход которой в дальнейшем подключен к светодиоду для контроля наличия мощности.

3.3 Расчет радиатора усилителя мощности

Усилитель мощности, используемый в ретрансляторе для усиления частот FА и FБ имеет выходную мощность 30 Вт, т. к. КПД транзистора 2Т 930А составляет 50%, то рассеиваемая мощность транзистором так же составит 30 Вт.

Радиатор с транзистором помещены в блоке с естественными условиями охлаждения, средняя температура в котором tc = 50°C, атмосферное давление Pc = 760 мм рт. ст.

При разработке печатной платы усилителя мощности был получен габарит платы 150ґ80, в связи с чем выбираем радиатор размером 150ґ80.

Проверим возможность использования такого типа размера радиатора. Для расчета радиатора необходимо иметь следующие данные об охлаждаемом элементе: коэффициент нагрузки транзистора Kн, тепловое сопротивление коллекторного перехода, допустимую температуру перехода tпер.

Для транзистора 2Т 930А используемого в усилителе мощности имеем:

- Кн = 0.4, учитывая, что транзистор работает в импульсном режиме со скважностью равной 2, имеем реальный коэффициент нагрузки равный Кн = 0.2

- Rпк = 1°;

- tпер = 120°C

- тепловое сопротивление между транзистором и радиатором Rтр составляет 2°.

Определяем перегрев радиатора по формуле:

Определим допустимое тепловое сопротивление радиатора

Учитывая, что температура внутри корпуса на 10оC выше чем температура окружающей среды, а давление может быть не равно 760 мм рт. ст., то необходимо ввести поправочные коэффициенты на температуру и давление. Примем предельное давление 500 мм рт. ст. Тогда из графиков Кт = f (tс) и Кр = f (Pс) рис. 8.1a и рис.8.1б

Находим коэффициенты

Кт = 1,01 Кр = 0,875

Вводим поправку на температуру окружающей среды и давления

Из графика (рис. 8.1.в) для ?t=52оC и H1 = 15 мм определим поправку на выборку под ППП



К = 1.3,

По формуле

определим тепловое сопротивление заготовки



тепловое сопротивление заготовки Rн = 2.7°

По выбранным габаритным размерам L=180мм, H1=12мм, H=25мм и по рассчитанным значениям Dtдоп = 52оC, Rн=2.7°. Из рис. 8.1.г выбираем ширину радиатора B.

Прототип радиатора имеет следующий типоразмер: L=50мм, H1=20мм, B=52мм, H=44мм.

Определим площадь поверхности радиатора-прототипа

Площадь реального радиатора

S--Sпр. <--S S

Таким образом поверхность реального радиатора больше и следовательно он обеспечивает условия охлаждения ПП.



3.4 Расчет теплового режима блока

Расчет теплового режима аппарата при неизменности его параметров во времени производится с помощью тепловых характеристик. Тепловая характеристика может относится к аппарату, кожуху, радиоэлементу, детали и т.д.

Наибольшее распространение получила тепловая модель РЭА с нагретой зоной. Под нагретой зоной понимается часть объема внутри аппарата, где сосредоточена радиоэлементы, узлы, шасси (платы). В первом приближении за нагретую зону можно принимать параллелепипед площадь основания которого совпадает с площадью платы (шасси), а высота равна средней высоте смонтированных на плате (шасси) деталей. Нагретая зона представляет собой эквивалентное тело, о котором говорилось выше. Модель может состоять из нескольких нагретых зон. Второй составной частью рассматриваемой модели является кожух. Под кожухом обычно понимается корпус аппарата, передняя панель и прикрепленные к ним части аппарата, не входящие в нагретые зоны. Например, монтажные жгуты, удерживающие скобы, и т. д. Ограничивающие нагретые зоны и кожух поверхности и кожух поверхности принимаются изотермическими.

После определения размеров НЗ (или зон) и кожуха расчет температурного поля аппарата производят в несколько этапов. Для расчета тепловых характеристик на каждом этапе приходится использовать последовательные приближения вследствие зависимости величины тепловых сопротивлений и коэффициентов от температуры.

На первом этапе в случае одной нагретой зоны находят тепловые характеристики кожуха и нагретой зоны, используя уравнения типа:

tк - tс = Rкс * Ра (1)

tнз - tк = Rзк * Ра, (2)

где - tк - средняя температура поверхности кожуха, °C;

tнз - средняя температура нагретой зоны, °C;

Rкс - тепловое сопротивление участка кожух-среда,;

Rзк - тепловое сопротивление участка зона-кожух, ;

Ра - рассеиваемая аппаратом мощность, Вт.

В случае нескольких тепловых зон вместо (1,2) для получения тепловой характеристики j-й нагретой зоны используется комбинация уравнений типа:

где - tj - темпратура j-й нагретой зоны, °C;

Rjзк - тепловое сопротивление участка j-я нагретая зона-кожух, ;

Rijз - тепловое сопротивление участка j-я зона - i-я зона, ;

Рj,Рi- мощности, рассеиваемые зонами j и i, Вт;

;

n- число нагретых зон

В первом приближении температуру внутри нагретой зоны принимают равной температуре на поверхности зоны.

В конструкции блока все тепловыделяющие элементы находятся в блоке в одном отсеке и этот отсек можно считать единой нагретой зоной с мощностью рассеивания тепла P = 32 Вт.

Для снижения температуры РЭА широко применяют метод перфорирования кожуха и шасси. Основные допущения, применяемые при расчете:

а) площади отверстий в нижней части аппарата S1, в верхней его части S2, в шасси Sш равны между собой, то есть S1=S2=Sш;

б) поверхности нагретой зоны, расположенные в нижнем и верхнем отсеках аппарата, равны между собой, то есть Sз 1 = Sз 2 = 0.5 Sз;

в) шасси расположено в средней части аппарата на высоте 0.1h.

При этих допущениях максимальная расчетная ошибка не превышает--±5%. Необходимо рассчитать температуры НЗ перфорированного аппарата при температуре окружающей среды tс=25°C. Кожух имеет вид параллелепипеда высотой h = 0.280м и основанием L1ґL2 = = 0.420ґ0.480мІ.

Шасси в аппарате расположено горизонтально. Все наружные и внутренние поверхности аппарата имеют степень черноты e = 0.8. Коэффициент заполнения аппарата Kз = 0.3. Расстояние от шасси до середины отверстий в верхней и нижней частях аппарата h1 = hз = 0.05 м. Площадь отверстий S1=0.02 мІ, S2=0.02 мІ и Sш = 0.11 мІ. Реальная площадь нагретой зоны всего аппарата Sз = 0.436 мІ.

Мощность источников энергии P = 32 Вт. Определим параметр s



эквивалентный размер основания аппарата

площадь излучающей поверхности нагретой зоны

отношения

;

;

Удельная мощность нагретой зоны при

2) Рассчитываем температуру нагретой зоны при ; tс = 25°C;

Kз = 0.3; l = 0.449; e = 0.8; ; ;

По графикам (рис. 9) определяем значения??tp и коэффициентов Kх:

Dtр = 13°C; Kт = 0.99; Kк = 1.02; K = 0.99;

Ke = 1.04; Kс = 0.7; Kаш = 0.95; KS = 1.05

По формуле

находим--Dtз равное:

,

по формуле--

Dtк=0,3Dtз

находим--Dtк= 0.39.44 = 2.83°C, тогда

tз = 25+9.44 = 34.4°C; tк = 25+2.83 = 27.83°C.

Рис.9. Графики для расчета теплового режима блока.

4. Выбор конструктивно-компоновочных решений

Компоновка - одна из наиболее сложных и ответственных задач конструирования РЭА. Ручной процесс компоновки отнимает много времени, т. к. приходиться рассматривать несколько возможных вариантов и выбирать оптимальный для заданных условий применения РЭА и процесса производства. Производя компоновку, конструктор должен учесть состав элементной базы, удобство эксплуатации, обеспечить высокую ремонтопригодность и предусмотреть мероприятия по защите РЭА от внешних воздействий и внутренних дестабилизирующих факторов.

Компоновка позволяет произвести оценку ЭМ и тепловых связей, рассчитать кинематические связи, оценить основные конструкторско-технологические решения и рассчитать основные показатели качества конструкции. На стадии компоновки удается решать такие важные вопросы, как совместимость РЭА с объектом и оператором, определение формы будущего изделия и правильность размещения органов регулировки, индикации и контроля.

По результатам компоновки составляется компоновочная схема (схема размещения, габаритный чертеж) которая позволяет произвести оценку конструкторско-технологической реализации конструкции и глубже понять ее связь с объектом установки.

К настоящему времени известно несколько методов компоновки, отличающихся друг от друга принципами формализации, приемами выполнения и способами пространственного размещения составляющих элементов.

4.1 Этапы компоновочных работ

Компоновка РЭА выполняется методом последовательных приближений. На первом этапе, когда решается вопрос об укрупненной компоновке аппаратуры в целом, главный конструктор, пользуясь укрупненными компоновочными характеристиками (габариты, масса, объем, надежность и др.), определяет будущие части РЭА и их предполагаемые характеристики. Если полученные сведения позволяют дать положительный ответ на вопрос о возможности создания РЭА с заданными свойствами применительно к конкретному носителю, то составляются сводные таблицы, структурные схемы и схемы соединений отдельных частей системы.

На втором этапе на основании данных, полученных на первом этапе, определяется требуемое число операторов, их взаимосвязь и проводится эскизная компоновка рабочих мест. Основой для этих работ служат данные о характере, виде и потоке информации, поступающий к оператору. Определяется вид и характер органов управления, индикации и контроля. Точная оценка внешних компоновочных параметров пультов управления требуют участие специалистов по инженерной психологии и дизайнеров.

По результатам анализа и обсуждения разрабатываются эскизные чертежи рабочих мест операторов и необходимые изменения структурной схемы РЭА с учетом ввода дополнительных согласующих и автоматизированных схем.

На третьем этапе компоновки решается задача эскизного размещения РЭА на объекте установки. Окончательно решается вопросы, связанные с формой и габаритами отдельных частей РЭА. Просматриваются варианты системы охлаждения, виброзащиты и герметизации. Согласовываются места входа и выхода кабельных вводов, расположение электрических разъемов, определяются источники возможных излучений, решаются вопросы взаимозаменяемости и ремонтопригодности на объекте установки.

На различных этапах компоновки используются различные приемы компоновочных работ (см. рис.10): аналитический, номографический, аппликационный, модельный.



Размещено на http://www.allbest.ru/

Аналитическая и номографическая компоновка используется на ранних стадиях проектирования РЭА и позволяет получить ориентировочную оценку укрупненных характеристик конструкции. При аналитической компоновке подсчитывается число элементов каждого вида и ориентировочный объем каждого элемента. Затем с учетом достижимого коэффициента заполнения объема подсчитывают объем конструкции. Для сложной аппаратуры этот метод оказывается малопригодным в силу громоздкости вычислений. В ряде случаев можно воспользоваться номограммами, которые приводятся в нормативных документах. Аналитическая и номографическая компоновки проводятся по принципиальной электрической схеме, поэтому этот метод не обладает достаточной наглядностью и не дает возможности оценить пространственную компоновку.

Аппликационная и модельная компоновки позволяют получить эскизы, на основании которых разрабатывают КД. Эти методы используются на последних этапах компоновочных работ.

При плоскостной аппликационной компоновке трассировка связей осуществляется автоматически с помощью ЭВМ. Результатом конструирования является эскиз конструкции, полученный на графопостроителе, или фотошаблон, полученный на фотонаборной машине, управляемой ЭВМ.

Модельная компоновка позволяет получить пространственные модели сложной формы. Объемные составляющие части изготавливают из пенопласта в виде упрощенных геометрических форм: кубов, цилиндров, параллелепипедов и др. Крепление таких моделей к несущей конструкции осуществляется с помощью клея или постоянных ферритовых магнитов. Эскиз компоновки можно получить фотографированием модели либо зарисовкой.

Натурная компоновка предполагает использование реальных конструкций. Для натурного макетирования используются узлы, блоки, приборы. Благодаря этому создается большая наглядность. Натурная компоновка позволяет решать на макете ряд сложных задач, которые графически очень трудно представить.

Часто на практике натурную компоновку используют вместе с модельной, когда часть блоков или устройств заменяется их моделями. Очень часто такой прием используется при макетном размещения РЭА на новых типах самолетов, при этом удается решать такие вопросы, как удобство работы с аппаратурой, доступность, обеспечение ремонтопригодности и др.

При общей компоновке РЭА не только решаются задачи взаимного расположения составляющих частей, но определяется форма и число таких частей, входящих в одну конструктивно законченную часть второго структурного уровня.

Сложные радиотехнические устройства, как правило, выпускаются малыми партиями, а иногда и в единичном экземпляре. Для того, чтобы обеспечить технологичность выпускаемых изделий, конструктор должен увеличить объем применяемости входящих деталей и узлов. Объемом применяемости называют число единиц данной детали (узла), содержащееся во всей продукции выпускаемой предприятием или отраслью. Крупные партии деталей или узлов, обусловленные высоким объемом применяемости, позволяют резко снижать трудоемкость и затраты на технологическую оснастку. Поэтому при выполнении компоновочных работ необходимо использовать типовые базовые несущие конструкции: типовые платы, ячейки, кассеты.

Под компоновкой блока понимают взаимное расположение и ориентацию ячеек или других конструктивных элементов (элементы электрической коммутации, электромеханические элементы и др.) в заданном объеме блока. Блоки микроэлектронной аппаратуры строятся на ячейках или кассетах. В настоящее время наибольшее распространение получили блоки разъемной или книжной конструкции. Нормативно-технические документы регламентируют выбор несущих конструкций блоков в зависимости от типа носителя и условий эксплуатации.

Требования по механическим воздействиям влияют на зазоры между платами; зазоры выбираются с учетом возможной деформации печатных плат. Действующие механические нагрузки определяют конструкцию несущих элементов блока (рамки, каркасы, ребра жесткости и пр.), элементов крепления кассет и ячеек, а также элементов крепления блока в стойке, на стеллаже и т. п.

Климатические условия оказывают влияния на конструктивное исполнение корпуса блока. При легких климатических условиях корпус блока делают негерметичным, а при тяжелых - герметичным.

Выбор рационального конструктивного исполнения конкретной аппаратуры зависит от решения множества вопросов, связанных с поиском оптимального варианта конструктивно-технологического обеспечения комплекса технических, экономических, эксплуатационных, производственных и организационных требований. Поиск оптимального конкретного конструктивно-технологического варианта должен проводиться за минимальное время при минимальных затратах и с учетом современных тенденций развития РЭА, прежде всего элементной базы и техники монтажа. В соответствии с техническим заданием на конкретный вид РЭА должны быть последовательно рассмотрены следующие вопросы, связанные с процессами монтажа: общая компоновка, компоновочная совместимость принятой элементной базы и межсоединений, проектирование всех иерархических уровней изделий с учетом полной автоматизации процессов проектирования, обеспечение защиты изделия от дестабилизирующих факторов окружающей среды, обеспечение технологичности, удобства эксплуатации и ремонта.

Компоновка-сложный и ответственный процесс конструирования, так как размещение всех заданных элементов схемы в заданном объеме конструкции с установлением основных геометрических форм и размеров между ними, с одновременным обеспечением нормальной работы схемы в соответствии с техническим заданием по существу определяет в дальнейшем все остальные этапы разработки.

К основным этапам разработки компоновочных схем относятся: определение особенностей функциональных параметров электрической схемы устройства и выбор основной конструктивно-законченной единицы, выбор элементной базы и способа монтажа, отработка вопросов межсоединений, теплопередачи, прочности жесткости конструкции, разработка общей компоновки блоков и ячеек устройств.

Изделия высших структурных уровней разрабатываются на базе несущих конструкций (УБНК), т. е. механической основы для закрепления составных частей изделия. Нормативные документы регламентируют конструктивное исполнение НК, типовой ряд габаритных размеров и внешнее оформление. Однако компоновочное решение составных частей, электромагнитная и тепловая совместимость, ремонтопригодность, технологичность, выполнение других требований к изделиям обеспечивается в процессе конструирования. Основная задача, решаемая конструктором при создании изделия определение габаритных размеров, формы изделия и выбор НК из стандартного ряда. Она решается на основе метода вариантной компоновки самих НК и изделий соответствующих уровней. Основная идея метода - вариантное выполнение компоновочных решений на основе ограниченного числа типовых несущих конструктивных элементов.

Выбор типоразмеров НК зависит не только от результатов компоновки. Размеры НК определяют также элементы, которые необходимо разместить на передней панели и кожухе изделия. Элементы, расположенные на передней панели, можно условно разделить на следующие группы:

1) устройства индикации,

2) устройства управления,

3) устройства коммутации,

4) конструктивные элементы.

При выборе конструкций с учетом ремонтопригодности необходимо исходить из условий приспособленности конструкции к обнаружению, устранению, предупреждению отказов и к выполнению ремонтных работ в течение заданного времени. Ремонтопригодность определяется:

1) возможностью проверки функциональных и параметрических величин РЭА,

2) доступностью всех составных частей изделия для обслуживания и демонтажа конструкции,

3) временем ремонта,

4) взаимозаменяемостью составных частей изделия, 5) условиями размещения РЭА на объекте.

Ремонтопригодность обеспечивается следующими основными конструктивными приемами:

1) наличием контрольных точек в конструкции для соединения с контрольно-измерительной аппаратурой,

2) маркировкой, т. е. применением в конструкции соответствующих надписей в соответствующих местах,

3) предотвращением неправильного соединения разъемных частей,

4) применением быстросъемных креплений вместо резьбовых соединений,

5) обеспечением доступа к сменным узлам. В связи с тем что в качестве базовой конструкции использован УБНК.

На базе УБНК все вышеперечисленные требования обеспечиваются данным видом конструкции.

Органы регулировок на передней панели после компоновки, с учетом задания на разработку согласовывались с разработчиками изделия, окончательный вариант приведен в графической части дипломного проекта.

4.2 Выбор конструкционных материалов и покрытий

В качестве несущей конструкции в блоке ретранслятора используется базовая несущая конструкция второго уровня типа "Надел". Базовая несущая конструкция состоит из двух боковых рам, которые соединяются между собой передней и задней панелью. Боковые рамы выполняются методом литья под давлением из аллюминия марки Al2.

Конструкционные детали корпуса (уголки, панели, крышки, шасси, скобы) выполняются также из аллюминиевых сплавов, в данном случае используется аллюминиевый сплав Д 1, из которого можно формировать детали глубокой вытяжкой, гибкой, вырубкой.

Для деталей конструкции в качестве защитного покрытия по ОСТ 107.9.3001-87 используем окисное покрытие, которое используется для защиты от коррозии и как декоративная отделка. Это покрытие применяется для крепежных деталей, деталей ВЧ сборочных единиц и др. деталей.

Лицевая и задняя панели, а также крышки корпуса покрываются краской по условиям эксплуатации, мы имеем группу УХЛ. По ОСТ 107.9.4002-88 выбираем эмаль МЛ 12, цвет серый (светло-серый, белая ночь). Эта эмаль имеет рабочий диапазон температур от минус 60оС до +60оС. Свойства покрытия следующие: глянцевое, механически прочное, твердое, средней эластичности, хорошо полируется, устойчиво к периодическому воздействию воды, минерального масла, бензина, слабых растворов кислот и щелочей.

4.3 Конструкция блока ретранслятора

Ретранслятор представляет собой приборный блок настольно-переносного типа. Несущей конструкцией блока является корпус из состава базовых несущих конструкций "НАДЕЛ-75А" по ОСТ В 4.410.020-83. Габаритные размеры блока 480х 475х 280.

В состав ретранслятора входят: преобразователь сетевой, усилители мощности, передатчики, приемники, преобразователь, устройство ТУ-ТС, делитель двухканальный. Все они выполнены как самостоятельные сборочные единицы.

Преобразователь сетевой представляет собой врубную конструкцию и вставляется в блок сверху по направляющим, которые закреплены на стяжках, которые, в свою очередь, крепятся к боковым кронштейнам блока. В нижней части преобразователя расположен врубной соединитель. Ответная часть к нему закреплена на планке, которая крепится также как и направляющие.

Преобразователь РПУ стоит на шасси и крепится к стяжкам скобами.

Приемник CS устанавливается в отсек и прижимается сверху крышкой.

Остальные сборочные единицы крепятся на стенках скобами. Стенки закреплены на стяжках параллельно друг другу. Такое крепление обеспечивает легкий доступ к разъемам, расположенным на стенках узлов, ремонтопригодность и удобство при монтаже.

Связь между сборочными единицами осуществляется кабелями и объемным монтажом.

Устройства индикации, контрольные гнезда и тумблер "СЕТЬ" вынесены на переднюю панель. На передней панели расположено устройство ТУ-ТС, которое представляет собой печатную плату с разъемами.

Сетевой разъем, держатели предохранителей, высокочастотный переход вынесены на заднюю панель. На задней панели крепятся делитель двухканальный и реле.

В блоке также имеются печатная плата с радиатором, трансформатор, диоды и конденсатор, которые крепятся в блоке угольниками, планками и стойками.

4.4 Требования к монтажу блока ретранслятора разработанные на основе рекомендации по снижению помех по цепям источников питания и потребителей

1. Силовые трансформаторы, предохранители, выключатель сети (или входной фильтр для сети 27 В) устанавливать в одном месте около ввода сети в блок.

2. Провода сети не рекомендуется прокладывать совместно (в одной косе, кабеле) с сигнальными проводами и проводами ВИП.

3. Провода и элементы ВИП необходимо размещать на максимальном расстоянии от остальной части схемы. Уровень помех импульсных ВИП составляет до 1-2 В при длительности 1 мксек и меньше.

4. Платы импульсных ВИП следует размещать в отдельном отсеке, или отделять экранами (эл. статическими или магнитными).

5. Каждая плата (устройство, т. е. потребитель) должна иметь свой фильтр по каждому входному напряжению.

Для "аналоговых" плат - ВЧ конденсатор С 1 = 0.1 мкФ. (при необходимости и электролит С 2 = 100 мкФ--ё 10 мкФ).

Для "цифровых" плат обязательно электролит шунтированный ВЧ конденсатором, дроссель типа ДМ.

Применять LC-фильтры нежелательно, лучше CC-фильтры

Размещено на http://www.allbest.ru/

6. Каждый потребитель должен иметь свой прямой и обратный провод по каждому виду подводимого напряжения (по возможности большего сечения, не более 4 ммІ).