Расчет электрооборудования и электроснабжения Белгородского завода железобетонных конструкций №1 с реконструкцией главной понизительной подстанции

Размещено на http://www.allbest.ru/

ВВЕДЕНИЕ

В данном дипломном проекте проводится реконструкция электрооборудования и электроснабжения Белгородского завода ЖБК-1. Выполняется электроснабжение одного из его цехов. В данном случае для проектирования выбран механический цех.

Потребителями электроэнергии завода являются потребители III и II категории надежности, поэтому в соответствии с требованиями ПУЭ потребители данной категории должны обеспечиваться электроэнергией от двух независимых взаиморезервируемых источников питания, при этом, нарушение электроснабжения допускается на время необходимое для включения резервного питания действиями дежурного персонала или выездной оперативной бригады.

Большинство потребителей являются трехфазными, питаются переменным током промышленной частоты 50 Гц, напряжением 380 В. Большинство потребителей в цехах являются стационарными и имеют длительный режим работы.

Требуемый уровень надежности и безопасности схемы электроснабжения обеспечивается применением средств автоматики и релейной защиты, а также строгим соблюдением норм, изложенных в правилах устройства электроустановок, при выборе оборудования.



1. Краткая характеристика объекта реконструкции

электроснабжение цех трансформатор замыкание

Завод ЖБК-1 введен в эксплуатацию в 1957 г. Он расположен в восточной части г. Белгорода. Местонахождение - станция Крейда, ЮВЖД. Последняя реконструкция проводилась в 1983 г., в течение которой были осуществлены следующие мероприятия: модернизация действующего оборудования.В настоящее время завод ЖБК-1 является одним из крупнейших предприятий стройиндустрии Белгородской области. В 1992 г. завод был преобразован в АОО «Белгородский завод ЖБК-1». Основные виды деятельности предприятия:

производство строительных материалов и конструкций, коммерческая и внедренческая деятельность.

Фактически, завод является комбинатом, объединяющем 4 завода, которые специализируются на производстве:

- сборного железобетона, бетонных блоков для индивидуальных коттеджей, панельных многоэтажных домов;

- керамзитового гравия;

- товарного бетона, раствора и керамзитобетона;

- столярных и погонажных изделий, деревообработки.

В настоящее время из-за ограниченной пропускной способности подводящих сетей приходится вводить ряд ограничений на потребление электроэнергии (отключения, распределение потребления по времени суток).

Расчет электроснабжения цехов предприятия ведется по максимальной загрузке предприятия, так как в перспективе, предприятие сможет выйти из кризиса в недалеком будущем и заработать па полную мощность. Для достижения данной цели необходимо обновить устаревшее оборудование предприятия и начать освоение новых технологий машиностроительной отрасли. Это безусловно должно привести к положительным результатам.

Данным проектом предусматривается реконструкция ОРУ 110 кВ и ЗРУ 10кВ. Существующая схема электроснабжения с отделителями и короткозамыкателями будет заменена на вариант с силовыми выключателями.

Масляные выключатели ЗРУ 10 кВ будут заменены на вакуумные.

Основанием для реконструкции является год постройки подстанции, моральный и физический износ основного оборудования.

Высоковольтные аппараты нового поколения имеют малые габариты и имеют очень высокую надежность, что в свою очередь увеличивает стабильность электроснабжения потребителей.



2. РАСЧЕТ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ НАГРУЗОК

2.1 Расчет силовых нагрузок

Определение электрических нагрузок является одним из наиболее важных разделов электроснабжения.

Расчет ведем по методу упорядоченных диаграмм. Расчетная активная нагрузка принимается равной средней активной нагрузке групп электроприемников за наиболее загруженную смену P_см [1]:

P_см = k _и ^. P_уст , (2.1)

где k_и - коэффициент использования активной мощности группы электроприемников;

P_{уст -} установленная мощность группы электроприемников, кВ•А;

k_и принимаем из 1.

Расчет реактивной нагрузки:

Q_см = P_см ^. tg , (2.2)

где tg - соответствует cos данной группы электроприемников.

Полную мощность рассчитываем по формуле:

, (2.3)

где P_р - расчетная активная нагрузка , кВ•А;

Q_р - расчетная реактивная нагрузка, квар.

Расчетная активная нагрузка определяется по формуле [1]:

P_р = k_р ^. P_см , (2.4)

где k_р - коэффициент расчетной нагрузки.

Расчетная нагрузка определяется в зависимости от эффективного числа электроприемников n_эф [1]:

, если n_эф < 10 ; (2.5)

, если n_эф > 10 . (2.6)

Под эффективным числом приемников n_эф понимают такое число одинаковых по мощности и по режиму работы приемников электрической энергии, которые потребляют такую же мощность, как и реальное количество разных по мощности и по режиму работы электроприемников.

Эффективное число приемников определяется по формуле [1]:

(2.7)

В промышленности наряду с трехфазными приемниками электроэнергии имеют место стационарные и передвижные приемники однофазного тока, подключаемые на фазное и линейное напряжение.

При наличии группы однофазных приемников электроэнергии, которые расположены по фазам с неравномерностью не выше 15% по отношению к общей мощности трехфазных и однофазных приемников в группе, они могут быть представлены в расчете как эквивалентная группа трехфазных электроприемников с той же суммарной номинальной мощностью.

Расчет силовой нагрузки рассмотрим на примере распределительного пункта N7.

Для настольных сверлильных станков:

Р_см = к_и Р_ном n = 0.12 0.8 3 = 0.288 кВт;

Q_см = 0.288 2.29 = 0.66 квар.

Для прессов кривошипных:

Р_см = 0.17 · 5.5 • 2= 1.87 кВт;

Q_см = 1.87 1.17 = 2.188 квар.

Для вертикально-сверлильных станков:

Р_см = 0.12 · 4.1 · 2 = 0.984 кВт;

Q_см = 0.984 2.29 = 2.253 квар.

Для кран-балок:

Р_см = 0.1 5 • 2 = 1 кВт;

Р_ном = Р_пасп = 10 = 5 кВт;

Q_см = 1 1.73 = 1.73 квар.

,

где t_в- период, в течение которого приемник подключен к сети за цикл длительностью Т_ц.

Итого по распределительному пункту РП:

Р_ном == 0.8 3 + 5.5 2 + 4.1 • 2 + 5 · 2 = 31.6 кВт;

Р_см = 0.288 + 1.87 + 0.984 + 1 = 4.142 кВт;

Q_см = 0.66 + 2.188 + 2.253 + 1.73 = 6.831 квар;

;

.

По справочным данным [2]: к_р = 1.9;

P_p = P_см к_р = 4.142 1.9 = 7.87 кВт;

Q_p = 1.1 • Q_см = 1.1 · 6.831 = 7.5 квар;

;

.

Расчет нагрузки по остальным приемникам и узлам питания ведем аналогично, а результаты сводим в таблицу Приложение А.

2.2 Расчет осветительной нагрузки

Для освещения жилых зданий и промышленных предприятий применяют люминесцентные лампы низкого давления и лампы типа ДРЛ. Применение люминесцентных ламп по сравнению с лампами накаливания оказывается значительно экономичнее из-за высокой световой отдачи и срока службы.

Установленная мощность нагрузки осветительной сети общественных зданий, промышленных и коммунальных предприятий определяется на основании светотехнических расчетов и представляет собой сумму мощностей всех ламп данной установки. Установленная мощность всегда бывает больше расчетной мощности, т.е. действительно затрачиваемой, так как в зависимости от характера производства и назначения помещений часть ламп по разным причинам обычно не включена. Поэтому для получения расчетной мощности вводят поправочный коэффициент к величине установленной мощности.

Этот поправочный коэффициент называют коэффициентом спроса (Кс). Для осветительных установок с лампами накаливания расчетная мощность [3]

, (2.8)

где К_с - коэффициент спроса;

P_н - суммарная установленная мощность всех подключенных ламп, кВт.

В установках с газоразрядными лампами расчетная мощность включает потери мощности в пускорегулирующей аппаратуре (ПРА), поэтому расчетная мощность определяется из следующих выражений:

-для люминесцентных ламп при стартерных схемах зажигания:

; (2.9)

-для ртутных ламп ДРЛ:

. (2.10)

При отсутствии данных о коэффициенте спроса для расчета питающей сети рабочего освещения его следует принимать равным:

1.0 - для мелких зданий производственного характера;

0.95 - для производственных зданий, состоящих из отдельных крупных пролетов;

0.9 - для предприятий торговли;

0.85 - для производственных зданий, состоящих из нескольких отдельных помещений;

0.8 - для предприятий общественного питания и бытового обслуживания;

0.7 - для гостиниц и учреждений управления;

0.6 - для складских помещений.

Пример расчета:

Участок N9 (координатный).

Нормативное значение освещенности - 300 Лк. S_пот. = 0.5; S_стен = 0.3; S_{поверх.} = 0.1, где S_пот., S_стен, S_{поверх.} - коэффициенты отражения потолка, стен и рабочей поверхности соответственно.

Для освещения данного помещения выбираем светильник ПВЛМ-2Ч80 с люминесцентными лампами ЛБ-80 (cos= 0.93; к_пра = 1.2; площадь помещения S = 156 м²).

Высота подвеса ламп H = 3 м.

Р_р = к_с к_пра P_уд. S;

P_р = 0.85 1.2 16,3 156 = 2594 Вт;

N_св = Р_р / Р_св;

N_св = 2594 / 160 16 шт.

Уточняем значение Р_р:

P_р = 160 16 = 2560 Вт;

Q_р = P_р tg;

Q_р = 2560 0.395 = 1011 вар;

.

Результат расчета остальных участков сведен в таблицу Приложение Б.



3. ВЫБОР ТИПА, ЧИСЛА И МОЩНОСТИ ТРАНСФОРМАТОРОВ

3.1 Выбор цеховых трансформаторов

При выборе цеховых трансформаторов учитываем категорию надежности потребителя. Для II категории коэффициент загрузки Кз=0.7- 0.8; для III категории Кз=0.9 - 0.95.

Суммарная мощность, потребляемая от цехового трансформатора, определяется как [1]:

P_p = P_p.сил. + Р_р.осв. ; (3.1)

Q_p = Q_p.сил. + Q_p.осв. , (3.2)

где Р_р.сил., Q_p.сил. - активная и реактивная мощности силовой нагрузки;

P_p.осв., Q_p.осв. - активная и реактивная мощности осветительной нагрузки.

Количество трансформаторов цеховой подстанции определяем по формуле [2]:

N_тр = Р_р / (к_з ^• S_н.т.) , (3.3)

где Р_р - суммарная активная мощность нагрузки, кВ•А;

к_з - коэффициент загрузки;

S_н.т. - номинальная мощность трансформатора, кВ•А

Коэффициент загрузки трансформатора определяется по формуле [1]:

к_з = S_р / (N_тр ^· S_н.т.) . (3.4)

Наибольшая реактивная нагрузка, которая может быть передана из сети ВН в сеть НН без превышения предусмотренного значения коэффициента загрузки, определяется по формуле:

. (3.5)

Мощность, которую необходимо скомпенсировать, определяется по формуле [2]:

Q_k = Q_p - Q_в-н. (3.6)

Произведем выбор трансформаторов для корпуса 1. В корпусе кроме рассматриваемого нами механического цеха находится также термический цех:

Р_р.тер.= 408,7 кВт; Q_p.тер.= 234,6 квар;

Р_р.мех.= 99,7 кВт; Q_p.мех.= 160 квар;

Р_р.мех,о= 47.6 кВт; Q_p.мех,о= 45.9 квар;

Р_р = 408,7 + 99,7 + 47.6 = 556 кВт;

Q_p = 234,6 + 160 + 45.9 = 440,5 квар.

Рассмотрим возможность применения трансформаторов мощностью 250, 400 и 630 кВА.

Найдем согласно (3.3) количество трансформаторов:

N₁= 556 / (0,8 ^• 250) = 2,78 3 шт;

N₂ = 556 / (0,8 ^· 400) = 1.73 2 шт;

N₂ = 556 / (0,8 ^• 630) = 1.1 2 шт.

Реактивная нагрузка из сети:

;

Требуемая компенсация реактивной мощности на стороне НН:

Q_ку,1= 440.5 - 225.5 = 215 квар;

Q_ку,2= 440.5 - 317 = 123.5 квар.

В 3 варианте компенсация не нужна, так как Q_ку,3<0.

Для варианта 1 выбираем три комплектные конденсаторные установки напряжением 0,38 кВ с автоматическим регулированием по напряжению:

УКМ58-0,38-100-33 1/3УЗ; Q_ку=300 квар.

Для варианта 2 выбираем две комплектные конденсаторные установки напряжением 0,38 кВ с автоматическим регулированием по напряжению:

УКМ58-0,38-100-33 1/3УЗ; Q_ку=200 квар.

Расчетная мощность с учетом установки компенсирующих устройств:

Определим реальный коэффициент загрузки:

К_з.1 = 573 / (3 ^· 250) = 0.76;

K_з.2 = 605.8 / (2 ^• 400) = 0.76;

K_з.3 = 709.4 / (2 ^· 630) = 0.56.

Коэффициент загрузки в аварийном режиме:

К_зав.1 = 573 / (2 ^• 250) = 1.15 < 1.4 - условие выполняется;

K_зав.2 = 605.8 / (1 ^· 400) = 1.51 > 1.4 - условие не выполняется, данный вариант не подходит;

K_зав.3 = 709.4 / (1 ^• 630) = 1.13 < 1.4 - условие выполняется.

3.2 Выбор экономически целесообразного варианта трансформаторов ГПП

Рассчитываем приведенные затраты для выбора экономически целесообразного варианта:

(3.7)

где Е - норма дисконта Е = 0,2 - 0,3;

К_тр, К_ку - полные капитальные затраты с учетом стоимости оборудования и монтажных работ трансформаторов, конденсаторных установок [ 3 ] ;

И_п.тр , И_п.ку - стоимость потерь в трансформаторе и конденсаторных

установках:

), (3.8)

где -время максимальных потерь: (ч);

Т_max = 5300 (ч);

С_о - стоимость электроэнергии: С_о =2,289 (руб/кВт • ч) (на 01.03.2008г.);

- годовое время работы трансформатора в зависимости от мощности;

- уточненный коэффициент загрузки.

, (3.9)

(Вт/квар); (ч).

Затраты на обслуживание и ремонт:

, (3.10)

где К_н -капитальные вложения в новое оборудование; Н_а = 3,5 %.

, (3.11)

где Ц_о - оптовая цена оборудования, руб. Определяется по региональным ценникам.

_, (3.12)

у_m - коэффициент, учитывающий транспортно-заготовительные

расходы, связанные с приобретением оборудования;

у_m = 0,005 - для оборудования с массой свыше 1 т;

у_m = 0,1 - для оборудования с небольшой массой;

у_c - коэффициент, учитывающий затраты на строительные работы;

у_c = 0,02 - 0,15 в зависимости от массы и сложности оборудования;

у_м - коэффициент, учитывающий затраты на монтаж и отладку

оборудования;

у_м = 0,1 - 0,15 от оптовой цены оборудования;

I_t - индекс цен оборудования соответствующей группы на текущий

год I_t = 22,8.

Для трансформаторов Н_обсл = 2,9 %; Н_рем = 1,0 %.

Для компенсирующих устройств Н_обсл = 2,5 %; Н_рем = 1,2 %.

Расчет приведенных затрат для КТП с тремя трансформаторами

ТМГ-630 кВ•А , 10/0,4 кВ.

(тыс.руб.);

(тыс.руб.);

(тыс.руб.);

(тыс.руб.).

Расчет приведенных затрат для КТП с двумя трансформаторами

ТМГ-1000 кВ•А , 10/0,4 кВ.

(тыс.руб.);

(тыс.руб.);

(тыс.руб.);

(тыс.руб.).

Расчетные данные рассматриваемых вариантов сводим в таблицу 3.1.

Таблица 3.1

Показатели затрат сравниваемых вариантов

Параметр	Размерность	Вариант №1	Вариант № 2
		3 трансформатора ТМГ-630 10/0,4 кВ	2 трансформатора ТМГ-1000 10/0,4 кВ
Кз		0,7	0,7
ДРхх	кВт	2,27	3,3
ДРкз	кВт	7,6	11,6
Ктр	тыс.руб.	8721	12055,5
Ип.тр	тыс.руб.	195585	194189,36
Иобсл.тр	тыс.руб.	340,119	470,165
ЗУ	тыс.руб.	197974,55	197492,56

В результате технико-экономического сравнения выбираем вариант

№ 2.



4. Выбор схемы распределения электроэнергии по цеху

Схема распределения электроэнергии должна быть связана с технологической схемой объекта. Питание приемников электроэнергии разных параллельных технологических потоков должно осуществляться от разных источников: подстанций, РП, разных секций шин одной подстанции

В цехе используется магистральная схема распределения электроэнергии. На её выбор повлияли следующие факторы:

1) электроприемники расположены в цехе равномерно;

2) на заводах такого типа, как ЖБК-1, рекомендуется применять магистральные схемы распределения электроэнергии. Магистральную схему выполняем кабелем, т.к. потребители в цехе маломощные (общий расчетный ток не превышает 800 А). Схема выполнена кабелем, т.к. при использовании проводов увеличивается трудоемкость монтажа и эксплуатации.

Схема представляет собой семь магистралей, от которых запитываются распределительные пункты. Распределение электроэнергии от распределительных пунктов осуществляется проводом по радиальной и магистральной схемам.



5. Выбор элементов системы электроснабжения цеха

5.1 Выбор сечения проводов и жил кабелей

5.1.1 Условие допустимого нагрева

В нормальном режиме нагрев кабеля не должен превышать допустимого. Для этого выбор сечения кабелей производится по таблицам ПУЭ [5], в которых приводятся значения сечений и соответствующие им допустимые длительные токи нагрузки для кабелей различных конструкций. Значения допустимых длительных токов указаны для определённых (нормальных) условий работы кабелей и их прокладки. При отклонении от этих условий значения допустимых длительных токов, приведённые в таблицах, должны быть умножены на приводимые в ПУЭ поправочные коэффициенты, учитывающие характер нагрузки (при повторно-кратковременном режиме работы электроприёмников), отклонение температуры окружающей среды от расчётной, количество совместно проложенных кабелей и тепловые характеристики грунта, в котором проложен кабель.

Выбор сечений проводов по допустимому нагреву при длительном режиме работы производится по формуле [2]:

I_р к_{с,н •} I_доп , (5.1)

где I_р - расчетный ток линии, А;

I_доп - длительно допустимый ток проводника;

к_с,н - поправочный коэффициент на условия прокладки проводов и кабелей.



5.1.2 Условие пуска двигателя

Сечение и длина кабеля должны обеспечивать нормальный пуск электродвигателей. Пусковые токи создают увеличенную по сравнению с нормальным режимом потерю напряжения в питающем кабеле, в результате чего напряжение на зажимах двигателя снижается. Возможность разворота двигателя определяется значением остаточного напряжения U_ост на его зажимах. Считается, что пуск электродвигателей с лёгкими условиями пуска (длительность пуска 0,5-2 с) обеспечивается при [5]:

U_ост 0,7 ^• U_н.дв. . (5.2)

Пуск электродвигателей, механизмов с постоянным моментом сопротивления или тяжёлыми условиями пуска (длительность пуска 5-10с) обеспечивается при [5]:

U_ост 0,8 ^• U_н.дв. . (5.3)

5.1.3 Условие соответствия выбранному защитному устройству

Сечения проводов или жил кабелей должны удовлетворять условию соответствия выбранному защитному устройству [2]:

к_с.н. ^• I_доп к_защ. ^• I_з . (5.4)

где к_защ - коэффициент защиты, представляющий собой отношение длительного тока для провода или кабеля к параметру защитного устройства.

5.1.4 Определение потери напряжения

В нормальном режиме сечение и длина кабеля должны обеспечивать отклонение напряжения на зажимах электродвигателей не более 0.05U_н.дв..

Потерю напряжения в кабеле определяют по формуле [2]:

U = ^• I_р ^• l ^• (r_уд ^• cos + x_уд ^• sin) , (5.5)

где I_р -ток нагрузки, расчётный, А;

-угол нагрузки;

l - длина кабеля, м;

r_уд - активное сопротивление кабеля, мОм/м;

х_уд - индуктивное сопротивление кабеля, мОм/м.

Поскольку на шинах 0,4 кВ должно поддерживаться напряжение 1,05U_н,дв. (т.е.400 В), то при напряжении на зажимах электродвигателя 0,95% U_н,дв=0,95 ^•380=361. В общее падение напряжения в сети может составить 10%. Учитывая это обстоятельство, можно найти предельную длину кабеля для любого конкретного случая или уточнить его сечение.

Пример расчёта:

Рассмотрим выбор сечения и длины проводов запитывающих силовой приемник №44.

Вертикально-сверлильный станок с асинхронным двигателем:

Р_н = 4,1 (кВт); = 0.88; cos = 0.9.

Найдем расчетный ток двигателя:

_.

Выбираем поправочный коэффициент на ток провода в зависимости от температуры земли и воздуха к_ср из таблицы 1.3.3 [1].

Условная температура среды: t_у.ср.=25⁰С.

Температура жилы провода: t_ж.=65⁰С.

Расчетная температура среды: t_р.ср.=30⁰С.

Поправочный коэффициент: к_ср=0.93.

Снижающий коэффициент: к_сн на способ прокладки кабеля выбираем из таблицы 1.3.12 [1], к_сн=1.

I_доп 7.9 / (0.93 ^• 1) = 8.5 А.

Выбираем четыре провода марки АПВ сечением 2.5 мм² из таблицы 1.3.5.[1]. Допустимый ток кабеля I_доп =19 А.

Провод марки АПВ:

А - алюминивая жила;

П - провод;

В -оболочка поливинилхлоридная.

Ориентировочная длина провода 2.5 м.

Потеря напряжения в кабельной линии:

U =1.73 • 0.0025 • (11,75 • 0.9 + 0.098 • 0.435) / 1000 = 0.36 В;

U_% = 0.36 • 100 /380 = 0,1%.

Провод проходит по всем условиям.

Результаты выбора проводов и кабеля на напряжение 0,4 кВ сведены в таблицу Приложение В.

5.2 Выбор силовых пунктов

Для приема и распределения электроэнергии к группам потребителей трехфазного переменного тока промышленной частоты напряжением 380 В применяют силовые распределительные шкафы.

Пункты распределительные серии ПР8501 предназначены для распределения электрической энергии и защиты электрических установок при перегрузках и токах короткого замыкания, для нечастых (до 6 в час) оперативных включений и отключений электрических цепей и пусков асинхронных двигателей. Пункты серии ПР8501 рассчитаны для эксплуатации в цепях с номинальным напряжением до 600 В переменного тока частотой 50 и 60 Гц.

Условия выбора силовых пунктов:

- номинальный ток силового пункта должен быть больше расчетного тока группы приемников:

I_ном.ш ? I_рас ; (5.6)

- число присоединений к силовому пункту и их токи не должны превышать количество отходящих от силового пункта линий и их допустимые токи.

N_прис ? N_{ном ;} (5.7)

I_прием ? I_доп . (5.8)

5.3 Выбор выключателей напряжением 0.4 кВ

Для защиты внутренних сетей цехов и административных зданий 380/220В применяются плавкие предохранители и автоматические воздушные выключатели во всех случаях.

Пример расчета:

Для примера выбора автоматического выключателя выберем автоматический выключатель для магистрали (ПР7-ПР8-ПР9), запитываемый от шин цеховой КТП.

Пусть выбранный выключатель будет А3734С из табл.7.6, [2]:

1) U_{ном.авт.} + 0,15 ^· U_{ном.авт.} U_{ном.сети};

660 А 380 А;

2) I_{ном.авт.} I_р.max ;

250 (А) > 98 (А);

3) I_расц. = I_р.max ;

160 (А) > 98 (А);

4) I_со = 5 · I_расц > К_н · I_пик ;

5 · 160 = 800 (А) > 1.5 · 345.9 = 519 (А);

5) t_со = 0.1 (сек);

6) I_с.п. = 1,25 · I_расц.;

I_с.п. = 1,25 · 160 = 200 (А);

7) ПКС i_уд ;

50 (кА) > 14.4 (кА);

8) > 1.43;

К_ч = 2700 / 800 = 3.4 1.4.

Выключатель удовлетворяет всем условиям.

Результаты выбора автоматических выключателей на стороне 0.4кВ сведены в таблицу Приложение Г.



6. Расчёт токов короткого замыкания на стороне напряжением 0,4 кВ

6.1 Расчёт трёхфазного тока КЗ

Расчет токов КЗ ведём в именованных единицах. Сопротивления элементов системы электроснабжения высшего напряжения приводят к низшему напряжению по формуле [2]:

, (6.1)

где x_в - сопротивление элемента системы электроснабжения высшего напряжения;

x_н - сопротивление элемента системы электроснабжения высшего напряжения, приведенного к низшему напряжению;

U_ном,в - номинальное напряжение высшей ступени;

U_ном,н - номинальное напряжение низшей ступени.

Если предполагается развитие энергосистемы и стремятся, чтобы все выбранные аппараты при этом соответствовали своему назначению, расчет токов КЗ выполняют без учета сопротивления системы до цехового трансформатора.

Значение максимального трехфазного тока КЗ определяется по формуле

, (6.2)

где r - суммарное активное сопротивление цепи КЗ, мОм;

х - суммарное реактивное сопротивление цепи КЗ, мОм.

Значение минимального трехфазного тока КЗ определяется по формуле:

, (6.3)

где Rд - сопротивление дуги:

Rд = Uд • а / I⁽³⁾_к,max , (6.4)

где Uд - падение напряжения на дуге, Uд = 1.6 В/мм;

а - расстояние между фазами проводников в месте КЗ;

Ударный ток КЗ определяется по формуле:

, (6.5)

где Куд - ударный коэффициент:

Куд = 1 + е^{-3,14 • r? / x?}. (6.6)

Выбор защитной аппаратуры и проверка шинопроводов в цеховых сетях на электродинамическую стойкость осуществляется после расчета ударных токов.

Согласно правилам [7] влияние асинхронных двигателей на ток КЗ не учитывается, если ток от них поступает к месту КЗ через те элементы, через которые протекает основной ток КЗ от сети и которые имеют существенное сопротивление. Для сети 0.4 кВ такими элементами являются кабели и переходные сопротивления в месте КЗ. Поэтому подпитку от электродвигателей следует учитывать только при выборе аппаратуры на основном щите КТП и не следует учитывать при выборе аппаратуры на сборках 0.4 кВ.

Ток двухфазного короткого замыкания определяется по формуле:

. (6.7)

6.2 Расчёт однофазного тока КЗ

В четырехпроводных сетях (3ф+N) при замыкании одной фазы на нулевой провод или на металлический корпус электрооборудования для защиты персонала защитный аппарат должен автоматически отключить защищаемый им участок цепи.

Для проверки срабатывания защитного аппарата при замыкании между фазным и нулевым проводами необходимо прежде всего определить расчетный ток КЗ.

Ток однофазного КЗ определяется по формуле:

, (6.8)

где U_Ф - номинальное фазное напряжение сети, В;

z_п - полное сопротивление петли фаза-нуль, мОм;

z_т - полное сопротивление трансформатора току замыкания на корпус, мОм;

- полное сопротивление питающей системы, трансформатора, а также переходных контактов точки однофазного КЗ;

- полное сопротивление петли фаза-ноль от трансформатора до точки КЗ.

, (6.9)

где , , , - соответственно индуктивные и активные сопротивления прямой и обратной последовательности силового трансформатора;

, - соответственно индуктивное и активное сопротивления нулевой последовательности силового трансформатора.

Исходная схема и схема замещения для расчета токов короткого замыкания в сети 0.4 кВ представлены на рисунках Приложения Д,Е.

Пример расчета.

Определим токи КЗ в точке К1 сети 0.4 кВ:

1) Определим сопротивление цехового трансформатора Т2:

; (6.10)

;

; (6.11)

x_тр =13.6 мОм .

2) Рассчитываем ток КЗ в точке К1 на вводе низшего напряжения цеховой КТП в максимальном и минимальном режимах.

Токи трехфазного КЗ в максимальном и минимальном режимах определяем по формуле (6.2) - (6.4):

16.5 кА ;

Rд=1.6 • 60/16.5=5,8 мОм;

кА .

3) Ударный ток КЗ в точке К1 определяем по формуле (6.3):

i_уд = Куд • 1.41 • I⁽³⁾_{к min} А ;

Куд =1+е^{-3.14 • r / x} ;

Куд = 1+е^{-3.14 • 3.23 / 13.6} =1.47;

Iуд =1.47 • 1.41 • 14.2 = 29.4 кА.

4) Определим ток двухфазного короткого замыкания:

кА.

5) Ток однофазного короткого замыкания

Z⁽¹⁾_т ==75.8 мОм;

= 9.1 кА.

Аналогичным образом произведём расчет тока короткого замыкания в других точках сети 0.4 кв. При этом учитываем сопротивление кабельных линий и переходные сопротивления контактов.

Результаты расчета токов КЗ в сети напряжением 0.4 кВ сведены в таблицу Приложение Ж.

7. ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ ЗАВОДА

7.1 Определение расчетных нагрузок завода

Для определения расчетной мощности по цехам, воспользуемся методом, изложенным в подразделе 2.1, но при этом учитываем активные и реактивные потери в трансформаторах, которые находим по формулам:

; (7.1)

, (7.2)

где ?Р_хх - потери холостого хода, кВт;

?Р_кз - потери короткого замыкания, кВт;

к_з - коэффициент загрузки трансформатора;

I_xх - ток холостого хода, %;

U_к - напряжение короткого замыкания, %;

S_ном - номинальная мощность трансформатора, кВА.

С учетом потерь в трансформаторах, рассчитываем нагрузки отдельно по КТП, результаты сводим в таблицу Приложение З.

Среднесменная нагрузка двигателя напряжением 10 кВ определяется по формулам:

Р_см = Р_н • к_з; (7.3)

Q_см = Р_см • tg_, . (7.4)

где Р_н - номинальная мощность двигателя;

к_з - коэффициент загрузки двигателя;

tg cоответствует cos двигателя.

Расчет среднесменной нагрузки высоковольтных двигателей сведен в таблицу Приложение И.

Среднесменная нагрузка по заводу определяется по формулам:

Р_см,з = ; (7.5)

Q_см,з = . (7.6)

Таким образом, среднесменная нагрузка по заводу составляет:

Р_см,з = 12394 + 219.5 + 3408 = 16021,5 кВт;

Q_см,з = 11765,5 + 1266,4 - 1044 = 14075,9 кВар.

Расчетная нагрузка на шинах 10 кВ ГПП определяется с учетом коэффициента одновременности К_о:

Р_р = К_о • Р_см,з ; (7.7)

Q_р = К_о • Q_см,з . (7.8)

Значение коэффициента Ко приведено в [2] и зависит от числа присоединений к сборным шинам ГПП (резервный потребитель при этом не учитывается) и группового коэффициента использования:

К_и.г = . (7.9)

В данном случае групповой коэффициент использования:

К_и.г = 16021,5 / 65341,3 = 0,25.

По количеству присоединений к шинам ГПП, равному 18 и К_и,г=0,25, определяем К_о = 0,75.

Расчетная нагрузка на шинах ГПП составит:

Р_р = 0,75 • 16021,5 = 12016,1 кВт;

Q_р = 0,75 • 14075,9 = 10556,9 кВар;

S_р = = 15994,8 кВА.

7.2 Выбор числа и мощности силовых трансформаторов главной понизительной подстанции

Выбор мощности трансформаторов ГПП производится на основании расчетной нагрузки предприятия в нормальном режиме работы с учетом режима энергоснабжающей организации по реактивной мощности. В послеаварийном режиме (при отключении одного трансформатора) для надежного электроснабжения потребителей предусматривается их питание от оставшегося в работе трансформатора. При этом часть неответственных потребителей с целью снижения нагрузки трансформатора может быть отключена.

В настоящее время энергоснабжающая организация задает для проектируемых и действующих предприятий значение оптимальной реактивной мощности, передаваемой из энергосистемы в сеть предприятия в период максимальных нагрузок энергосистемы. Если энергосистема не обеспечивает предприятие полностью реактивной мощностью в указаный период, то на предприятии должны быть установлены компенсирующие устройства мощностью [2]:

Q_ку = Q_р + Q_т - Q_э1 , (7.10)

где Q_р - расчетная реактивная мощность предприятия;

Q_т - потери реактивной мощности в трансформаторах ГПП.

Выбор номинальной мощности трансформаторов ГПП производится в зависимости от исходных данных и может осуществляться по графику нагрузок или по полной расчетной мощности [2]:

, (7.11)

где P_p - расчетная активная мощность предприятия.

Если на ГПП устанавливаются два трансформатора, то номинальная мощность каждого из них определяется по условию [2]:

S_ном S_р / 2 • 0.7 , (7.12)

В аварийных условиях оставшийся в работе трансформатор должен быть проверен на допустимую перегрузку с учетом возможного отключения потребителей lll категории надежности [ 2 ]:

1.4 • S_ном S_р . (7.13)

Учитывая наличие потребителей ll категории надёжности, принимаем к установке два трансформатора. Номинальная мощность трансформатора

Sном,т = 15994,8 / (2 • 0,7) = 11424,9 кВА.

Принимаем к установке трансформаторы с номинальной мощностью 25000 кВА.

Проверяем перегрузочную способность трансформаторов в аварийном режиме

1,4 • 25000 > 15994,8.

Условие выполняется.

Параметры выбранных силовых трансформаторов ГПП сведены в таблицу Приложение К.

Технико-экономическое сравнение вариантов трансформаторов приведено в таблице Приложение Л.

7.3 Выбор схемы электроснабжения завода

Учитывая категории надежности потребителей и руководствуясь положениями, изложенными в [2], принимаем, что электроснабжение предприятия осуществляется от ГПП по радиальной схеме. На ГПП установлены два силовых двухобмоточных трансформатора. Открытое распределительное устройство (ОРУ) высшего напряжения выполнено по схеме мостика, на выключателях с резервной перемычкой. Шины на стороне низшего напряжения ГПП имеют две секции. Между секциями шин установлен межсекционный выключатель. Распределительное устройство ГПП выполнено на базе комплектных ячеек для внутренней установки. В трансформаторных подстанциях, имеющих потребителей второй и третьей категории надежности, устанавливаются по два силовых трансформатора, питание которых осуществляется по двум кабельным линиям от разных секций ГПП. Электроснабжение административного здания и складских помещений осуществляется на напряжении 0.4 кВ от ближайших к ним цехов.

Здание компрессорной располагается недалеко от РУ, поэтому распределительный пункт не требуется. Питание высоковольтных асинхронных двигателей насосной и синхронных двигателей компрессорной осуществляется напрямую с шин РУ через свои ячейки.

Состав потребителей собственных нужд подстанции, компрессорной и насосной определяется типом подстанции, мощностью силовых трансформаторов. Наиболее ответственными потребителями собственных нужд подстанции, являются оперативные цепи выпрямленного тока, система охлаждения трансформаторов, аварийное освещение, система пожаротушения. Для обеспечения надежного питания потребителей на ГПП устанавливаем по два трансформатора собственных нужд.

7.4 Выбор сечений кабелей напряжением 10 кВ

7.4.1 Выбор кабеля по экономической плотности тока

На основании анализа всех факторов, влияющих на экономическое сечение, ПУЭ [7] рекомендует при конкретных расчетах пользоваться следующей формулой для определения экономического сечения кабеля [4]:

, (7.17)

где I_p.max - максимальный рабочий ток проводника;

j_эк - экономическая плотность тока, А/ мм².

Пример расчета:

Выберем вводной кабель для трансформаторной п/ст №2.

Определяем расчетные токи в нормальном и аварийном режимах:

I_p = 1590.7 / (1.73 2 10) = 46 A;

I_p.max = 1590.7 / (1.73 10) = 92 A.

При j_эк = 1,4 А/мм², таблица 2-7 [8], сечение кабеля:

S = 92/1,4 = 66 мм².

Выбираем по термической стойкости сечение жилы кабеля

Выбираем кабель марки АСБу 370, сечением жилы 70мм².

Потерю напряжения считаем по формуле (5.1):

U=1.73 92 0.22 (0.44 0.55+0.061 0.84)·100/10000 = 0.1 %.

Кабель проходит по всем условиям.

Кабель марки АСБу:

А - алюминевые жилы;

С - свинцовая оболочка;

Б - бронированный.

Выбор сечения остальных кабельных линий представлен в таблице Приложение М.



8. РАСЧЕТ ТОКОВ КЗ НА СТОРОНЕ НАПРЯЖЕНИЕМ 10 кВ

Основной причиной нарушения нормального режима работы системы электроснабжения является возникновение КЗ в сети или в элементах электрооборудования вследствие повреждения изоляции или неправильных действий обслуживающего персонала. Для снижения ущерба, обусловленного выходом из строя электрооборудования при протекании токов КЗ, а также для быстрого восстановления нормального режима работы системы электроснабжения необходимо правильно определять токи КЗ и по ним выбирать электрооборудование, защитную аппаратуру и средства ограничения токов КЗ.

В зависимости от мощности источника питания предприятия при расчете токов КЗ выделяют два характерных случая: КЗ в цепях, питающихся от системы бесконечной мощности, и КЗ вблизи генератора ограниченной мощности.

Для систем электроснабжения промышленных предприятий типичным случаем является питание от источника неограниченной мощности. В этом случае можно считать, что в точке КЗ амплитуда периодической слагающей тока КЗ во времени не изменяется, а следовательно остается также неизменным в течении всего процесса КЗ и ее действующее значение [2]:

. (8.1)

Расчет токов КЗ в установках напряжением выше 1 кВ имеет ряд особенностей по сравнению с расчетом токов КЗ в установках напряжением до 1 кВ. Эти особенности заключаются в следующем:

- активные сопротивления элементов системы электроснабжения при определении тока КЗ не учитывают, если выполняется условие [2]:

r < (x/3) , (8.2)

где r и x - суммарные активные и реактивные сопротивления элементов системы электроснабжения до точки КЗ;

- при определении тока КЗ учитывают подпитку от двигателей высокого напряжения: подпитку от синхронных двигателей учитывают как в ударном так и в отключаемом токе КЗ, подпитку от асинхронных двигателей - только в ударном токе КЗ.

Для расчета токов КЗ составляют расчетную схему системы электроснабжения и на ее основе схему замещения. Расчетная схема представляет собой упрощенную однолинейную схему, на которой указывают все элементы системы электроснабжения и их параметры, влияющие на ток КЗ. Схема замещения представляет собой электрическую схему, соответствующую расчетной схеме, в которой все магнитные связи заменены электрическими и все элементы системы электроснабжения представлены сопротивлениями.

Расчет токов КЗ выполняют в именованных или относительных единицах.

Пример расчета:

Определим ток трёхфазного КЗ в точке К2. Расчет выполним в именованных единицах.

Расчетная схема и схема замещения для расчета токов короткого замыкания в сети напряжением 10кВ представлены на рисунках Приложения Н, О.

Определим параметры элементов схемы замещения.

Система:

X_с = X_уд • L • U_н / U_в, (8.3)

где X_уд - удельное сопротивление ВЛ, питающей подстанцию, ОМ/км;

L - длина линии, км.

ЭДС системы:

E_c = U_ср. (8.4)

В нашем случае: АС-120 (x_уд = 0,42 Ом/км, L=4км);

X_с = 0,42•4•10,5 / 115=0,15 Ом;

Е_с = 10,5 кВ.

Трансформатор:

X_тр = , (8.5)

где U_к -напряжение короткого замыкания трансформатора, %;

U_ном - номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора, кВт;

S_т,ном - номинальная мощность трансформатора, кВА.

ТРДН-25000/110/10, (U_к%=10,5);.

X_тр = 10,5•10² / (100•10)=1,05 Ом.

Компрессор:

X_К = X” · , (8.6)

где X” - сверхпереходное сопротивление;

U_ном - номинальное напряжение,кВт;

S_ном - номинальная мощность, кВА.

ЭДС компрессора:

Е_К = 1.1· U_ном, (8.7)

где U_ном - номинальное напряжение генератора, кВ.

S_К,ном = 1000 кВА;

X” = 0.2 мОм;

X_К = 0,2·10² /1=20 Ом;

E_К = 1,1·10=11 кВ.

Насос:

X_д = X” · , (8.8)

где X” - cверхпереходное индуктивное сопротивление;

U_ном - номинальное напряжение двигателя, кВ;

S_ном - номинальная мощность двигателя, кВА.

ЭДС двигателя:

Е_д = 0,9 • U_ном, (8.9)

где U_ном - номинальное напряжение двигателя, кВ.

S_д,ном = 630 кВА;

X” = 0.2 мОм;

X_д = 0,2·10² / 0,63=31,7 Ом;

Е_д = 0,9·10=9 кВ.

Кабельные линии:

X_w = X_уд • L, (8.10)

где X_уд - удельное сопротивление кабельной линии;

L - длина линии, км.

W1 (Х_уд = 0,064 Ом/км, L=0.07км);

X_w1= 0,064·0,07=0,004 Ом;

W2: (Х_уд = 0,064 Ом/км, L=0.06км);

X_w2= 0,064·0,06=0,004 Ом;

W3: (X_уд = 0,064 Ом/км, L=0.06км);

X_w3= 0,064·0,06=0,004 Ом;

W4: (X_уд = 0,066 Ом/км, L=0.08км);

X_w4= 0,066·0,08=0,005 Ом;

W5: (X_уд = 0,066 Ом/км, L=0.07км);

X_w5= 0,066·0,07=0,005 Ом;

Упрощение схемы замещения:

Х₁=Х_с+Х_тр=0,15+1,05=1,2 Ом;

E₁=E_c=10.5 кВ;

Х₂=Х_К / 3=20 / 3=6,67;

Е₂=11 кВ;

Х₃=Х_д / 2=31,7 / 2=15,85;

Е_з=9 кВ.

Проведем дальнейшее упрощение:

Х₄=Х₂ ·Х₃ / (Х₂+Х₃)=6,67·15,85 / (6,67+15,85)=4,69;

Е₄=(Х₂·Е₃+Х₃·Е₂) / (Х₂+Х₃)=(6,67·9+15,85·11) / (6,67+15,85)=10,41;

Х₅=Х₁·Х₄ / (Х₁+Х₄)=1,2·4,69 / (1,2+4,69)=0,96;

Е₅=(Х₁·Е₄+Х₄·Е₁) / (Х₁+Х₄)=(1,2·10,41+4,69·10,5) / (1,2+4,69)=10,48;

Ток КЗ в точке К2 будет равен:

I_к=Е₅ / (·Х₅)=10,48 / (1,73·0,96)=6,34 кА.

Результаты расчета токов короткого замыкания в сети напряжением 10 кВ сведены в таблицу Приложение П.



9. ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ ОСНОВНОГО ОБОРУДОВАНИЯ РП 10 кВ

9.1 Выбор комплектных распределительных устройств

При проектировании РП мы будем применять комплектные ячейки 10 кВ, отдельные блоки, модули и узлы заводского исполнения.

Комплектные распределительные устройства (КРУ) предназначены для приёма и распределения электроэнергии трёхфазного переменного тока промышленной частоты, состоят из набора типовых шкафов в металлической оболочке и поставляется заводом-изготовителем блоками из нескольких шкафов или отдельными шкафами в полностью смонтированном виде со всей аппаратурой и всеми соединениями главных и вспомогательных цепей.

Предприятия Министерства электротехнической промышленности России изготовляют комплектные распределительные устройства двух видов - стационарные (КСО) и выкатного типа (КРУ).

Применение КРУ и КСО позволяет сократить время, требуемое на проектирование, монтаж и наладку распределительных устройств.

Выбираем для нашего распределительного пункта КРУ [9].

Ячейки комплектных распределительных устройств серии КРУ предназначены для работы в распределительных устройствах напряжением 6-10 кВ переменного трехфазного тока частотой 50 Гц систем с изолированной или заземленной через дугогасящий реактор нейтралью. Ячейки изготовлены на основе сборных конструкций. Релейный шкаф и кабельный отсек отделены от отсека коммутационных аппаратов металлическими перегородками. Все коммутационные операции производятся при закрытой наружной двери. Разделительные панели между ячейками выполнены из металлических листов. Варианты исполнения:

Конструкцией предусмотрены клапаны сброса давления в сочетании с датчиками дуговой защиты.

- кабельный ввод;

- шинный ввод;

- трансформаторная линия;

- кабельная линия;

- секционный выключатель;

- трансформатор собственных нужд;

- камера собственных нужд;

- трансформатор напряжения.

Классификация исполнений ячеек КРУ для РП 10 кВ приведена в таблице Приложение Р.

9.2 Выбор выключателей напряжением 10 кВ

Пример расчёта:

Выберем автоматический выключатель для ячейки №7.

I_расч.= 88А; I_К.З.= 6,34кА; i_удар.= 9 кА; U_{ном. сети} = 10кВ.

Выбираем автоматический выключатель ВВЭ-10-20/630 УЗ [6]:

В - выключатель внутренней установки;

В - вакуумный;

Э - электромагнитный привод.

1)10 + 0.15 ^· 10 10 ;

11.5 ( кВ ) > 10 ( кВ ).

Условие выполняется.

2) 630 ( А ) > 88 ( А ).

Условие выполняется.

3) 20 ( кА ) > 6,34 ( кА ).

Условие выполняется.

4) 20 ( кА ) > 9 ( кА ).

Условие выполняется.

5) 1600 ( кА^2·с ) 80,1 ( кА^2•с ).

Условие выполняется.

Результаты выбора остальных выключателей приведены в таблице Приложение С.

9.3 Выбор трансформаторов тока

Трансформаторы тока выбираются по номинальному току, номинальному напряжению, нагрузке вторичной цепи, обеспечивающей погрешность в пределах паспортного класса точности. Трансформаторы тока проверяются на внутреннюю и внешнюю электродинамическую и термическую стойкость к токам К.З. Выбор трансформаторов тока по номинальному току состоит в соблюдении условия :

I_{ном.т.т.} I_{расч. сети,} (9.1)

где I_{ном.т.т.} - номинальный ток трансформатора тока, А;

I_{расч. сети} - расчетный ток участка сети, A.

Выбор трансформаторов тока по номинальному напряжению сводится к сравнению напряжения трансформаторов тока и участка сети, для которого он предназначен. В этом случае достаточно, чтобы соблюдалось условие :

U_{ном. т.т.} U_{ном. сети,} (9.2)

где U_{ном. т.т.} - номинальное напряжение трансформаторов тока, кВ;

U_{ном. сети} - номинальное напряжение участка сети, кВ.

На динамическую стойкость трансформаторы тока проверяют по формуле:

, (9.3)

где i_уд. - расчетный ударный ток;

к_дин-кратность допускаемого тока внутренней электродинамической стойкости.

Термическую стойкость трансформаторов тока обычно характеризуют отношением тока термической стойкости к номинальному первичному току, которое называют коэффициентом термической стойкости :

. (9.4)

Пример расчета:

Выберем трансформаторы тока для ячейки№7.

I_расч.= 88А; I_К.З.= 6,34кА; i_удар.= 9 кА; U_{ном. сети} = 10кВ.

Выбераем трансформаторы тока ТПОЛ-10-УЗ [6].

Т-трансформатор тока;

П-или проходной, или для крепления на пакете плоских шин;

О - одновитковый (стержневой);

Л-с литой изоляцией;

У-для районов с умеренным климатом;

З-для работы в закрытых помещениях с естественной вентиляцией.

1.Выбор по номинальному току

100А 88А ;

условие выполняется.

2.Выбор по номинальному напряжению

10кВ = 10кВ ;

условие выполняется.

3.Проверка на электродинамическую стойкость

160 > 9 / (1.414 100);

160 > 63,6;

условие выполняется.

4.Проверка на термическую стойкость

65 6340 / 100 ;

65 63,4;

условие выполняется.

Результаты выбора остальных трансформаторов тока приведены в таблице Приложение Т.

9.4 Выбор трансформаторов напряжения

Трансформаторы напряжения для питания электроизмерительных приборов выбирают по номинальному напряжению первичной цепи, классу точности и схеме соединения обмоток. Соответствие классу точности проверяется путем сопоставления номинальной нагрузки вторичной цепи с фактической нагрузкой от подключенных приборов. Для контроля изоляции в сетях, с малыми токами следует применять трехфазный пятистержневой трансформатор напряжения.

В нашем случае выбираем 2 трансформатора напряжения типа НАМИ-10-У2 [9].

Н - трансформатор напряжения;

М - с естественным масляным охлаждением;

И - для измерительных цепей.

Характеристика трансформатора напряжения НАМИ-10 приведена в таблице Приложение У.



10. ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ ГПП

10.1 Выбор разрядников

Для защиты оборудования подстанции от набегающих с линии импульсов грозовых перенапряжений, на стороне высшего напряжения трансформаторов Т1 и Т2, согласно рекомендациям изложенным в [7] устанавливаются вентильные разрядники РВС-110 и РВС-15.

10.2 Выбор измерительных трансформаторов тока

Условия выбора и проверки:

U_ном U_{ном.сети} ;

I_ном I_max.расч ;

;

(к_т I_1ном )² t_т B_к .

Результаты выбора измерительных трансформаторов тока сведены в таблицу Приложение Ф.

10.3 Выбор разъединителей

Условия выбора и проверки:

U_ном U_{ном.сети} ;

I_ном I_max.расч ;

i_дин i_уд ;

I²_т t _т B_к .

выбора разъединителей сведены в таблицу Приложение Х.

10.4 Выбор заземлителей

Условия выбора и проверки:

U_ном U_{ном.сети} ;

i_дин i_уд ;

I²_т t _т B_к .

Результаты выбора заземлителей сведены в таблицу Приложение Ц.

10.5 Выбор выключателей

Условия выбора и проверки:

U_ном U_{ном.сети} ; I_ном I_{ном.расч} ;

I_ном.о I_к ;

i_дин i_уд ;

I²_т t _т B_к .

Результаты выбора выключателей сведены в таблицу Приложение Ч.

10.6 Выбор трансформатора напряжения

Для выработки сигнала измерительной информации для электрических измерительных приборов и цепей учета, защиты и сигнализации выбираем трансформатор напряжения НКФ-110-57.