Расчет электрооборудования и электроснабжения Белгородского завода железобетонных конструкций №1 с реконструкцией главной понизительной подстанции
Характеристика объекта реконструкции. Расчет электрических нагрузок. Выбор типа, числа и мощности трансформаторов; схемы распределения электроэнергии по цеху и элементов системы электроснабжения. Расчёт токов короткого замыкания. Электроснабжение завода.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | дипломная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 10.10.2017 |
| Размер файла | 165,8 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
11. ВЫБОР, РАСЧЕТ, СОГЛАСОВАНИЕ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ И АВТОМАТИКИ
11.1 Назначение релейной защиты и автоматики
Релейная защита является комплексом согласованных автоматических устройств, обеспечивающих быстрое выявление и отделение от электрической сети повреждённых элементов с целью сохранения в работоспособном состоянии исправной части этой сети в аварийных ситуациях. Также назначением релейной защиты является выявление нарушений нормальных режимов работы оборудования и подача предупредительных сигналов обслуживающему персоналу, или отключение оборудования с выдержкой времени. К релейной защите предъявляются следующие основные требования: быстродействие, селективность, чувствительность и надёжность.
11.2 Защита элементов системы электроснабжения на напряжение выше 1 кВ
На напряжение выше 1кВ предусматривается релейная защита элементов системы электроснабжения, если в качестве коммутационного аппарата используется выключатель или короткозамыкатель-отделитель.
Защита силовых трансформаторов. Устройства релейной защиты для силовых трансформаторов предусматривают от следующих видов повреждений и ненормальных режимов работы: многофазных замыканий в обмотках и на выводах; однофазных замыканий на землю в обмотке и на выходах, присоединенных к сети с глухозаземленной нейтралью; витковых замыканий в обмотках; токов в обмотках, обусловленных внешними К.З., токов в обмотках, обусловленных перегрузкой; понижения уровня масла; однофазных замыканий на землю в сетях 10 кВ с изолированной нейтралью, если трансформатор питает сеть, в которой отключение однофазных замыканий на землю необходимо по требованиям безопасности.
Виды защит трансформатора определяются его мощностью, назначением, режимом работы, местом установки, схемой включения. Для трансформаторов мощностью 1000 кВА и более может быть предусмотрена продольная дифференциальная защита. Наряду с защитами, действующими при повреждениях в самом трансформаторе и его соединениях, предусматривают резервные защиты от внешних КОЗ. Они являются одновременно защитами шин, на которые работает трансформатор, если на этих шинах отсутствует собственная защита.
11.3 Защита силовых трансформаторов главной понизительной подстанции
На силовых трансформаторах Т1 и Т2 предусмотрены следующие типы защит: газовая защита, максимальная токовая защита, защита от перегрузок и продольная токовая дифференциальная защита.
1) В качестве защиты от внешних КЗ применяем максимальную токовую защиту, выполненную по двухфазной двухрелейной схеме неполной звезды.
Первичный ток срабатывания максимальной токовой защиты, определяется по формуле [10]:
Iс.з = , (11.1)
Где
КЗ = 1.5 - коэффициент запаса;
Кв=0.85-коэффициент возврата токового реле;
Кн- коэффициент надёжности, учитывающий погрешности реле и неточности в определении Iс.з (принимается от 1.2 и выше в зависимости от назначения защиты);
IP MAX-максимальный ток в линии в нормальном режиме;
Iс.з = 156 А .
Ток срабатывания реле, при коэффициенте трансформации ТТ , составит:
Iср =КсхIсз/Ктт=156 / (150 / 5) = 5.2 А .
где Ксх=1 (при соединение трансформаторов тока в звезду).
Коэффициент чувствительности в основной зоне защиты, при минимальном двухфазном токе КЗ за трансформатором равном 0.353 кА;
;
kчр = 0.353 103 / (5.2 150 / 5) = 2.26 > 1.5.
Резервный коэффициент чувствительности, определяемый для наименьшего трехфазного тока в конце присоединений:
kч = 0.305 103 / (5.2 150 / 5) = 1.96 > 1.2.
Время срабатывания максимальной токовой защиты на ступень селективности больше чем наибольшее из времен срабатывания защит на предыдущем участке сети:
tс.з = 5.5 + 0.5 = 6 ( с ).
Принимаем к установке токовое реле РТ- 40 /10 и реле времени ЭВ-143.
2) В одной фазе устанавливаем защиту от перегрузок. Защита действует на сигнал посредством токового реле. Чтобы избежать излишних сигналов при коротких замыканиях и кратковременных перегрузках предусматривается реле времени.
Ток срабатывания защиты определяем по формуле (11.1):
Iс.з = = 91.4 А.
Ток срабатывания реле:
Iср = 91.4 / (150 / 5) = 3.05 А.
Время срабатывания защиты от перегрузок принимаем равным 6.5 с (отстраиваясь от времени действия МТЗ трансформатора), с действием на сигнал.
Для защиты от перегрузок используем токовое реле РТ- 40/5 и реле времени ЭВ-143.
11.3.1 Проверка на 10% погрешность
Предельную кратность определяем по результатам расчета отсечки:
K-ч=1,1 *Ico/ Iном тт; (11.2)
K-ч=1,1 * 825/150=5,5.
По кривым предельной кратности для ТПОЛ-10 Zн.дon = 0,5 Ом. Фактическое расчетное сопротивление нагрузки:
Zн.расч = 2*Rnp + Zотс + Zмтз + Rnep.
Сопротивление реле РТ-40/50 определяется по выражению:
Zотс=0,8 * Sотс /I2с.р = 0,8 * 0,8 / 52 = 0,026 Ом.
Сопротивление реле РТ-40/5:
Zмтз=0,8 * Sмтз /I2с.р = 0,8 * 0,5 / 52 = 0,016 Ом.
Выбираем реле времени ЭВ-142, tу=1-20с.
Примем сопротивление прямого и обратного проводов Rnp=0,15 Ом и переходное сопротивление в контактных соединениях Rnep=0,1 Ом.
Результирующее сопротивление равно:
Zн.pac = 2 * 0,15 + 0,026 + 0,016 +0,1 = 0,442 Ом.
Как видно, фактическое расчётное сопротивление нагрузки ТТ меньше допустимого. Это даёт основание считать, что режим работы ТТ соответствует требованиям, при выполнении которых погрешность ТТ не превышает 10%. Следовательно, принятые решения по выбору схемы защиты, реле и ТТ можно считать приемлемыми.
3) Для защиты трансформатора от коротких замыканий между фазами, от замыканий на землю и от замыканий витков одной фазы применяем продольную дифференциальную защиту, выполненную на базе реле типа ДЗТ-11 с насыщающимися трансформаторами тока и магнитным торможением сквозным током дифференциальной защиты.
Так как схема соединения обмоток силового трансформатора - , то в дифференциальной защите одну группу трансформаторов тока соединяем в треугольник (на стороне ВН), а вторую - в неполную звезду (на стороне НН).
Ток в плече трансформаторов тока, соединенных в треугольник определяется по формуле [10]:
, (11.3)
Ток в плече трансформаторов тока, соединенных в звезду определяется по формуле [10]:
, (11.4)
где N - коэффициент трансформации силового трансформатора.
I1В= = 3.06 А ;
I2В= = 2.92 А .
Ток срабатывания защиты выбираем по условию отстройки от броска тока намагничивания защищаемого трансформатора [10]:
Iс.з кн Iнам.т , (11.5)
где Iнам.т - намагничивающий ток защищаемого трансформатора.
На основании опыта эксплуатации и специальных экспериментов установлено, что при наличии насыщающего трансформатора тока: Iнам.т - попадающий в реле не превышает (1.31.5) Iном.т. С учетом этого принимается [10]:
Iс.з кн Iнам.т = 1.5 Iном.т , (11.6)
Iс.з 1.5 53 = 76 ( А);
Определим число витков обмоток реле, по который протекает ток I1В неосновного плеча защиты, так как это питающая сторона с регулируемым напряжением [10]:
неосн.расч = Fср / Iср , (11.7)
где Fср - намагничивающая сила необходимая для срабатывания реле ДЗТ- 11.
неосн.расч = = 22.8 (витка).
Принимаем неосн = 22 витка, тогда:
Iср.неосн(ВН) = 100 / 22 = 4.55 ( А );
Iс.з.неосн(ВН) = (4.55 150) / (1.73 5) = 78.7 ( А ).
Определим число витков основного плеча [10]:
осн.расч = неосн I1В / I2В , (11.8)
осн.расч = 22 3.06 / 2 .92 = 23.05 (витка).
Принимаем осн = 23 (витка).
Определим первичный ток небаланса при внешних коротких замыканиях без учета составляющей I`нб, обусловленной неточностью установки на контуре реле ДЗТ расчетных чисел витков уравнительных обмоток (для неосновных сторон) [10]:
Iнб = (кодн 0.1 + Nрег) Iк.max , (11.9)
где кодн - коэффициент учитывающий различия в погрешности трансформаторов тока, образующих дифференциальную схему;
Nрег - отклонение коэффициента трансформации силового трансформатора;
Iк.max - максимальное значение тока внешнего трехфазного КЗ.
Iнб =(0.7 0.1 + 0.1) 353 = 60.01 А ;
I`нб = Iк.max ; (11.10)
I`нб = 353 = 0.77 А;
Iнб = Iнб + I`нб ; (11.11)
Iнб = 60.1 + 0.77 = 60.87 А .
Определим число витков тормозной обмотки реле ДЗТ-11, необходимое для обеспечения действия защиты при внешнем трехфазном коротком замыкании [10]:
т = , (11.12)
где т - расчетное число витков рабочей обмотки на той же стороне, где включена тормозная обмотка;
tg - характеристика реле ДЗТ-11.
Устанавливаем тормозную обмотку на стороне основного плеча, тогда:
т = = 6.85 витка.
Принимаем т =7 витков (ближайшее большее).
Окончательно принятые числа витков:
осн = ур1 = 23 витка ( сторона НН);
неосн = ур2 = 22 витка ( сторона ВН);
т = 7 витков ( сторона НН).
Коэффициент чувствительности дифференциальной защиты определяется по формуле [10]:
кч = Iр.min / Ic.p , (11.13)
где Iр.min - ток в первичной обмотки намагничивающего трансформатора тока реле ДЗТ-11;
Ic.p - ток срабатывания реле, соответствующий числу витков первичной обмотки НТТ реле ДЗТ-11, используемых на той стороне, по которой проходит ток Iр.min.
Коэффициент чувствительности защиты определяем для случая, КЗ за трансформатором в зоне действия защиты, когда ток повреждения проходит только через трансформаторы тока стороны 110 кВ и торможение отсутствует.
Для схемы соединения трансформаторов в треугольник расчетный ток в реле [10]:
Iр.min = ; (11.14)
Iр.min = = 15.3 А .
При прохождении тока КЗ по стороне ВН [10]:
Ic.p = Fср / ур2 ; (11.15)
Ic.p = 100 / 22 = 4.55 А ;
кч = 15.3 / 4.55 = 3.4 > 2.
Коэффициент чувствительности удовлетворяет необходимому условию, следовательно принимаем данную защиту к установке.
4) В качестве защиты от понижения уровня масла в баке трансформатора блока используем газовую защиту. Для этой защиты используем поплавковое реле типа ПГ. Для исключения ложных срабатываний регулируем чувствительность нижнего поплавка на скорость движения масла 50 - 160 см/c в зависимости от условий работы трансформатора. Газовое реле данного типа способно различать степень повреждения. При малых повреждениях оно дает сигнал, при больших повреждениях производит отключение трансформатора.
11.4 Устройство автоматического включения резерва
Устройство автоматического включения резерва (АВР) должно удовлетворять следующим требованиям: 1) находиться в постоянной готовности к действию и срабатывать при прекращении питания потребителей по любой причине и наличии нормального напряжения на другом, резервном для данных потребителей источнике питания; 2) иметь минимальное возможное время срабатывания; 3) обладать однократностью действия, что необходимо предотвращения многократных включений резервного источника на устойчивое короткое замыкание; 4) обеспечивать вместе с защитой быстрое отключение резервного источника питания и его потребителей от поврежденной резервируемой секции шин и тем самым сохранять их нормальную работу. Для этого предусматривается ускорение защиты после АВР; 5) не допускать опасных несинхронных включений синхронных двигателей и перегрузок оборудования.
Напряжение срабатывания минимального реле напряжения:
UСР = 0.7 · UН.СЕТИ = 0.7 · 10 = 7 кВ.
Время срабатывания АВР установленной на шинах ГПП отстраиваится от времени срабатывания токовой отсечки установленной на высшей стороне силового трансформатора :
tАВР(ГПП) = 0.24 + 0.7 = 0.94 с.
Время срабатывания АВР установленной на шинах РП1 отстраивается от времени срабатывания дифференциальной токовой защиты установленной на питающих линиях шин:
tАВР(РП1) = 0.24 + 0.7 = 0.94 с.
В качестве реле минимального напряжения и реле времени, используем одно реле ЭВ-200. включённым через вспомогательное устройство ВУ - 200, представляющее собой трёхфазный выпрямительный мост . Выбираем ТН типа НАМИ-10.Реле времени начинает работать лишь в том случае, если напряжение исчезнет или понизится одновременно на всех фазах.
При выполнении пускового органа с помощью реле времени переменного напряжения типа ЭВ - 200 следует отбирать реле по напряжению срабатывания из условия:
, (11.16)
где - номинальное напряжение реле.
В.
Напряжение срабатывания максимального реле напряжения типа РН - 53/60Д, контролирующего наличие напряжения на резервном источнике, определяется так:
, (11.17)
В.
Для ускорения отключения резервного источника при его включении на неустранившееся КЗ должно предусматриваться ускорение защиты резервного источника после АВР. Это ускорение не допускается производить путём полного исключения выдержки времени на резервных источниках питания собственных нужд электростанций, т.к. при этом возможны неправильные действия защиты резервного источника из-за кратковременных бросков пусковых токов или токов при АВР незатормозившихся двигателей. Такие же требования должны быть предъявлены к ускорению защит и на подстанциях, в нагрузке которых преобладают ЭД и понижающие трансформаторы. Поэтому выдержка времени ускоряемых защит не должна быть менее 0,5 с.
11.5 Пуск и самозапуск синхронных двигателей
Uнач.о.с. = 0,66Uном;
Параметры двигателя: Рном =1000 кВт;
Uном = 10000 В;
Соsц = 0,895;
з= принимаем 0,95;
Iном = = 4914,73А;
Кn = 5,1.
Количество двигателей, для которых обеспечивается самозапуск при заданных условиях, определяем по формуле:
N =
где Ки* = 0,68 - задано
Sт - мощность трансформатора 25000кВА;
Хт = Uк% / 100 = 10,5/100 = 0,105 - сопротивление трансформатора;
N =10;
Самозапуск при заданном условии обеспечивается для всех пяти двигателей, подключенных к секции 10 кВ.
12. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ
12.1 Введение
Обеспечение безопасных и здоровых условий труда является общегосударственной задачей. Выполнение правил и норм по охране труда обеспечивает необходимую электробезопасность, пожаро- и взрывобезопасность электроустановок, комфортную среду на рабочих местах операторов, ведущих производственный процесс и работников, обслуживающих производственные установки.
Следует отметить, что для ограждения работника от поражения электрическим током, прежде всего, исключают возможность случайного прикосновения его к токоведущим частям. В этих целях устанавливают соответствующие ограждения или токоведущие части располагают на высоте, недоступной без специальных приспособлений.
Распределительные щиты, щитки, распределительные пункты размещают в специальных помещениях или запираемых шкафах, не имеющих токоведущих частей на лицевой стороне. Зажимы электродвигателей и других электроприёмников, а также пусковых аппаратов должны быть закрыты кожухом и не доступны для прикосновения. Ремонт электродвигателей и пусковых аппаратов во время их работы недопустим.
Электромонтажные работы в действующих электроустановках должны выполняться после снятия напряжения со всех токоведущих частей, их отсоединения от действующей части электроустановки, обеспечения видимых разрывов электрической цепи и заземления отсоединенных токоведущих частей.
Весь электротехнический персонал, обслуживающий электроустановки, проходит специальное обучение безопасным методам работы с последующей проверкой знаний Правил технической эксплуатации и Правил техники безопасности и присвоением определённой квалификационной группы.
12.2 Требования предъявляемые к защитным средствам в электроустановках
При эксплуатации ЭУ важную роль в обеспечении безопасности электротехнического персонала играют электротехнические средства защиты и предохранительные приспособления. Согласно ГОСТ 12.1.009 электрозащитными средствами называются переносимые и перевозимые изделия, служащие для защиты людей, работающих с ЭУ, от поражения электротоком, от воздействия электрической дуги и ЭМП.
Согласно Правил применения и испытания средств защиты, используемых в ЭУ, все электрозащитные средства подразделяются на следующие группы:
- штанги изолирующие (оперативные, измерительные, для наложения заземления);
-клещи изолирующие (для операций с предохранителями), электроизмерительные (токоизмерительные), указатели напряжения, указатели напряжения для фазировки;
-изолирующие средства для ремонтных работ под напряжением выше 1000В и слесарно-монтажный инструмент с изолирующими рукоятками;
-диэлектрические перчатки, боты, галоши, коврики, изолирующие накладки, изолирующие подставки;
-индивидуальные экранизирующие комплекты;
-переносные заземления; временные ограждения, знаки и плакаты по ТБ;
-защитные очки, рукавицы, противогазы, предохранительные монтерские пояса, когти, страховочные канаты, защитные каски.
Электрозащитные средства в электроустановках должны хранится в надлежащих условиях, подвергаться периодическому контролю исправности, а также проходить испытания в установленные сроки.
На электрозащитные средства должен быть нанесен индивидуальный инвентарный номер, срок испытания и дата следующей поверки.
Изолирующие электрозащитные средства из бакелита, пластмассы или дерева, хранят в закрытых помещениях в специальных шкафах, в ящиках, на стеллажах отдельно от остального применяемого инструмента. Они не должны подвергаться воздействию прямых солнечных лучей и нагревательных приборов. Недопустимо загрязнение защитных средств различными маслами и растворителями.
Изолирующие штанги хранят в подвешенном состоянии или установленными в стояках без соприкосновения со стеной помещения.
Изолирующие клещи хранят на полках или в шкафу, а указатели напряжения и электроизмерительные клещи - в футлярах.
Изолирующие средства защиты необходимо защищать от влаги и пыли во избежание перекрытия электрическим зарядом по их поверхности. Перед применением их следует протирать.
Для хранения и перевозки электрозащитных средств, применяемых оперативно-ремонтным персоналом и ремонтными службами, следует использовать специальные сумки или ящики.
Электрозащитные средства из резины следует хранить в сухом отапливаемом помещении при температуре 0 - +25 °С. При более высокой температуре резина быстро разрушается, теряет эластичность.
Слесарно-монтажный инструмент должен не иметь сколов и трещин изоляции и иметь жесткие упоры во избежание выскальзывания. Все предметы должны быть уложены в брезентовую сумку.
Для строгого учета переносных заземлений снабжаются биркой с указанием номера. Все незанятые переносные заземления должны храниться в подвешенном состоянии на местах, также пронумерованы.
12.3 Расчет заземляющего устройства
Выполним расчет заземления КТП 10/0.4 c двумя трансформаторами ТМГ - 630/10.Наибольший ток через заземление при замыкании на землю на стороне 10 кВ составляет 1А, грунт в месте сооружения-суглинок, климатическая зона 3, естественные заземлители не используются.
В качестве вертикальных заземлителей принимаем стальные стержни диаметром 16 мм и длиной 2,5 м, которые погружают в грунт методом ввертывания. Верхние концы электродов располагают на глубине 0,7 м от поверхности земли. К ним приваривают горизонтальные электроды стержневого типа из той же стали, что и вертикальные электроды.
1. Для стороны 10 кВ в соответствии с ПУЭ сопротивление заземляющего устройства определяем по формуле:
(12.1)
где Up=125 В, так как заземляющее устройство используется одновременно для электроустановок до 1 кВ и выше.
Согласно ПУЭ, сопротивление заземляющего устройства для электроустановок напряжением до 1 кВ не должно быть больше 4 Ом. Поэтому за расчетное сопротивление принимаем Rз=4 Ом.
2. Предварительно с учетом площади, занимаемой объектом, намечаем расположение заземлителей - по периметру с расстоянием между вертикальными электродами 3 м.
3. Сопротивление искусственного заземлителя при отсутствии естественных заземлителей принимаем равным допустимому сопротивлению заземляющего устройства:
Rи=Rз=4 Ом.
4. Определяем расчетные удельные сопротивления грунта для горизонтальных и вертикальных заземлителей:
(12.2)
(12.3)
где уд - удельное сопротивление грунта;
Кп,в и Кп,г - повышающие коэффициенты для вертикальных и горизонтальных электродов принятые по табл.8-2 [15] для климатической зоны 3.
р,г =100 2 = 200 Ом м;
р,в =100 1.4 = 140 Ом м.
5. Сопротивление растеканию одного вертикального электрода стержневого типа определяем по формуле из табл.12.1 [15]:
, (12.4)
где l - длина стержня;
t - расстояние от поверхности земли до середины стержня;
d - диаметр стержня.
6. Определяем примерное число вертикальных заземлителей при предварительном принятом по табл.8-4 [15] коэффициенте использования Ки,в = 0,58 (отношение расстояния между электродами к их длине равно 1,2, ориентировочное число вертикальных электродов в соответствии с планом объекта составляет 12).
, (12.5)
= 23.36 23 шт.
7. Определяем расчетное сопротивление растеканию горизонтальных электродов по формуле из табл.12.1 [15]:
, (12.6)
где l - длина горизонтального электрода;
Ки,г =0,27 [15].
Rр,г,э = = 47 Ом.
8. Уточняем необходимое сопротивление вертикальных электродов:
; (12.7)
4.3 Ом.
9. Определяем число вертикальных электродов при коэффициенте использования Ки,в,у=0,49, принятом из табл.8-5 [15], при N=22 (не 23 из условия уменьшения числа вертикальных электродов при учете проводимости горизонтальных электродов). Отношение а/l=(р/N)/l=(36/22)/2,51, где р=36 м - периметр контура расположения электродов:
; (12.8)
=25,71926шт.
Окончательно принимаем к установке 26 вертикальных электродов, расположенных по контуру КТП.
12.4 Повышение устойчивости работы системы электроснабжения в условиях возможных ЧС
Под устойчивостью технической системы (объекта) понимается возможность сохранения его работоспособности при чрезвычайных ситуациях (ЧС).
Важную роль при определении возможных ЧС влияет географическое положение района, где расположена электрическая подстанция.
Реконструируемая ПС находится в городской черте. На ПС предусмотрены меры по тушению пожара. Это наличие пенных и углекислотных огнетушителей, пожарных щитов, кранов, водоема.
В Белгородской области не бывает сильных землетрясений, нет гор, поэтому рассматриваемая в данном проекте электроустановка не пострадает от действия землетрясений, селевых потоков и оползней.
Вблизи подстанции нет крупных водоемов, поэтому наводнение ей не грозит.
Снежные лавины, заносы и обледенения -- это одно из проявлений стихийных сил природы в зимний период. Они возникают в результате обильных снегопадов, которые могут продолжаться от нескольких часов до нескольких суток. Заносы, обледенения и лавины влияют на работу транспорта, коммунально-энергетического хозяйства, учреждений связи, сельскохозяйственных объектов.
Резкие перепады температур при снегопадах приводят к покрытию различных поверхностей льдом или мокрым снегом. Обледенение особо опасно для воздушных линий, антенно-мачтовых и других подобных сооружений. Для защиты от льда и ветра линии рассчитывают на механическую прочность в зависимости от района. [1]
Для защиты от грозовых и коммутационных перенапряжений на подстанции установлены ограничители перенапряжения. Они устойчивы к старению и атмосферным загрязнениям, что в свою очередь повышает надежность ПС.
Подстанция устойчива к ураганам и сильным ветрам, т.к. вся ошиновка электрооборудования выполнена из алюминиевых труб и жестких шин прямоугольного сечения.
Вблизи ПС нет предприятий, которые при аварии могли бы создать чрезвычайные ситуации.
Произведём оценку чрезвычайных ситуаций - их последствие, меры предотвращения и меры по ликвидации.
Пожар трансформатора приводит к перерыву электроснабжения потребителей на время АВР. При сгорании масла в атмосферу выделяются вредные токсичные газы. Данная ситуация также приводит к дополнительным затратам на восстановление трансформатора. Для предотвращения пожара применяется автоматическая система пожаротушения, вызывается пожарная команда. Обрыв линии и короткое замыкание на линиях. Данная ситуация может привести к снижению напряжения у потребителей, соответственно к снижению качества выпускаемой продукции. Для предотвращения данной ситуации необходимо особо ответственные потребители запитывать по двум одноцепным линиям и от двух независимых источников питания. Для восстановления нормального режима работы линии, необходимо использовать системную автоматику: АВР и АПВ. При успешном АПВ линия может вернуться в нормальный режим работы, в противном случае применяется АВР и вызывается служба для восстановления линии.
Потребители III категории могут быть отключены от питания на время ликвидации аварии.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В данном дипломном проекте проведен расчет электрооборудования и электроснабжения Белгородского завода железобетонных конструкций №1 с реконструкцией главной понизительной подстанции. Проектирование начато с расчета силовой нагрузки и освещения. Произведен выбор трансформаторов и компенсирующих устройств, приведено технико-экономическое обоснование выбора. Спроектировано внутрицеховое электроснабжение, т.е. выбраны кабели для силовых распределительных пунктов и мощных потребителей, сгруппированы приемники и выбраны силовые пункты, автоматические выключатели. Рассчитаны токи короткого замыкания на напряжение 0,4 кВ и 10 кВ. Также спроектировано внутризаводское электроснабжение, выбраны кабели, питающие трансформаторные подстанции. Осуществлено проектирование РП-10 кВ, в частности, выбор комплектных камер, вакуумных выключателей, трансформаторов тока и напряжения. Выбрано основное оборудование и его расположение на главной понизительной и цеховых трансформаторных подстанциях.
Для обеспечения надежности и безопасности применены средства автоматики и защиты отдельных элементов системы электроснабжения.
В разделе безопасность жизнедеятельности рассмотрены вопросы проведения инструктажей по технике безопасности на производстве, использования индивидуальных средств защиты, произведен расчет заземления КТП-10/0.4 кВ.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Расчет электрических нагрузок по предприятию, принципы составления соответствующих картограмм. Выбор напряжения, схемы внешнего электроснабжения и трансформаторов главной понизительной подстанции. Расчет питающих линий, токов короткого замыкания.
курсовая работа [631,6 K], добавлен 12.11.2014Определение расчетных электрических нагрузок. Проектирование системы внешнего электроснабжения завода. Расчет токов короткого замыкания и заземления. Выбор основного электрооборудования, числа и мощности трансформаторов. Релейная защита установки.
курсовая работа [2,0 M], добавлен 08.11.2014Определение расчетных электрических нагрузок деревообрабатывающего цеха. Определение числа и мощности трансформаторов на цеховых подстанциях. Выбор схемы внутреннего электроснабжения завода. Расчет токов короткого замыкания. Питание цепей подстанции.
дипломная работа [2,7 M], добавлен 31.05.2012Расчет электрических нагрузок промышленного предприятия. Выбор числа, мощности и типа трансформаторов цеховых трансформаторных подстанций предприятия. Технико-экономическое обоснование схемы внешнего электроснабжения. Расчет токов короткого замыкания.
дипломная работа [1,2 M], добавлен 13.03.2010Расчёт нагрузок напряжений. Расчет картограммы нагрузок. Определение центра нагрузок. Компенсация реактивной мощности. Выбор числа и мощности трансформаторов цеховых подстанций. Варианты электроснабжения завода. Расчёт токов короткого замыкания.
дипломная работа [840,8 K], добавлен 08.06.2015Расчет электрических нагрузок завода и термического цеха. Выбор схемы внешнего электроснабжения, мощности трансформаторов, места их расположения. Определение токов короткого замыкания, выбор электрических аппаратов, расчет релейной защиты трансформатора.
дипломная работа [2,6 M], добавлен 30.05.2015Проект внутреннего и внешнего электроснабжения нефтеперерабатывающего завода. Расчет электрических нагрузок, выбор числа цеховых трансформаторов, силовых кабелей; компенсация реактивной мощности. Выбор оборудования и расчет токов короткого замыкания.
курсовая работа [452,4 K], добавлен 08.04.2013Расчет нагрузок завода. Выбор числа и мощности трансформаторов главной понизительной подстанции. Определение центра электрических нагрузок. Выбор пусковой и защитной аппаратуры. Расчет контура заземления. Спецификация на пусковую и защитную аппаратуру.
курсовая работа [181,4 K], добавлен 07.01.2013Расчёт электрических и осветительных нагрузок завода и цеха. Разработка схемы электроснабжения, выбор и проверка числа цеховых трансформаторов и компенсация реактивной мощности. Выбор кабелей, автоматических выключателей. Расчет токов короткого замыкания.
дипломная работа [511,9 K], добавлен 07.09.2010Категории надёжности электроснабжения предприятия, расчет нагрузок цеха. Выбор напряжения и схемы. Выбор мощности трансформаторов, высоковольтного оборудования. Расчёт токов короткого замыкания, линий электропередачи. Расчёт стоимости электроэнергии.
курсовая работа [1,9 M], добавлен 06.02.2010
