Электроснабжение цеха

- значение собственного емкостного тока поврежденного присоединения.

Для кабельной линии

(4.5) [23] где

- емкостной ток 1 км КЛ ААШВ (3х35) ; - длина линии (0,31 км); - число параллельных кабелей в линии.

Определение емкостного тока сети

По полученному значению принимается меньшее ближайшее значение уставки устройства по первичному току -

Чувствительность защиты проверяется при принятом значении с учетом 30% разброса, имеющего место в защите, по условию:

(4.5) [23]

>2

Коэффициент чувствительности удовлетворяет условиям выбора защиты от однофазных замыканий на землю (обладает требуемой чувствительностью).

4.4 Защита асинхронного электродвигателя с короткозамкнутым ротором

Р_ном=132 кВт.

Для защиты электродвигателей питаемых от проектируемой электроустановки напряжением 0,4 кВ применяются следующие виды защит:

- мгновенная защита от коротких междуфазных замыканий;

- защита от перегрузки;

- защита от минимального напряжения;

Защита от коротких замыканий

Защита от коротких замыканий, является основной защитой электродвигателей и установка её обязательна во всех случаях. В рассматриваемом случае защиту асинхронного электродвигателя с короткозамкнутым ротором, мощностью Р_ном = 132 кВт; (U_ном = 380 В; I_ном = 240 А; и k_пуск = 6;) предусматриваем трёхполюсным автоматическим выключателем со следующими параметрами: типа ВА 51-37; I_ном = 400 А; U_ном = 400 В; I_{ном.расц} = 250 А; I_{уст.эл.маг. расц} = 2500 А;

При выборе автоматического выключателя учитываем следующие условия:

номинальное напряжение; номинальный ток; максимальный пусковой ток; отношение тока короткого однофазного замыкания на выводах защищаемого электродвигателя к номинальному току расцепителя автоматического выключателя ( I⁽¹⁾_к.з > 3I_{ном.расц} ); Учитывая ранее выполненный расчёт тока короткого однофазного замыкания (I⁽¹⁾_к.з= 6,9 кА на примере п. 305₁ в точке К-8), выполним выбор аппарата защиты:

Выбор автоматического выключателя.

ВА 51-37

Uном = 400 В;	Uном = 400 В;
Iном = 400 А;	Iном. дл = 250 А;
Iуст.эл.маг. расц = 2500 А;	Iпуск = kпуск* Iном.дв = 6 * 240 = 1440 А;
3Iном.расц > I(1)к.з ; 750 А < 6900 А;	Iном.расц = 250 А;
kчув ? I(1)к.з / 3Iном.расц = 6900/ 750 = 9,2;	kчув ? 1,5;

Защита от перегрузки асинхронного электродвигателя

Для защиты от перегрузки электродвигателя мощностью Р_ном = 132 кВт, используем тепловое реле типа РТЛ- 1010 с пределом регулировки отключающего тока нагревательного элемента, способного обеспечить своевременное отключение защищаемого электродвигателя при перегрузочном режиме. Очевидно, что при номинальном токе электродвигателя требуется приведение первичного тока нагрузки к вторичной величине тока измерительного трансформатора для выбора тока уставки нагревательного элемента теплового реле. (5.3.57) [1]

Реле тепловое РТЛ 1010

Uуст = 400 В;	Uном = 660 В;
I/уст.н.э = Iдл.ном / kтт.тр = 240 / (300/5) = 4 А;	Iуст.н.э = 4 А;
tпуск.дв = 4 с;	tср.т.р min = 5 с;

Защита электродвигателя от понижения напряжения

Данная защита электродвигателей не требуется, так как рассматриваемая позиция относится по условию эксплуатации к ответственному механизму, имеющему самозапуск. Следовательно, при исчезновении напряжения или его снижении ниже предельных значений, отключившийся электродвигатель, по мере восстановления напряжения имеет возможность автоматического запуска после аварийного отключения по названным причинам. В целях безопасности, обязательным условием при наличии самозапуска электродвигателей ответственных механизмов, является наличие защитных ограждений вращающихся частей.

Защита электродвигателя от обрыва фаз

Обрыв одной из фаз питающего проводника, является аварийным и крайне нежелательным режимом работы электродвигателя. Учитывая наличие только асинхронных электродвигателей с короткозамкнутым ротором, для защиты от данных режимов используем применение электромагнитных контакторов с двумя электромагнитными катушками магнитопровода данного аппарата, включенные на линейное напряжение. При, чём каждая электромагнитная катушка включена на разноимённые фазы питающей сети.

Выбор электромагнитного контактора

КТ 6043

Uуст = 400 В;	Uном = 400 В;
Iраб.max = 240 А;	Iном = 400 А;
Рном.двиг.= 132 кВт;	Рдоп. = 170 кВт;

4.5 Автоматический ввод резерва РУ-0,4 кВ

Условия выбора уставок пускового органа АВР

В распределительных сетях применяются две группы АВР: местные и сетевые.

В рассматриваемом случае в распределительном устройстве напряжением 0,4 кВ цеховой двухтрансформаторной подстанции предусматриваем местное автоматическое включение резерва (при условии так, называемого поочерёдного АВР), представляющее собой комплексное устройство, в которое входят само устройство АВР и его элементы установленые на одной подстанции действия, которых не выходят за пределы данной цеховой подстанции.

Для обеспечения действия АВР при обесточивании питаемого элемента в связи с исчезновением напряжения со стороны питания рабочего источника, а также при отключении выключателя с приёмной стороны в схеме АВР предусматривается пусковой орган паряжения. Указанный пусковой орган при исчезновении напряжения на питаемом элементе и при наличии напряжения со стороны питания резервного источника должен действовать с выдержкой времени на отключение выключателя рабочего источника питания с приёмной стороны. (3.3.33) [1]

Минимальный элемент напряжения пускового органа АВР, реагирующий на исчезновение напряжения рабочего источника, должен быть отстроен от режима самозапуска электродвигателей и от снижения напряжения при удалённых коротких замыканиях. Напряжение срабатывания элемента контроля напряжения на шинах резервного источника должно выбираться по возможности, исходя из условий самозапуска электродвигателей. (3.3.35) [1]

Данное обстоятельство обусловлено тем, что в системах электроснабжения промышленных предприятий могут возникать кратковременные перерывы питания приёмников электроэнергии. Поведение приёмников и их влияние на систему электроснабжения при восстановлении питания во многом зависят от переходных процессов, протекающих в них во время такого перерыва. Наиболее значительной группой приёмников, питающихся от систем электроснабжения промышленных предприятий, являются электродвигатели переменного тока. Так у асинхронных электродвигателей с короткозамкнутым ротором, запускаемых подачей полного напряжения сети на статорную обмотку пусковые процессы зависят от степени снижения частоты вращения за время перерыва и степени сохранения магнитного поля ротора к моменту подачи питания.

Выбор величины уставки пускового органа АВР

С целью определения уставки пускового органа АВР, рассчитаем остаточное напряжение на шинах рассматриваемой электроустановки напряжением 0,4 кВ при самозапуске асинхронных электродвигателей, участвующих в самозапуске и удалённых коротких замыканиях.

При самозапуске электродвигателей:

Данная электроустановка, питающая в основном электроприёмники 1-й категории электроснабжения, приемущественно состит из электродвигателей ответственных технологических механизмов, имеющих самозапуск. При ступенчатом самозапуске отдельных групп, учитывая обстоятельства недопустимости одновременного пуска всех электродвигателей, участвующих в самозапуске, вследствии недопустимого снижения напряжения на шинах электроустановки, расчёт остаточного напряжения выполним для наиболее мощной группы электродвигателей.

Расчётные условия:

электродвигатель Р_ном = 132 кВт; cos? = 0,9; U_ном = 380 В; k_п = 6; N = 2 шт;

трансформатора ТМ-1000 кВ^.А; U_к = 5,5; k_т.т = 10,5/ 0,4; S_ном = 1МВ^.А;

Определим расчётные сопротивления:

Сопротивление силового трансформатора

 Ом; (18-9) [22]

Исходя из паспортных данных, рассчитаем номинальный ток электродвигателя

А; (18-9) [22]

где, Р_ном и U_ном - соответственно номинальные активная мощность (Вт) и номинальное напряжение (В) электродвигателя;

Величина пускового сопротивления отдельно заторможенного электродвигателя определяется по выражению:

Ом; (18-9) [22]

где, U_ном1 - номинальное напряжение двигателя;

I_пуск - начальное значение периодической составляющей пускового тока электродвигателя при номинальном напряжении питающей сети, определяемый по формуле:

I_пуск = I_{ном *} k_п = 240 _* 6 = 1440 А;

где, I_ном - номинальный ток электродвигателя (А);

k_п - кратность пускового тока электродвигателя, по паспортным данным;

Подставив полученные значения, найдём пусковое сопротивления отдельно заторможенного электродвигателя:

 Ом; (18-9) [22]

Найдём суммарное сопротивление группы электродвигателей (с эдентичными параметрами), учавствующих в самозапуске в количестве двух штук N = 2 шт;

Ом; (18-9) [22]

Определим ток самозапуска группы электродвигателей из выражения:

А; (18-9) [22]

где, Х_тр = 0,0088 Ом; - приведённое значение сопротивления силового трансформатора к стороне напряжением 0,4 кВ;

Z^/_р.д = 0,0761 Ом; - результирующее сопротивление группы электродвигателей, участвующих в самозапуске;

U^/_расч - расчётное напряжение, приведённое к стороне низшего напряжения силового трансформатора, определяемое по формуле:

В; (18-9) [22]

где, U_расч - расчётное линейное напряжение;

k_т.т - коэффициент трансформации трансформатора;

Подставив полученные значения, получим ток самозапуска группы электродвигателей:

 А; (18-9) [22]

Падения напряжения на сопротивлениях схемы замещения пропорционально величинам соответствующих сопротивлений.

Отсюда может быть определено остаточное напряжение на зажимах электродвигателей при самозапуске, приведённое к расчётной ступени напряжения из выражения:

(В); (18-9) [22]

где, U^/_расч - расчётное напряжение, приведённое к стороне низшего напряжения силового трансформатора;

Z^/_р.д = 0,0761 Ом; - результирующее сопротивление группы электродвигателей, участвующих в самозапуске;

Х_тр = 0,0088 Ом; - приведённое значение сопротивления силового трансформатора к стороне напряжением 0,4 кВ;

Подставив имеющиеся значения, получим:

В;

% номинального напряжения.

Очевидно, что самозапуск группы электродвигателей обеспечивается, и остаточное напряжение на зажимах электродвигателя составляет 88 % от номинального.

Выполнив расчёт остаточого напряжения при самозапуске группы электродвигателей, перейдём к расчёту остаточного напряжения на секциях сборных шин рассматриваемой электроустановки при удалённых коротких замыканиях.

При удалённых К.З

С целью определения остаточного напряжения на шинах распределительного устройства напряжением 0,4 кВ при удалённых К.З, выберем точку короткого замыкания в конце отходящей кабельной линии наиболее мощного электроприёмника с возможным наибольшим значением начальной апериодической составляющей тока короткого трёхфазного замыкания. Данный расчёт выполним с учётом сопротивлений до точки предпологаемого короткого замыкания.

Определяем полное сопротивление цепи с учётом сопротивлений проводников и переходных сопротивлений, а так же токопроводящих жил электрокабеля КЛ-2 марки АВВГ(4х185) при L= 56м; : R_1кл2 = 0,208 _* 56 = 10,4 мОм; Х_1кл2 = 0,063 _* 56 = 3,15 мОм;

Найдём результирующие сопротивления:

мОм;

мОм;

Тогда полное сопротивление до точки предпологаемого короткого замыкания найдём из выражения:

мОм;

Подставив полученное значение в выражение, найдём остаточное напряжение на шинах распределительного устройства напряжением 0,4 кВ при удалённом К.З:

 В; (18-9) [22]

% номинального напряжения.

Таким образом, из полученных расчётов видно, что наибольшее снижение напряжения на шинах рассматриваемой электроустановки, происходит вследствии удалённого короткого замыкания на стороне напряжением 0,4 кВ и составляет 41 % ниже номинального.

Учитывая результаты выполненных расчётов, следует, что выбор уставки напряжения срабатывания следовалобы принять в пределах 60 % от номинального значения напряжения. Но, следуя рекомендациям нормативных документов а, также учитывая, что напряжение срабатывания реле, реагирующего на снижение напряжения необходимо выбирать таким образом, чтобы пусковой орган срабатывал только при полном исчезновении напряжения. Однако по условиям термической стойкости стандартных реле их напряжение срабатывания не должно быть ниже 15 Вольт. Наряду с этим выбор очень низкого напряжения срабатывания вызовет замедление действия АВР, поскольку двигатели нагрузки, вращаясь по инерции после отключения питания, могут при определённых условиях поддерживать на шинах достаточно медленно снижающееся напряжение. Поэтому, рекомендуется принимать напряжение срабатывания реле минимального напряжения равным:

U_ср = (0,25-0,4)U_ном ; (В) (4-11) [21]

Таким образом, выбираем уставку срабатывания для реле напряжения, равную:

U_ср = 0,4 _* U_ном = 0,4 _* 380 = 152 Вольт;

Очевидно, что выбранная уставка напряжения срабатывания реле имеет значение меньше расчётного, так как минимальное расчётное значение остаточного напряжения на шинах электроустановки составляет 59 %. Следовательно, рекомендуемая уставка срабатывания составляющая 40 % номинального напряжения полностью удовлетворяет требованиям условий эксплуатации названной электроустановки.

Учитывая выполненные расчёты, принимаем к установке в качестве исполнительного органа мининимального напряжения АВР, реле типа РН-53/400 с уставкой напряжения срабатывания U_ср = 150 Вольт. Установку данного реле предусматриваем для контроля напряжения питающей сети на каждой из секций сборных шин распределительного устройства напряжением 0,4 кВ.

Наряду с выбором уставок по величине срабатывания реле напряжения необходим также выбор времени действия пускового органа АВР. (3.3. 35) [1]

Выбор уставки выдержки времени пускового органа АВР

Пуск схемы местного АВР при снижении напряжения на шинах ниже принятого значения уставки срабатывания, должен производится с выдержкой времени дл предотвращенияизлишних действий АВР при коротких замыканиях в питающей сети или на отходящих элементах, а также для создания при необходимости определённой последовательности действий противоаварийной автоматики в рассматриваемом узле.

Время срабатывания реле времени пускового органа напряжения местного АВР должно выбираться по следующим условиям:

- по условию отстройки от времени срабатывания тех защит, в зоне действия которых К.З. могут вызывать снижение напряжения ниже принятой уставки срабатывания пускового органа АВР;

- по условию согласования действия АВР с другими устройствами противоаварийной автоматики узла (АПВ, АВР, делительной автоматикой);

При рассмотрении данного вопроса о выборе выдержки времени срабатывания пускового органа следует, руководствоваться обстоятельством необходимости применения так называемого поочерёдного АВР, предусматренного в целях снижения токов самозапуска и, следовательно, уменьшения токов защит резервных элементов. Интервалы времени между срабатываниями предыдущего и последующего АВР подстанций выбираются с учётом продолжительности самозапуска их нагрузки, а очерёдность действия АВР с учётом технологии.

Поскольку условия отстройки времени срабатывания пускового органа АВР от уставок времени предыдущих элементов могут приводить к значительной задержке восстановления электроснабжения, особенно при ожидании срабатывания второго цикла двукратного АПВ на питающей линии, что крайне не допустимо для опасного производственного объекта с пожаровзрывоопасными технологическими процессами.

Очевидно, что внешние К.З. на стороне напряжения высшей ступени по своей величине способны вызывать снижения напряжения на шинах распределительных устройств и зажимах электроприёмников низшей ступени напряжения до величин гораздо меньших уставки минимального напряжения исполнительного органа АВР.

Следовательно, на основании вышезложенного, с учётом того, что время действия пускового органа АВР должно быть больше времени отключения внешних К.З, при которых снижение напряжения вызывает срабатывание элемента минимального напряжения пускового органа, принимаем условие отстройки от предшествующей уставки времени срабатывания АВР шин РП напряжением 10,5 кВ. (3.3. 35) [1]

Данное условие выполним исходя из принятого значения расчётной уставки времени срабатывания исполнительного органа АВР шин РП напряжением 10,5 кВ, питающего рассматриваемую электроустановку низшего напряжения, с учётом поочерёдного действия АВР следует выполнить расчёт данных уставок для всех ступеней АВР.

Выполним данный расчёт по условию:

; (сек) (4-13) [21]

где, t_{ср.защЛ110} - наибольшее время срабатывания защиты присоединений шин высшего напряжения ГПП

?t - ступень селективности, принимаемая равной 0,6 секунд в зависимости от типа реле времени АВР;

Тогда:

t_{ср.АВР Л110} ? 0,3 + 0,6 ? 1 сек;

Аналогичным образом для АВР РП напряжением 10,5 кВ, но с учётом отстройки от предшествующего значения выдержки времени:

= 1 + 0,3 + 0,6 ? 2 сек;

Для распределительного устройства напряжением 0,4 кВ:

= 2 + 0,3 + 0,6 ? 3 сек;

Таким образом, окончательно принимаем решение о выдержке времени принимаемой для исполнительного органа минимального напряжения систем сборных шин распределительного устройства цеховой двухтрансформаторной подстанции напряжением 0,4 кВ:

t_{ср.АВР РУ 0,4} = 3 сек;

с применением реле времени типа РВ-225 (U_{ном. кат} = 220 В) и их установкой в комплексе с реле контроля минимального напряжения для I-й и II-й секций сборных шин.

5. Специальная часть. Наладка блоков питания серии БПН, БПТ, БПНС

5.1 Общие положения

Для распределительных устройств 6-10 кВ с двумя секциями шин и с электромагнитными приводами выключателей предусматривается схема питания выпрямленным оперативным током. Для питания цепей управления, защиты и автоматики предусмотрены блоки стабилизированного напряжения БПНС-2 и токовые блоки БПТ-1002 с выпрямленным напряжением 220В по 1 шт. на каждую секцию.

Блок БПНС-2 обеспечивает надёжное питание при удалённых трёхфазных и любых несимметричных КЗ. При близких трёхфазных КЗ питание обеспечивается от одного токового блока БПТ-1002, включённого на трансформатор тока средней фазы ввода. Выходы постоянного тока блоков питания обеих секций соединяются параллельно на шинках управления ±ШУ панели выпрямленного тока. Питание шинок ±1ШУ в РУ осуществляется кабелями, подключаемыми к шинкам ±ШУ панели выпрямленного тока через автоматические выключатели. Шинки ±1ШУ секционируются по числу секций шин РУ. Питание цепей сигнализации (шинки ±ШС на панели выпрямленного тока и ±1ШС в РУ) и блокировки (шинки ±ШБ1, ±ШБ2) осуществляется от отдельных блоков напряжения БПН-1002. такая схема позволяет отделить цепи защиты, управления и автоматики от других цепей, что существенно повышает их надёжность.

Для питания цепей электромагнитов включения выключателей предусмотрены комплектные устройства типа УКП. Число устройств УКП принимается равным числу секций шин РУ. Питание на шинки ±ШП в РУ 6-10-35 кВ с выключателями, электромагниты включения которых потребляют ток до 150 А, подаётся через индукционные накопители УКП2. Питание в магистраль электромагнитов включения масляных выключателей 110 кВ и выше подаётся с выходов 320 А силового выпрямителя УКП1. Устройства УКП соединяются параллельно на стороне выпрямленного напряжения, чем обеспечивается практически независимое питание при включении на короткое замыкание.

При проектировании РУ и подстанций на выпрямленном оперативном токе необходимо учитывать следующее:

1. Токовые блоки обеспечивают надёжную работу при определённых минимальных значениях первичных токов трансформаторов тока. Поэтому обязательно должна проводиться проверка обеспечения надёжной работы блоков в защищаемой сети.

2. Отключение эектродвигателей 6-10 кВ при действии защиты минимального напряжения должно выполняться с помощью предварительно заряженных конденсаторов, так как при исчезновении напряжения блок напряжения не обеспечит питания цепей защиты.

3. Пульсации выпрямленного напряжения на выходе блоков питания превышают 5%, в связи с чем должны приниматься специальные меры для обеспечения надёжной работы устройств, чувствительных к пульсациям (например, защиты с полупроводниковыми элементами, реле РИС-Э2М и т.п.).

Для сглаживания пульсаций используются сглаживающие фильтры, поставляемые в комплекте блоков питания БПНС-2.

5.2 Контроль изоляции цепей оперативного тока

Изоляция аппаратуры, применяемой во вторичных цепях, должна соответствовать нормам, определяемым рабочим напряжением источника оперативного тока, питающего данные цепи.

Контроль изоляции цепей оперативного постоянного и переменного тока должен предусматриваться на каждом независимом источнике, не имеющем заземления. Контроль изоляции может не выполняться при неразветвлённой сети оперативного тока (например, при применении схем с индивидуальными блоками питания). Устройство контроля изоляции должно обеспечивать подачу сигнала при снижении сопротивления изоляции ниже установленного значения, а на постоянном (выпрямленном) токе-также измерение сопротивления изоляции полюсов (рис 6.0)

Схемой контроля изоляции постоянного (выпрямленного) оперативного тока предусмотрено:

а) измерение напряжения на шинах и каждого полюса по отношению к «земле» с помощью вольтметра PV3;

б) измерение эквивалентного сопротивления изоляции полюсов по отношению к «земле» с помощью вольтметра с двусторонней шкалой PV2;

в) автоматическая сигнализация при нарушении изоляции одного полюса с помощью реле РН-51/32У4

Работа схемы контроля и изерения сопротивления изоляции основана на принципе моста, плечами которого являются сопротивления потенциометра RP и изоляции полюсов, а диагональю-обмотка реле К2 или PV2.

Если изоляция полюсов относительно земли одинакова, то напряжение между точками моста отсутствует, и ток через прибор и реле не протекает. При уменьшении сопротивления одного полюса равновесие моста нарушается, реле срабатывает и подаёт сигнал.

Рисунок 6.0

5.3 Выбор блоков питания и конденсаторов

Блок питания выбирают по максимальной мощности (минимальному сопротивлению) нагрузки, необходимой для надёжной работы реле и электромагнитов отключения. Номинальное выходное напряжение рекомендуется 220 В, так как на это напряжение в основном рассчитаны применяемые типовые схемы управления, защиты и сигнализации.

Минимальное напряжение на выходе блока при нагрузке должно быть не ниже 80% номинального, и лишь в редких случаях (например, при работе автоматической частотной разгрузки АЧР) может быть допущено снижение напряжения до 70-75%.

На подстанциях, оборудованных устройствами АЧР, должны применяться стабилизированные блоки напряжения в связи с возможностью отказа в отключении при одновременном понижении частоты и напряжения.

Дальнейший выбор сводится к определению первичных тока и напряжения надёжной работы и проверке обеспеченности питания оперативных цепей в любых возможных режимах работы подстанции и питающей энергосистемы.

Ток надёжной работы - это ток, подаваемый на токовый блок, при котором выходное напряжение при данной нагрузке равно минимально допустимому.

Напряжение надёжной работы - это напряжение, подаваемое на блок, при котором выходное напряжение при данной нагрузке равно минимально долустимому.

Выбор числа витков первичной обмотки блока типа БПЗ-402 производится следующим образом: вольт-амперная характеристика трансформатора тока (снятая экспариментально, взятая из паспортных данных или построенная расчётным путём) сравнивается с семейством вольт-амперных характеристик ненагруженного блока, снятых с первичной стороны, число витков первичной обмотки транформатора блока выбирается таким образом, чтобы вольт-амперная хаорактеристика трансформатора тока проходила выше вольт-амперной характеристики блока при токах более 5 А.

Определение первичного тока надёжной работы блоков БПТ-1002 производится в следующем порядке:

1. Вольт-амперная характеристика трансформатора тока (снятая экспериментально, взятая из паспортных данных или построенная расчётным путём) сравнивается с семейством вольт-амперных характеристик блоков при ХХ. Выбирается число витков блока таким образом, чтобы вольт-амперная характеристика трансформатора тока проходила выше вольт-амперной характеристики блока при токах более 5 А.

Рекомендуемое число витков для некоторых типов наиболее часто используемых трансформаторов тока приведено в таблице 5.1

Таблица 5.1

Тип трансформатора тока	Коэффициент трансформации	Число витков	Тип трансформатора тока	Коэффициент трансформации	Число витков
ТВТ-35М	150/5, 200/5 300/5 400/5 Остальные	50 100 125 200	ТПЛМ-10, ТПЛМУ-10 (обмотка Р)	300/5 400/5	50 75
ТВТ-35/10	600/5 750/5 1000/5 1500/5	50 75 100 150	ТПЛ-10 (обмотка Р)	400/5 Остальные	75 50
ТВТ-110 (исполнение 300 и 600 А)	100/5 150/5 200/5 300/5 400/5, 600/5	50 75 100 175 200	ТФНД-35М (обмотка Р) (обмотка 0,5) (обмотка Р) (обмотка 0,5)	15-600/5 Остальные	200 100 200 100
ТВТ-110 (исполнение 1000 и 2000 А)	400/5 Остальные	150 200	ТЛМ-10 (обмотка Р)	300/5 800/5, 1000/5 1500/5	75 100 125
ТВТ-220	200/5 Остальные	125 200	ТПШЛ-10 (обмотка Р)	2000/5-5000/5	200
ТВДМ-35-1	200/5 300/5 400/5 600/5	50 75 100 125	ТПОЛ 10 (обмотка Р)	600/5, 1000/5 800/5, 1500/5	50 75
ТВ-35/10, ТВ-35/25	200/5, 300/5 400/5 600/5	50 75 125	ТВЛМ-10 (обмотка Р)	600/5, 100/5 800/5 1500/5	75 100 125
ТВС-35/6,3	150/5, 200/5 300/5 400/5	50 75 100	ТВ-220/25 (исполнение 600, 1000, 2000 А)	200/5 300/5 Остальные	100 150 200
ТВ-110/20, ТВ-110/50 (исполнение 200, 300, 600, 1000 А)	100/5 150/5, 200/5 300/5 Остальные	50 100 175 200	ТФНД 110М (Р) (обмотка 0,5) (обмотка Р) (обмотка 0,5)	50-600/5 400-800/5	150 50 200 75

Выбранное число витков w_1бл проверяется по уровню перенапряжений при максимальной кратности первичного тока таким образом, чтобы МДС F_расч не превышала 24750 А.

F_расч = 5m_max k_сх,бл w_1бл ? 24750 А, (2.308) [9]

где, m_max = I_max / I_1ном - максимальная расчётная кратность первичного тока; I_max - максимальный расчётный ток, А, при трёхфазном КЗ в режиме, при котором ток в блоке максимально возможный; I_1ном - номинальный первичный ток трансформатора тока, А;

k_сх,бл - коэффициент схемы, равный 1 или v3 при включении блока на фазный ток или разность фазных токов соответственно.

Если условие (2.308) не выполняется, необходимо уменьшить число витков w_1бл таким образом, чтобы это условие было выполнено.

2. По кривым определяется МДС надёжной работы (ампер-витки) А•w_н,р. Вторичный ток надёжной работы, А, определяется по выражению:

i_н,р=А•w_н,р/ w_1бл. (2.309) [9]

3. Определяется первичный ток надёжной работы, А, умножением вторичного тока надёжной работы i_н,р на коэффициент трансформации трансформатора тока n_т:

I_н,р= i_н,р•n_т (2.310) [9]

Если блок включается на трансформаторы тока, соединённые по схеме разности фазных токов, то вольт-амперная характеристика трансформаторов тока при тех же значениях напряжения будет иметь вдвое большие значения токов, а первичный фазный ток, А, надёжной работы определяется по выражению:

I_н,р = i_н,р•n_т•1/v3 (2.311) [9]

Полученный расчётный ток надёжной работы должен быть с запасом меньше минимального тока при трёхфазном КЗ в той точке сети, при повреждении в которой остаточное напряжение в месте подключения блока напряжения равно напряжению надёжной работы.

Следует иметь в виду, что при необходимости снижение тока надёжной работы может быть достигнуто за счёт последовательного соединения двух вторичных обмоток трансформаторов тока.

Напряжение надёжной работы блоков напряжения определяется в зависимости от сопротивления нагрузки и допустимого выходного напряжения. Выходное напряжение при длительной нагрузке не должно превышать максимально допустимого напряжения на реле и аппаратах.

При питании оперативных цепей от комбинированного блока (токовый блок БПТ-1002 и блок напряжения БПНС-2) минимально допустимая кратность первичного тока надёжной работы m_min может быть определена в зависимости от коэффициента схемы включения токового блока, выбранного числа витков w_1бл и нагрузки.

Надёжность питания оперативных цепей обеспечивается, если соблюдено условие:

m_{расч min} ? m_min (2.312) [9]

где, m_{расч min} = I_min / I_1н - расчётная кратность трёхфазного КЗ в расчётной точке в режиме работы системы, когда ток I_min в токовом блоке минимально возможный. Расчётной является точка сети, в которой установлен блок напряжения.

На подстанциях без выключателей на стороне высшего напряжения и при наличии на этой стороне трансформаторов напряжения, питание оперативных цепей может осуществляться только от блоков напряжения БПНС-2, если соблюдено условие:

x_{c min} ? 0,9_{т min} (2.313) [9]

где, x_{c min} - сопротивление прямой последовательности питающей системы в минимальном режиме её работы;

x_{т min} - сопротивление рассеяния трансформатора при крайнем минусовом положении регулятора напряжения.

Возможность такого питания определяется высокими остаточными напряжениями на стороне высшего напряжения трансформаторов при КЗ на стороне среднего или низшего напряжения, включением защит трансформатора на встроенные трансформаторы тока и возможностью неучёта трехфазных КЗ на стороне высшего напряжения в баке трансформатора (в масле), что подтверждено опытом эксплуатации.

Расчёт в этом случае сводится к определению нагрузки на блок напряжения, которая не должна превышать значений, приведённых в таблице 5.2

Таблица 5.2 Технические данные блоков питания серии БПНС-2

Параметры	Значение
Номинальное напряжение, В: входное выходное Диапазон допустимого изменения входного напряжения при трёхфазном питании в режиме ХХ при номинальной нагрузке 40 Ом, % Uном То же при однофазном питании*, % Uном, при соединении разделительного трансформатора по схеме: Y / Y Д / Y Диапазон изменения среднего значения выходного напряжения при трёхфазном и однофазном питании в режиме ХХ и при номинальной нагрузке 40 Ом, % Uном Выходная мощность блока, Вт: длительная при напряжении 220 В в течении 30 мин кратковременная в течении 1 с Потребление на фазу, В • А при холостом ходе Габариты (высота / ширина / глубина), мм Масса, кг	400, 230, 100 220 50-110 70-110 75-110 85-110 650 1200 1500, 2500** 140 110/60/35 150

* - Под однофазным питанием следует понимать возможные случаи обрыва фазы или несимметричного КЗ трёхфазной сети, питающей блок.

** - 1500 Вт при напряжении на выходе не менее 0,85 и 2500 Вт при напряжении на выходе не менее 0,7.

Нагрузка на блок напряжения не должна превышать значений, приведённых в таблице 5.3, как в номальном режиме, так и в аварийных режимах при действии защит и автоматики (АВР, АЧР и т. п.)

Выбор конденсаторов. Определяется необходимая для отключения привода энергия заряда конденсатора, Вт • с,

Е = 1,25U²_ном t / R (2.314) [9]

где, U_ном - номинальное напряжение откючающего электромагнита, В;

R - сопротивление катушки отключающего электромагнита, Ом;

t - время отключения привода, с.

Необходимая ёмкость конденсатора, мкФ,

С = 2Е •10⁶ / U (2.315) [9]

где, U - напряжение на конденсаторе, В (при заряде от блока БПЗ-401 принимается равным 320 В).

Рекомендуемые ёмкости конденсаторов для приводов разных типов приведены в таблице 5.3

Таблица 5.3 Ёмкости конденсаторов для цепей отключения приводов.

Тип привода	Характеристика отключающего электромагнита	Ёмкость, мкФ	Рекомендуемый тип блока конденсаторов
ПП-67, ПП-70, ШПКМ, ШПОМ, ВПММ-10 ПЭ-11 ПЭ-3, ПС-31, ШПЭ-33, ШПЭ-44-1, ПЭВ-12 ПЭ-21 Пружинный привод ВМТ-110Б	220 В, 1-1,25 А 220 В, 2,5-5 А 220 В, 6 А	80 200 200	БК-402 БК-403 БК-403

5.4 Наладка блоков серии БПТ, БПН, БПНС

При наладке блоков выполняют следующие операции:

1. Внешний осмотр блока. Проверяют наличие пломб, целостность кожуха, плотность прилегания кожуха к цоколю, состояние уплотнений, состояние ламелей, винтов или шпилек; выполняется чистка блока.

2. Внутренний осмотр блока после снятия кожуха. При этом удаляют прокладки, заклинивающие подвижную систему, освобождают подвязанные подвижные части. При необходимости детали блока очищают с помощью жестких щеток и мягкой чистой ткани. Проверяют затяжку винтов, гаек, крепящих пружин, контакты, подпятники, магнитопроводы, надёжность паек; осматривают сварные контакты наконечников. Изоляция проводов не должна попадать под шайбы, гайки и головки винтов.

У блоков с полупроводниковыми элементами проверяют отсутствие замыкания между деталями печатных плат. Для этого платы вынимают из разъёмов и осматривают монтаж печатных схем. Проверяют надёжность фиксации разъёмов, переменные резисторы регулировки уставки. Необходимо убедиться в лёгкости вращения, отсутствии затираний и надёжности фиксации положений оси подвижного контакта резистора.

3. Проверка надёжности соединений между проводниками. Винты, крепящие внутренние и внешние проводники к проходным втулкам, должны быть снабжены необходимыми плоскими и пружинящими шайбами и ввинчены до упора, чтобы проводники или ламели вблизи винтов невозможно было переместить пинцетом.

Между торцами внешнего винта (или шпильки) и внутреннего винта во втулке необходимо установить расстояние 1-1,5 витка резьбы. После этого закрепить шпильки с тыльной стороны контрогайками, затем проверить правильность установки контактных угольников.

4. Регулировка механической части выполняется, как правило, без разборки блока, если при осмотре не обнаружено неисправностей. В случае обнаружения серьёзных дефектов, возникающих при транспортировке, хранении или монтаже, блок подлежит замене или ремонту.

Не рекомендуется смазывать подшипники и оси реле, установленных в блоке питания, если это не указано заводом-изготовителем.

5. Чистка подвижных и неподвижных контактов от загрязнений и тонкой плёнки окисла выполняется тонкой чуркой из дерева нехвойных пород или кожей (ремнём). Подгоревшие или имеющие выбоины контакты необходимо зачистить и отполировать воронилом. Пользоваться надфилями нельзя, так как от них на поверхности контактов остаются грубые царапины. Не допускается чистка контактов наждачной бумагой или другими образивными материалами. Промывка контактов бензином, ацетоном недопустима, так как от них образуется плохо проводящий налёт. При необходимости контактный узел разбирают и неподвижные контакты для чистки помещают в специальный шаблон. Незначительный налёт можно очистить без разборки, придерживая контакт часовой отвёрткой.

6. Измерение сопротивления изоляции мегаомметром 1000 В. Между электрически не связанными токоведущими частями блока, между ними и корпусом сопротивление изоляции должно быть не менее 10 Мом.

Испытание блока повышенным напряжением проводится в полной схеме защиты.

7. Характеристики блока проверяют, как правило в нескольких точках шкалы. Результатом для каждой точки считается среднее арифметическое из нескольких измерений.

При снятии характеристик блока, ток (напряжение) регулируется плавно в сторону только увеличения или только уменьшения во избежание ошибок за счёт перемагничивания сердечника. Блоки, имеющие стальной кожух, проверяют при одетом кожухе.

1. Проверка качества монтажа (п.6.4.1) и исправности выпрямителей. Омметром комбинированного прибора (например М266С) на малом пределе измеряют прямое и обратное сопротивление диодов. При этом важно убедиться лишь в значительном расхождении значений сопротивлений в прямом и обратном направлениях. Каждый диод проверяется в отдельности без распайки схемы.

При необходимости проверяют обратные токи диодов Д243.

2. Сопротивление изоляции измеряется мегаомметром 1000 В при закороченных зажимах выхода:

а) вход-корпус;

б) выход-корпус;

в) вход-выход.

Сопротивление изоляции цепей относительно корпуса должно быть не менее 10 Мом.

3. Напряжение выхода блока определяется при токе 10 А, заданной уставке U_вых,н и w₁=200 витков. Напряжение выхода при холостом ходе и нагрузке должно соответствовать данным таблицы 5.4.

Таблица 5.4 Значения U_вых блока БПТ-1002

Сопротивление Нагрузки Ом	Уставка ,В	Пределы изменения ,В
? 10	110	Не более 130 Не более 90
? 40	220	Не более 260 Не более 180

Определяют м.д.с. начала феррорезонанса, которая должна быть F_фр=840±100 А.

4. Уставка-количество витков w₁ первичной обмотки трансформатора Т определяется в зависимости от коэффициента трансформации и типа трансформатора тока (табл. 5.2) и путём сравнения вольт-амперных характеристик трансформаторов тока и ненагруженного блокапитания. При питании блока от двух параллельно или последовательно соединённых вторичных обмоток трансформаторов тока, напряжение вольт-амперной характеристикисоответственно уменьшается или увеличивается.

Необходимо снять вольт-амперную характеристику указанной схемы трансформаторов тока и сравнить её с вольт-амперной характеристикой ненагруженного блока питания.

5. На блоке устанавливают уставки w₁ и U_вых,н. Перемычки на плате дросселя L 36-33, 36-34, 37-38, 37-39, 37-40 устанавливают на заводе при калибровке тока феррорезонанса.

6. По предложенной схеме рис 6.1 (рубильник S отключен) снимается характеристика холостого хода блока U_вх=f(I_вх) и U_вых=f(I _вх) на рабочих уставках до вхождения в режим резонанса, который определяют по резкому возрастанию напряжения. Определяется ток надёжной работы блока I_н.р при холостом ходе, т. е. при R_нагр= ?. Характеристику снимают при повышении и при снижении напряжения

Рис.6.1 Схема проверки блока БПТ-1002

Если м.д.с. начала феррорезонанса выходит за пределы 840±100 А, её регулируют путём изменения ответвлений дросселя или вторичной обмотки трансформатора Т, на которые включен конденсатор С.

Ток надёжной работы блока I_н.р-это минимальное значение тока на входе блока, при котором на выходе блока обеспечивается U_вых?0,85U_вых.н

7. Характеристика U_вых=f(I_вх) снимается при сопротивлении R_нагр на выходе блока, соответствующем максимальной мощности нагрузки в цепях оперативного выпрямленного тока при повреждении на линии, оборудованной сложными защитами, или при повреждении трансформатора. При этом определяется ток надёжной работы I_н.р.

Нагрузка на один блок БПТ-1002 не должна превышать 1200 Вт; учитываются только блоки, обтекаемые равными токами одноимённых фаз однотипных трансформаторов тока.

Зависимости м.д.с. надёжной работы F_н.р от параметров нагрузки для блока БПТ-1002 приведены на рисунке 6.2

Рис.6.2 Зависимость м.д.с. надёжной работы блока питания БПТ-1002.

а)-от сопротивления нагрузки; б)-от мощности нагрузки при постоянном U_вых

1- U_вых=0,73U_вых.н; 2- U_вых=0,8U_вых.н; 3- U_вых=0,9U_вых.н; 4- U_вых= U_вых.н; 5- U_вых=0,85U_вых.н;

Кривые 1-4 для уставки U_вых.н = 220 В.

8. Полученные опытным путём значения I_н.р при холостом ходе и нагрузке блока сравнивают с токами к.з. и уставками защит.

9. Характеристики по п.п. 6 и 7 рекомендуется по возможности снимать при полностью собранных токовых цепях по представленной схеме рис.6.3.

Рис.6.3 Схема для определения тока надёжной работы блока БПТ-1002.

Эта схема позволяет учитывать погрешность трансформаторов тока. В этой схеме первичные обмотки трансформаторов тока обесточены; имитация работы блока питания БПТ-1002 совместно с трансформаторами тока обеспечивается нагрузочным устройством (T1, T2, R).На входе схемы трансформаторы тока - блок протекает ток

I'_вх, измеряемый прибором РА1. Измеряют ток надёжной работы блока I'_вх.н.р., вычисляют ток надёжной работы блока, протекающий в первичной цепи трансформатора тока,

I_1н.р=I'_вх.н.р· n_т / k_сх

где, n_т, k_сх - коэффициент трансформации и коэффициент схемы соединения трансформаторов тока соответственно. Значения коэффициента схемы k_сх принимают следующие: k_сх = v3 - трансформаторы тока, питающие блок, включены по схеме на разность токов фаз; на подстанции имеются блоки БПНС-2, выходы которых соеденены параллельно с выходами блоков БПТ-1002; k_сх = 1 - во всех остальных случаях.

10. Срабатывание защиты (автоматики) проверяют действием на отключение выключателей при питании оперативным током по постоянной (предусмотренной проектом) схеме от испытываемого блока (блоков) питания, при включении на выходы блоков питания тока (напряжения) от постороннего источника.

11. Указанное в предыдущем пункте испытание для блока БПТ-1002 желательно выполнить при прогрузке первичным током.

Затем в первичную цепь кратковременно подают ток I_к, незначительно превышающий предпологаемый первичный ток надёжной работы блока, поочерёдно имитируя к.з. при сочетаниях фаз АВ, ВС, СА. В каждом случае запускают защиты от контактов реле при максимальной нагрузке блока с действием на отключение выключателей. Если на подстанции имеются блоки БПНС-2, выходы которых включены параллельно с выходами блоков БПТ-1002, испытание первичным током выполняют только при питании тех фаз, на ток которых включены блоки БПТ-1002 (для имитации трёхфазного к.з.)

Напряжение срабатывания электромагнитов отключения выключателей, цепи управления которых питаются от блоков тока (напряжения), рекомендуется устанавливать в пределах 40-50 % номинального,после чего можно допустить снижение напряжения на выходе блока до 0,75-0,8 U_ном в наиболее тяжёлых режимах.

По возможности испытания блоков питания совмещают с испытанием защит первичным током.

В случае недостаточной мощности нагрузочных устройств, ток подают во вторичные цепи для каждого блока БПТ-1002.

Для снижения волновых перенапряжений в блоке БПТ-1002 при к.з. в сети, необходимо включить параллельно порвичной обмотке блока последовательно соединённые конденсатор 0,5-1 мкФ и резистор 160-230 Ом.

1. Проверка качества монтажа (п.6.4.1) и исправности выпрямителей. Омметром комбинированного прибора (например М266С) на малом пределе измеряют прямое и обратное сопротивление диодов. При этом важно убедиться лишь в значительном расхождении значений сопротивлений в прямом и обратном направлениях. Каждый диод проверяется в отдельности без распайки схемы.

При необходимости проверяют обратные токи диодов Д243.

2. Сопротивление изоляции измеряется мегаомметром 1000 В при закороченных зажимах выхода:

а) вход-корпус;

б) выход-корпус;

в) вход-выход.

Сопротивление изоляции цепей относительно корпуса должно быть не менее 10 Мом.

При необходимости проверяют выпрямленное напряжение селенового столба 40ГД8Я по предложенной схеме рис.6.5

Рис.6.5 Испытание селеновых выпрямителей

а)-проверка выпрямленного напряжения

б)-восстановление выпрямителей.

При токе 0,6 А вольтметр PV1должен показывать не менее 75 В. Если селеновые столбики не соответствуют этому требованию в результате длительного хранения, их формуют в схеме б) в течение не менее 2 ч, затем проверяют снова.

3. На платах блока устанавливают уставки в зависимости от требуемых значений первичного и вторичного номинальных напряжений.

4. Снимается характеристика холостого хода блока по схеме рис.6.6 (рубильник S отключен)

Рис.6.6 Схема испытания блоков питания БПН-1002 (БПНС-2)

При напряжении U_вх = 0,1U_вх.н включают автомат SF2, измеряют ток короткого замыкания блока, пересчитывают его значение на номинальное напряжение. Указанное значение I_к необходимо для проверки чувствительности аппаратуры защиты. При

U_вх = U_вх.н измеряют ток потребления блока. Мощность, потребляемая при U_вх.н, должна быть S_ф ? 25 В·А на фазу. (смотри рис.6.7).

Рис.6.7 Зависимость полной мощности, потребляемой одной фазой блока питания

БПН-1002, от мощности нагрузки.

При U_вх = 1,1U_вх.н должно быть U_вых ? 280 В (для уставки U_вых.н = 220 В) или

U_вых ? 140 В (для уставки U_вых.н = 110 В). Требуемое напряжение выхода устанавливают количеством включённых витков трансформатора Т.

5. По ранее предложенной схеме рис.6.6 (схема испытания блока питания БПТ-1002) снимается нагрузочная характеристика блока U_вх= f(R_нагр) при U_вых = 0,85U_вых.н (рубильник S включён). По этой характеристике определяется U_вх= U_вх.н.р. - напряжение надёжной работы блока, при котором (при максимальной нагрузке блока)

U_вых ? 0,85 U_вых.н (смотри рис.6.8).

Рис.6.8 Зависимость напряжения надёжной работы блока БПТ-1002 от мощности нагрузки при трёхфазном симметричном питании блока и U_вых = 0,85 U_вых.н.

1-w2=115 витков; 2-w2=105 витков; 3-w2=95 витков; 4-w2=83 витка.

Для блоков, питающих цепи сигнализации или цепи блокировки разъединителей, данное испытание не выполняется.

6. Срабатывание защиты (автоматики) проверяют действием на отключение выключателей при питании оперативным токомпо постоянной (предусмотренной проектом) схеме от испытываемого блока (блоков) питания,при включениина выходы блоков питания тока (напряжения) от постороннего источника.

1. Проверка соответствия аппаратуры блока проекту и данным заводской документации.

2. Сопротивление изоляции между обмотками и корпусом блока измеряется мегаомметром 1000 В. Для этого необходимо предварительно зашунтировать перемычками диоды, стабилитроны и конденсаторы. Сопротивление изоляции должно быть не менее 10 Мом.

3. Снятие частотной характеристики LC- фильтра измерительного органа и фильтра Z в цепи выхода по схеме рис.6.9

Рис.6.9 Схема прверки фильтра второй гармоники блока БПНС-2.

а) - в цепи выхода; б) - в цепи управления.

При напряжении звукового генератора 10-20 В минимум тока через первый фильтр и максимум тока через второй должны иметь место при частоте 100 Гц с отклонением 5 Гц. При необходимости регулируют резонансную частоту фильтра воздушным зазором дросселя L. При измерениях реле, включенные параллельно элементам фильтра, не отсоединяют.

4. Проверка блока в режиме холостого хода производится по схеме рис.6.6

а) к зажимам входа подводят трёхфазное напряжение, равное 0,5 U_вх.н , на зажимах выхода (рубильник S разомкнут) измеренное выпрямленное напряжение должно быть в пределах 187-195 В;

б) напряжение входа увеличивают до 1,1U_вх.н , напряжение выхода должно быть не более 242 В.

Регулировка напряжения выхода блока БПНС-2 проводится изменением сопротивлений резисторов R3 и R4, которые подбирают примерно одинаковыми, а так же количеством стабилитронов VD13-VD50 измерительного органа. Уменьшение количества стабилитронов, увеличение R3 и R4 приводят к снижению напряжения. Выключаемый из схемы стабилитрон шунтируют перемычкой. При наладке не допускается оставлять менее 17 стабилитронов в плече ( тип стабилитрона Д815Б). Не рекомендуется уменьшать R3 и R4 ниже 150 Ом, т.к. резисторы могут выйти из строя.

Проверку стабилизирующей способности блока целесообразно начинать при следующих параметрах элементов схемы: R3 = R4 = 250 Ом (при среднем положении регулировочного хамутика); количество стабилитронов типа Д815Б по 19 в каждом из дву плеч моста.

Исправность стабилитронов проверяют следующим образом. Подают на вход блока трёхфазное номинальное напряжение, переключатель S1 поочерёдно устанавливают в положения «0» и «+45°». Показания вольтметра PV на дверце шкафа должны быть одинаковыми для указанных положений переключателя S1. В случае неисправности количество вышедших из строя стабилитронов определяют по формуле:

n = N - U_в / U_ст

где, U_в - показание вольтметра при положении переключателя S1 «+45°»;

U_ст =6,2 В - напряжение стабилизации стабилитрона Д815Б;

N - количество стабилитронов в плече нелинейного элемента (19 или 18).

При трёхфазном питании снимают характеристику I_упр = f(U_вых) - зависимость тока управления от напряжения на выходе. Положение характеристики относительно осей координат устанавливают резисторами R3, R4 и количеством включённых стабилитронов, тем самым определяют уровень стабилизированного напряжения на выходе блока.

5. Снимают характеристики U_вых= f(U_вх) при трёхфазном питании и R_нагр = ? и при

R_нагр = 40 Ом по схеме рис.6.6 и изменении напряжения входа от 0,5 до 1,1 номинального значения. Прибором ВАФ-85 или токоизмерительными клещами контролируют симметрию токов фаз на входе блока. Характеристики должны быть в зоне допустимого разброса в соответствии с ТУ 536.448-80.

Длительная нагрузка блока должна быть не более 1000 Вт, а при отключении выключателей не более 2500 Вт.При подсчёте нагрузки на один блок в случае действия защит, учитывают только те блоки, остаточные напряжения на входах которых одинаковы по значению при рассматриваемом к.з. в сети. При действии АЧР учитывают все блоки БПНС-2, выходы которых включены параллельно

По снятым кривым U_вых= f(U_вх) определяется напряжение U_вх.н.р надёжной работы блока при R_нагр = ? и при R_нагр = 40 Ом (см рис.6.10) или при минимальном сопротивлении нагрузки , соответствующем срабатыванию релейной защиты и электромагнитов отключения выключателей.

Рис.6.10 Зависимость напряжения надёжной работы блока БПНС-2 от мощности нагрузки при U_вых=0,85 U_вых.н