Контактная сеть электрифицируемого участка железной дороги

ДИПЛОМНЫЙ ПРОЕКТ

Контактная сеть электрифицируемого участка железной дороги

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

1 Схема питания и секционирования контактной сети станции и прилегающих перегонов

2 Составление монтажного плана станции

3 Подбор типовых опор контактной сети

4 Подбор типовых опор, анкеров, оттяжек, опорных плит

5 Определение экономическое сечение проводов контактной сети, выбрать тип подвески и сечение питающих и отсасывающих линий

6 Определение годовых эксплуатационных расходов, потребного контингента работников по району контактной сети

7 Описание специальных мер по охране труда, противопожарной технике и охране окружающей среды

8 Станция стыкования

Выводы

Литература

ВВЕДЕНИЕ

Первой в мире была электрифицирована железная дорога Балтимор - Огайо протяженностью 115 км. На ней электрическая энергия постоянного тока передавалась на электровоз передавалась не по контактному проводу, который появился значительно позже, а по третьему рельсу, расположенному между двумя ходовыми рельсами. Напряжение постоянного тока в третьем рельсе было такое же, как и на тяговых двигателях: 650 В. Двигатели были тихоходными, громоздкими, имели низкий коэффициент полезного действия.

Дальнейшее развитие электрификации на постоянном токе шло по пути повышения напряжения в контактной сети. Во Франции и Англии в 20-х годах железные дороги электрифицировали на постоянном токе напряжением 1200 и 1500 В. Впоследствии на французских дорогах перешли в основном на напряжение 3000 В. Однако такое напряжение не является оптимальным ни для тяговых двигателей, ни для системы электроснабжения. Для двигателей оно велико, так как приемлемые масса, габаритные размеры и наименьшая стоимость получаются при напряжении порядка 900 В.

Для системы электроснабжения напряжением 3000 В мало, так как при этом тяговые подстанции необходимо располагать относительно часто - на расстоянии 20 - 25 км друг от друга. Тем не менее, это напряжение применяется на дорогах постоянного тока, при питании тяговых двигателей непосредственно от контактной сети. Указанные недостатки определили высокую стоимость системы электроснабжения, но постоянном токе.

Между тем переменный ток обладает в отличии от постоянного следующим важным свойством - величину напряжения при такой системе электроснабжения можно изменять достаточно простым путем. Для этого для этого необходим трансформатор - устройство, не имеющее подвижных частей и содержащее две обмотки, первичную и вторичную, с заранее рассчитанным числом витков. На первичную обмотку подается имеющееся напряжение, со вторичной - снимается требуемое.

Возможность использования высокого напряжения в контактной сети дорог переменного тока ведет к уменьшению потерь энергии в процессе передачи ее на электроподвижной состав, и последующему понижению его до значения, приемлемого для тягового двигателя, позволяет существенно снизить стоимость электрификации железных дорог. Однако при этом усложняется устройство электроподвижного состава, так как приходится иметь на нем регулируемый преобразователь переменного тока в постоянный, поскольку до сих пор не создан надежный и экономичный тяговый двигатель переменного тока.

Электрификация железных дорог на переменном токе началась еще в конце прошлого столетия в Италии. При этом использовали наиболее простые по конструкции тяговые двигатели переменного тока - асинхронные трехфазные.

Передача энергии осуществляется либо по трехпроводной контактной сети, либо по двухпроводной сети и рельсу, используемого в качестве третьей фазы.

Конструкция токоприемников и электроподвижного состава в целом была очень громоздкой. Поэтому, несмотря на простоту трехфазных трансформаторных тяговых подстанций и надежность асинхронных бесколлекторных двигателей на электровозах, система трехфазного тока для тяги распространения не получила. На дрогах Италии она заменена системой 3000 В постоянного тока.

Перевод железных дорог на электрическую тягу, электрификация многих технологических процессов на железных дорогах и в прилегающих к ним районах вызвали необходимость увеличения выработки электрической энергии. В нашей стране создаются все более благоприятные условия для дальнейшего расширения полигона электрической тяги на базе единой энергетической системы страны. Пропускная способность электрифицированных грузонапряженных линий в несколько раз выше, чем при тепловозной тяге.

Электрификация железных дорог способствовала существенному сохранению ресурсов дизельного топлива, необходимого для других отраслей народного хозяйства.

1 СХЕМА ПИТАНИЯ И СЕКЦИОНИРОВАНИЯ КОНТАКНОЙ СЕТИ СТАНЦИИ И ПРИЛЕГАЮЩИХ ПЕРЕГОНОВ

Контактная сеть электрифицируемого участка для обеспечения надежной работы и удобства ее обслуживания секционируется изолирующими сопряжениями анкерных участков, секционными изоляторами, секционными разъединителями и врезными изоляторами.

Продольное секционирование предусматривает отделение контактной сети перегонов от контактной сети станций по каждому главному пути.

Продольное секционирование осуществляется трехпролетными изолирующими сопряжениями анкерных участков. Изолирующие сопряжения анкерных участков станции и перегона располагаются между входным сигналом и крайним стрелочным переводом станции. На изолирующих сопряжениях устанавливаются шунтирующие их продольные секционные разъединители, обозначенные буквами В, Г, имеющие двигательные приводы и оборудованные телемеханикой. Эти разъединители находятся в нормально включенном положении.

Секции контактной сети переменного тока, питающиеся от разных фаз, разделяют изолирующим сопряжением с нейтральной вставкой, исключающим одновременное перекрытие токоприемником этих сопряжений. Нейтральная вставка располагается на перегоне за входным сигналом.

Продольные разъединители на изолирующих сопряжениях нейтральных вставок (А, А1, Б, Б1) служат для подачи напряжения на нейтральную вставку в случае остановки электроподвижного состава на ней. Разъединители А, А1, Б, Б1 отключены во избежание межфазного замыкания. Так как движение возможно по данному пути в обоих направлениях, то продольные разъединители устанавливаются на обоих изолирующих сопряжениях нейтральной вставки. Приводы продольных разъединителей нейтральных вставок двигательные.

Поперечное секционирование контактной сети между путями осуществляется секционными изоляторами, поперечными разъединителями, а так же врезными изоляторами в фиксирующих тросах поперечин и нерабочих ветвях контактных подвесок, пересекающих подвески разных секций. К контактной подвеске каждого главного пути допускается присоединять подвески одного-трех смежных с ним станционных электрифицируемых путей, остальные электрифицируемые пути на станции, примыкающие к каждому из главных, выделяют в отдельную секцию.

Для обеспечения плавки гололеда на проводах контактной сети токами короткого замыкания или для профилактического подогрева проводов в районах с нормативной толщиной стенки гололеда bн ? 10 мм контактная сеть каждого главного пути в пределах цепи тока плавки должна иметь одно эквивалентное сечение, обеспечивающее одинаковый подогрев проводов.

Чтобы выполнить это условие, нужно предусматривать установку секционных изоляторов в контактные подвески станционных путей, примыкающих к главным, в одной из горловин станции. Секционные изоляторы на схеме питания и секционирования обычно нумеруют.

Поперечные разъединители, соединяющие контактные подвески разных секций станции, обозначаются буквой П., они могут иметь как ручные, так и двигательные приводы. На проектируемой станции разъединитель П1 электрически соединяет 1-й и 2-й главные пути, а разъединитель П2 - 2-й главный путь и 4-й боковой.

Присоединение контактных подвесок путей, где производятся работы вблизи контактной сети, выполняют секционными разъединителями с заземляющими ножами; обозначают их буквой З. На проектируемой станции разъединителями З1, З2 выделяются в отдельные секции электрифицируемые тупики 10 и 8, 9.

Питание контактной сети от тяговых подстанций осуществляется обычно воздушными фидерами.

В питающих линиях контактной сети переменного тока линейные разъединители устанавливают в месте присоединения к контактной сети. Эти разъединители должны иметь двигательные приводы. Разъединитель питающих линий обозначают буквой Ф. Фидера 1 и 2 через нормально включенные разъединители Ф1 и Ф2 питают 1-й и 2-й главные пути за нейтральной вставкой со стороны четной горловины станции, и фидера 4 и 5 через нормально включенные разъединители Ф4 и Ф5 - за изолирующим сопряжением со стороны нечетной горловины станции. Фидер 3 является резервным, используется для подачи напряжения на главные пути станции при неполадках на линии.

2 СОСТАВЛЕНИЕ МОНТАЖНОГО ПЛАНА СТАНЦИИ

План станции вычерчивают в масштабе 1:1000 на листе миллиметровой бумаги. Вычерчивание плана станции следует начинать с разметки тонкими вертикальными линиями через каждые 100 м условных станционных пикетов в обе стороны от оси пассажирского здания, принимаемой за нулевой пикет.

Пути на плане контактной сети должны быть представлены своими осями. На плане станции должны быть показаны соответствующими условными обозначениями неэлектрифицируемые пути и пути, предполагаемые к укладке в перспективе.

Указав на специальных выносках пикетные отметки центров стрелочных переводов, вычерчивают стрелочные улицы и съезды наклонными линиями, имеющими угол наклона к горизонтали в соответствии с марками крестовин стрелочных переводов.

Далее на план станции наносят здания, пешеходный мост, пассажирские платформы, тяговую подстанцию, входные светофоры, переезды и прочие искусственные сооружения с указанием их размеров, пикетных отметок и расстояний от оси ближайших путей.

Разбивку опор на станции следует начинать с наметки мест, где необходимо предусматривать устройство для фиксации контактных проводов. Такими местами являются стрелочные переводы и все места, где контактный провод должен изменить свое направление.

Разбивку опор на станции следует начинать с горловин, где сосредоточено наибольшее количество мест фиксации контактных проводов. Главным условием при установке опор в горловинах станции является выполнение требования фиксации воздушных стрелок главных путей с несущих опор. Между опорами, установленными для фиксации стрелок и стрелочных кривых в обеих горловинах станции, остается расстояние, которое следует разбить на пролеты, близкие максимальным расчетным, стремясь к установке минимального числа опор.

Согласно установленной схеме секционирования контактной сети в местах примыкания перегонов к станциям должно быть выполнено продольное секционирование. При переменном токе с одной стороны станции проектируют изолирующее трехпролетное сопряжение, а с другой стороны не на станции, а на перегоне проектируют нейтральную вставку.

Контактную подвеску боковых путей станции принимают полукомпенсированной чаще всего типа ПБСМ - 70 + МФ - 85.

Анкерные участки контактных подвесок главных путей обычно трассируют от крайних в сторону перегона анкерных опор изолирующих сопряжений в одном конце станции до таких же опор на другом конце станции или на нейтральной вставке.

Если при этом длины анкерных участков превышают допускаемые (1600 м), то контактные подвески каждого главного пути делят на два - три анкерных участка, устраивая трехпролетные сопряжения в наиболее удобных для этого местах. Полукомпенсированная контактная подвеска каждого бокового пути станции обычно выполняется одним анкерным участком.

Трассы питающих и отсасывающих линий от здания тяговой подстанции к электрифицируемым путям проектируют по кратчайшему расстоянию. питающие и отсасывающие линии выполняют обычно из проводов А - 185. Для анкеровки линий у здания тяговой подстанции используют либо железобетонные конические опоры, либо стойки.

В соответствии со схемой питания и секционирования на плане станции должны быть показаны места установки секционных изоляторов, секционных разъединителей и изоляторов включенных в фиксирующие тросы жестких или гибких поперечин, а также в нерабочие ветви цепных подвесок для электрического разделения контактной сети станции на отдельные секции.

3 ПОДБОР ТИПОВЫХ ОПОР КОНТАКТНОЙ СЕТИ

Выбор промежуточных консольных опор. Определяем натяжение для проводов ДПР и некомпенсированных проводов

а) при гололеде с ветром ЛЭП

Н_пр.г. = 0,75 * Н_мах

Максимальное натяжение провода ДПР или ЛЭП, даН, Н_мах = 1665 даН;

Н_пр.г. = 1248,75 даН.

б) для проводов группового заземления

Н_гз.г. = 0,75 * Н_мах

Максимальное натяжение провода группового заземления, даН, Н_мах = 2000 даН;

Н_гз.г. =1500 даН.

в) при максимальном ветре ДПР или ЛЭП

Н_пр.v. = 0,7 * Н_мах

Н_пр.v. = 1165,5 даН.

г) для проводов группового заземления

Н_гз.v. = 0,7 * Н_мах

Н_гз.v. = 1400 даН.

д) при минимальной температуре

Н_прtмин = Н_мах;

Н_прtмин = 1665 даН;

Н_гзtмин = Н_мах;

Н_гзtмин = 2000.

Определим распределенные нагрузки на провода контактной подвески во всех расчетных режимах. Режим максимального ветра.

а) вертикальная нагрузка на несущий трос, даН/м, от веса проводов контактной подвески

g = g_т + n_к *(g_{к +} g_с)

где g_т - нагрузка от веса 1 м несущего троса, даН/м, g_т = 0,83 даН/м;

g_к - нагрузка от веса 1 м контактного провода, даН/м, g_к = 0,87 даН/м;

n_к - число контактных проводов, n_к = 1.

g = 1,81 даН/м.

Горизонтальная нагрузка от воздействия ветра, даН/м.

а) на несущий трос

p_tv = C_x * V² /16 * d_н * 10e - 3

где V - нормативная скорость ветра, м/с, V = 32 м/с;

d_н - диаметр несущего троса, мм, d_н = 12,60 мм.

p_tv = 0,97 даН/м.

б) на контактный провод

p_кv = C_x * V² /16 * Н * 10e - 3

где Н - высота сечения контактного провода, мм, Н = 11,8 мм;

p_кv = 0,91 даН/м.

в) результирующая нагрузка на несущий трос, даН/м

Режим гололеда с ветром.

а) вертикальная нагрузка от веса гололеда на несущем тросе

g_гт = 0,8 * 0,0009 * 3,14 * b_T * (d_н + b_Т )

где b_T - толщина стенки гололеда, мм, b_T = 20,0 мм

g_гт = 1,47 даН/м.

б) вертикальная нагрузка от веса гололеда на контактный провод

g_гк = 0,8 * 0,0009 * 3,14 * b_к * (d_ср + b_к )

где d_ср - средний диаметр контактного провода, мм , d_ср = 12,30 мм

g_гк = 0,50 даН/м.

в) полная вертикальная нагрузка от веса гололеда на проводах контактной подвески

g_г = g_гт + n_к *(g_гк + g_гс )

где g_гс - равномерно распределенная по длине пролета вертикальная нагрузка от веса гололеда на струнах и зажимах, g_гс = 0,10 даН/м; g_г =2,08 даН/м.

Горизонтальная нагрузка от ветрового воздействия на покрытые гололедом провода

а) несущий трос

б) контактный провод

в) результирующая нагрузка на несущий трос

Определение нагрузки на провода ДПР и провод группового заземления

а) от собственного веса проводов:

- нагрузка от собственного веса провода ДПР или ЛЭП, g_пр = 0,19 даН/м;

- нагрузка от собственного веса провода группового заземления, g_гз = 0,61 даН/м.

б) от веса гололеда на проводах

где d - диаметр провода ДПР или ЛЭП, d = 9.60 мм

где d - диаметр провода группового заземления, d = 9.60 мм

в) от давления ветра на провода при максимальной скорости ветра

г) от давления ветра на провода при гололеде с ветром

Таблица 1

Нагрузки	Значения нагрузок на провода, даН/м для расчетных режимов
	Гололеда с ветром	Максимального ветра	Минимальной температуры
От веса:
проводов цепной подвески	1,81	1,81	1,81
гололеда на проводах подвески	2,08
провода ДПР	0,19	0,19	0,19
гололеда на проводе ДПР	1,67
провода ГЗ	0,61	0,61	0,61
гололеда на проводе ГЗ	1,75
От давления ветра:
на несущий трос	1,50	0,97
на контактный провод	1,47	0,91
на провод ДПР	2,29	0,07
на провод ГЗ	0,05	0,08

Нормативные нагрузки, действующие на опору.

Определяют для трех расчетных режимов: гололеда с ветром, максимального ветра, максимальной температуры.

Вертикальные нагрузки от веса проводов контактной подвески, ДПР и ГЗ.

а) в режиме максимального ветра и минимальной температуры

G = g * l + G_из, т.е.

Длина пролета l = 61 м

G_п = 134,81 даН;

G_пр = 26,08 даН;

G_гз = 41,44 даН.

б) в режиме гололеда с ветром

G = (g + g_г) * l + G_из, т.е.

G_п = 255,34 даН;

G_пр = 123,11 даН;

G_гз = 143,06 даН.

Вертикальные нагрузки от веса консолей с учетом части веса фиксаторов и от веса кронштейна провода ДПР и ЛЭП

а) в режиме максимального ветра и минимальной температуры

G_кн = G_кн + G'_ф

Тип применяемой консоли работающей на растяжение ИТР - II

Масса применяемой консоли, G_кн = 33,0 кг

G_кн.р. = 43,0 даН

Тип применяемой консоли работающей на сжатие ИТС - II

Масса применяемой консоли, G_кн = 34,0 кг

G_кн.с. = 49,0 даН

Для КФ - 5, нагрузка G_кн = 26 даН.

б) в режиме гололеда с ветром с учетом веса гололеда G_г на консолях и кронштейне

G_кн.г. = G_кн + G'_ф + G_г, ИТР - II

G_кн = 53,0 даН; ИТС - II

G_кн = 69,0 даН; Для КФ - 5

G_кр = 34,0 даН.

Горизонтальные нагрузки от давления ветра на трос, контактный провод, провода ДПР и ГЗ, которые передаются с проводов на опоры

а) в режиме максимального ветра

Р = р * l

где р - распределенные нагрузки от давления ветра на провода контактной подвески ДПР или ЛЭП и ГЗ, которые передаются с проводов на опоры

Р_Т = 56,13 даН;

Р_К = 52,56 даН;

Р_ПР = 4,28 даН;

Р_ГЗ = 4,90 даН.

б) в режиме гололеда с ветром

Р_Т = 87 даН;

Р_К = 85 даН;

Р_ПР = 97,03 даН;

Р_ГЗ = 89,36 даН.

Горизонтальные нагрузки от давления ветра на опору

Р_ОП =

С_Х - аэродинамический коэффициент лобового сопротивления ветру, принимаемый для конических опор равным 0,7

S_{ОП -} площадь диаметрального сечения опоры, S_ОП = 3,46² м

а) в режиме максимального ветра

Р_ОП = 155,01 даН.

б) в режиме гололеда с ветром

Р_ОП = 93,0 даН.

Горизонтальные нагрузки от изменения направления проводов на кривой

а) горизонтальные нагрузки от изломов компенсированных несущего троса и контактного провода соответственно во всех режимах

Р_из = Н_i * l / r;

Натяжение несущего троса, Т_ном = 1000 даН

Н_i - натяжение контактного провода, К = 1000 даН

Радиус кривой, r = 900 м

Р_тиз = 105,13 даН;

Р_киз = 72,50 даН.

Горизонтальные нагрузки от излома проводов ДПР, ЛЭП и ГЗ

а) в режиме максимального ветра

Р_приз = 84,50 даН;

Р_гзиз = 101,50 даН.

б) в режиме гололеда с ветром

Р_приз = 90,53 даН;

Р_гзиз = 108,75 даН.

в) для режима минимальной температуры

Р_приз = 120,71 даН;

Р_гзиз = 145,0 даН.

Таблица 2

Расчетный режим	Нормативные нагрузки, даН
	GП	GКН	GКНВ	GПР	GКР	GГЗ	РТ	РТИЗ	РК	РКИЗ
Максимальный ветер	135	43	49	26	26	41	56	105	53	73
Гололед с ветром	255	53	69	123	34	143	87	105	85	73
Минимальная температура	135	43	49	0	26	1	-	105	-	73

Определим изгибающие моменты относительно УОФ опор во всех трех расчетных режимах. Для опоры на внешней стороне кривой при наиболее неблагоприятном направлении ветра к пути изгибающий момент

М_о = G_п * (Г + 0,5 * d_оп) + G_кн * z_{кн -} G_кр * z_кр - G_гз * z_гз + (Р_Т + Р_из)* h_т + (Р_к + Р_киз)* h_к + (Р_пр + Р_приз)* h_пр + (Р_гз + Р_гзиз)* h_гз + Р_оп * h_оп / 2

где Г - габарит опоры равный 3,2 м

d_оп - диаметр опоры на уровне головок рельсов, равный 0,44 м

z_кн, z_кр, z_пр, z_гз - плечи вертикальных усилий от веса консоли, кронштейна, провода ДПР, ЛЭП и ГЗ, м, z_кн =1,2 м, z_кр =1 м, z_пр =2 м, z_гз = 0,5 м;

h_оп - высота опоры, h_оп = 9,6 м;

h_т,h_к,h_пр,h_гз - высота точек приложения горизонтальных сил относительно основания опоры, h_т = 8,55 м, h_к = 6,75 м, h_пр = 8,8 м, h_гз = 4,5 м;

а) в режиме максимального ветра

М₀ = 29,51 кН * м;

б) в режиме гололеда с ветром

М₀ = 40,32 кН * м;

в) в режиме минимальной температуры

М₀ = 30,98 кН * м.

Для опоры на внутренней стороне кривой при направлении ветра к пути

М₀ = G_п * (Г + 0,5 * d_оп ) + G_кн * z_{кн -} G_пр * z_пр - G_кр * z_кр - G_гз * z_гз + (Р_Т + Р_из)* h_т + (Р_к + + Р_киз)* h_к + (Р_пр + Р_приз)* h_пр + (Р_гз + Р_гзиз)* h_гз + Р_оп * h_оп / 2

а) в режиме максимального ветра

М₀ = - 12,42 кН * м;

б) в режиме гололеда с ветром

М₀ = - 3,31 кН * м;

в) в режиме минимальной температуры

М₀ = - 11,51 кН * м.

Для опоры на внутренней стороне кривой при направлении ветра к полю

М₀ = G_р * (Г + 0,5 * d_оп ) + G_кн * z_{кн -} G_пр * z_пр - G_кр * z_кр - G_гз * z_гз + (Р_Т + Р_из)* h_т + (Р_к + + Р_киз)* h_к + (Р_пр + Р_приз)* h_пр + (Р_гз + Р_гзиз)* h_гз + Р_оп * h_оп / 2

а) в режиме максимального ветра

М₀ = - 4,49 кН * м;

б) в режиме гололеда с ветром

М₀ = 7,37 кН * м.

Изгибающий момент для опоры на внешней стороне кривой

М₀ = 45 кН * м;

Изгибающий момент для опоры на внутренней стороне кривой

М₀ = 45 кН * м;

Тип выбранной опоры на внутренней стороне кривой С 136,6 -I

Тип выбранной опоры на внешней стороне кривой С 136,6 -I

Выбор стоек жестких поперечин. Для выбора железобетонных конических опор - стоек жестких поперечин необходимо определить суммарный изгибающий момент М₀ в каждой стойке.

Выбор стоек производим по моменту, действующего поперек пути

М_0П, кН * м.

М'_0П = М₁ + М_ИЗ + М_ДОП

Если значения М'_0П >79 кН * м, учитывают момент М_С от давления ветра на вторую стойку

М_0П = М'_0П + М_С

Нормативный момент в стойках опор жестких поперечин с фиксирующим тросом, установленных на прямом участке пути, кН * м, М₁ ? 63,0 кН * м. Нормативный момент в стойках опор жестких поперечин с фиксирующим тросом от изменения направления проводов контактных подвесок, при отводе на анкеровку, кН * м, М_из ? 12,0 кН * м. Нормативный момент в стойках опор жестких поперечин от проводов, подвешиваемых на опорах или поперечине на кронштейнах и надставках, для питающей линии, кН * м, М_ДОП ? 4,8 кН * м. Нормативный момент в стойках опор жестких поперечин от проводов, подвешиваемых на опорах или поперечине на кронштейнах и надставках, для провода ДПР или ЛЭП, кН * м, М_ДОП ? 3,0 кН * м.

М_ДОП = 25,20 кН * м

М_ОП = 100,20 кН * м

Т.к. М_0П > 79 нужны вторые стойки. Тип выбранной стойки 2 Ч С136,6 - 2. Если на поперечине подвешено 6 контактных подвесок. Нормативный момент в стойках опор жестких поперечин с фиксирующим тросом, установленных на прямом участке пути, кН * м, М₁ ? 85,0 кН * м.

Нормативный момент в стойках опор жестких поперечин с фиксирующим тросом от изменения направления проводов контактных подвесок, при отводе на анкеровку, , кН * м, М_из ? 12,0 кН * м.

Нормативный момент в стойках опор жестких поперечин от проводов, подвешиваемых на опорах или поперечине на кронштейнах и надставках, для питающей линии, кН * м, М_ДОП ? 4,8 кН * м.

Нормативный момент в стойках опор жестких поперечин от проводов, подвешиваемых на опорах или поперечине на кронштейнах и надставках, для провода ДПР или ЛЭП, кН * м, М_ДОП ? 3,0 кН * м.

М_ДОП = 25,20 кН * м

М'_ОП = 100,20 кН * м

Т.к. М'_0П > 79 нужны вторые стойки

Момент от ветра на вторую стойку, М_С ? 7,1 кН * м.

М_0П = 129,3 кН * м.

Тип выбранной стойки 2 Ч С136,6 - 2.

4 ПОДБОР ТИПОВЫХ ОПОР, АНКЕРОВ, ОТТЯЖЕК, ОПОРНЫХ ПЛИТ

Выбор анкерных опор. В дипломной работе анкерные опоры принимаются без предварительных расчетов типовыми, так как значительную часть нагрузки от натяжения проводов при их анкеровке воспринимают оттяжки с анкерами, рассчитанные на определенное натяжение проводов и тип контактной подвески.

Анкерные железобетонные опоры состоят из: стойки, оттяжки, трехлучевого анкера ТА - 4 или ТА - 4,5 и опорной плиты.

Таблица 3

Вид подвески	Вид анкеровки	Обозначение оттяжки	Наибольшее натяжение проводов, даН
		Переменный ток
Компенсированная цепная	Компенсированная	А - 1	2700
	Жесткая	А - 2	2700
Полукомпенсированная цепная	Полукомпенсированная	А - 2	2700
	Жесткая	А - 2	2700
Усиливающие провода, средней анкеровки компенсированной подвески	Жесткая	А - 3	1200

Опорные плиты консольных опор и опор жестких поперечин.

Таблица 4

Наименование опор	Тип опорных плит для опор
	консольных	Одностоечных жестких поперечин перекрывающих	Двустоечных жестких поперечин перекрывающих
		2 -3 путей	4 - 6 путей	7 - 8 путей	2 - 3 путей	4 - 6 путей	7 - 8 путей
Промежуточные опоры	-	-	ОП - 2	ОП - 2	-	-	ОП - 3
Анкерные опоры
Анкеровки проводов ДПР, средней анкеровки компенсированной подвески	ОП - 2	ОП - 2	ОП - 2	ОП - 2	ОП - 3	ОП - 3	ОП - 3
Анкеровки цепной подвески с одним контактным проводом, анкеровки трех усиливающих или питающих проводов и т.п.	ОП - 2	ОП - 2	ОП - 2	ОП - 2	ОП - 3	ОП - 3	ОП - 3
Анкеровки цепной подвески с двумя контактными проводами	ОП - 2	ОП - 2	ОП - 2	ОП - 3	ОП - 3	ОП - 3	ОП - 3

5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКОНОМИЧЕСКОГО СЕЧЕНИЯ ПРОВОДОВ КОНТАКТНОЙ СЕТИ, ТИПА ПОДВЕСКИ И СЕЧЕНИЯ ПИТАЮЩИХ И ОТСАСЫВАЮЩИХ ЛИНИЙ

Определение минимального экономического сечения контактной сети в медном эквиваленте S_ЭМ(МИН)

Находим удельный расход энергии на тягу.

а = 3,8*(i _Э + _СР), Вт-ч/т-км

где i _{Э -} величина эквивалентного подъема, которая может быть определена в зависимости от величины руководящего подъема, i _Э = 0,4‰;

_{СР.ПАС(ГР) -} среднее удельное сопротивление движению пассажирских (грузовых) поездов, _СР.ПАС = 6,47 кГ/т, _СР.ГР = 1,9 кГ/т.

а _ПАС = 3,8*(0,4 + 6,47) = 26,106 Вт-ч/т-км

а _ГР = 3,8*(0,4 + 1,9) = 8,740 Вт-ч/т-км.

Находим суточный расход энергии на движение всех поездов по фидерной зоне

А_СУТ =А _СУТ.ГР + А _{СУТ.ПАС} = 2*а _ГР*(Р _ГР + Q_ГР)*N _ГР*L*10^-3 + 2*а _ПАС*(Р_ПАС + Q_ПАС)*N _ПАС*L*10^-3 кВт-ч

где А_{СУТ.ГР(ПАС)} - суточный расход энергии на движение грузовых (пассажирских) поездов по фидерной зоне.

А _СУТ = 2*8,740*(184 + 4500)*85*52*10^-3 +2*26,106*(138 + 1200)*35*52*10^-3 = 361893,334 + 127144,574 = 489037,908 = 489*10 ³ кВт-ч..

Определяем суточные потери энергии в проводах фидерной зоны от движения всех поездов

А_СУТ =, кВт-ч

где r_ЭК - сопротивление проводов контактной сети фидерной зоны, Ом/км;

l - длина фидерной зоны, км;

А _СУТ - суточный расход энергии на движение всех поездов по фидерной зоне, кВт-ч, А_СУТ =489*10 ³ кВт-ч;

t_Т - суммарное время занятия фидерной зоны всем расчетным числом поездов за сутки, ч;

t - суммарное время потребления энергии всем расчетным числом поездов за сутки при проходе фидерной зоны, ч;

Находим суммарное время занятия фидерной зоны всем расчетным числом поездов за сутки

t =2 , ч

где v_ПАС(ГР) - техническая скорость движения пассажирских (грузовых) поездов, км/ч , V_ПАС = 130 км/ч, V_гр = 60 км/ч;

N _ПАС(ГР) - заданная пропускная способность участка пассажирских (грузовых) поездов в сутки, пар поездов, N _ПАС = 35 пар поездов, N _ГР = 85 пар поездов;

t =2 = 175,333 ч

Находим суммарное время потребления энергии всем расчетным числом поездов за сутки при проходе фидерной зоны

t_Т = ,ч

где = t/t_Т - заданный коэффициент, = 1,25;

t_Т =140,266 ч

Находим среднее расчетное напряжение в контактной сети

U = U_d = U_Н*0,9, В;

U = U_d = 25000 * 0,9 = 22500 В

Вместо А ²_СУТ в формулу А _СУТ подставляем

(k _d * A_СУТ) ² = (0,97 * 489 * 10 ³) ² кВт-ч

где k _d - коэффициент, представляющий отношение действующего значения переменного тока к выпрямленному, k _d = 0,97

А_СУТ ==1935,312 *r_ЭК*l кВт-ч.

Определяем годовые потери энергии в проводах фидерной зоны от движения всех поездов

А_ГОД =365 *А_СУТ * k_Д k _З , кВт-ч

где k_Д - коэффициент, учитывающий дополнительный расход энергии на собственные нужды подвижного состава и на маневры, а в пригородном движении также на отопление и освещение, k_Д = 1,02;

k _З - коэффициент, учитывающий дополнительный расход энергии в зимних условиях на увеличение сопротивления движению, k_З = 1,08;

А_СУТ - суточные потери энергии в проводах фидерной зоны от движения всех поездов, кВт-ч, А_СУТ = 1935,312 кВт-ч.

А_ГОД =365 *1935,312 *r_ЭК*l *1,02 *1,08 = 77,8 *10 ⁴*r_ЭК*l кВт-ч.

Находим удельные потери за год в проводах данной фидерной зоны

B₀ = , кВт-ч

где А_ГОД - годовые потери энергии в проводах фидерной зоны от движения всех поездов, кВт-ч, А_ГОД = 77,8*10 ⁴ *r_ЭК*l кВт-ч.

B₀ =77,8 *10 ⁴ кВт-ч.

Определяем минимальное экономическое сечение проводов контактной сети всех (двух) путей рассматриваемой фидерной зоны

S_ЭМ(МИН) = , мм ²

B₀ - удельные потери за год в проводах данной фидерной зоны, кВт-ч,

B₀ = 77,8*10 ⁴кВт-ч.

S_{ЭМ (МИН)} =308,715 мм ².

Определяем минимальное экономическое сечение проводов контактной сети в медном эквиваленте по каждому из главных путей

, мм ²

где S_ЭМ(МИН)- минимальное экономическое сечение проводов контактной сети всех (двух) путей рассматриваемой фидерной зоны, мм ², S_{ЭМ (МИН)} =308,715 мм ².

=154,358 мм ².

Выбор типа контактной подвески.

По рассчитанному сечению S ' _ЭМ(МИН) = 154,358 мм ² принимаем ближайшее стандартное сечение цепной контактной подвески переменного тока

М - 95 + МФ - 100, S_н = 193 мм² .

Сопоставляем полученную величину I_{Э. МАКС} = 628,872 А с допустимой по нагреванию нагрузкой для принятого типа подвески I_ДОП=1200 А.

Так как I_{Э. МАКС} = 628,872 А< I_ДОП =1200 А, то выбранный тип подвески проходит по нагреванию.

Выбор сечения питающих и отсасывающих линий.

n _ПЛ = , проводов

где I_{Э.МАКС -} наибольший эффективный ток подстанции, I_Э.МАКС = 628,872 А;

I_ДОП - допустимая нагрузка, А, I_ДОП = 1200 А;

n _ПЛ = 0,524 провода

I_{Э.МАКС П/СТ} = , A

где k - коэффициент, учитывающий сдвиг по фазе нагрузок плеч питания, k = 1,73;

p_{Н -} расчетная максимальная нагрузка на 1 км, кВт/км, p_Н = 476,661 кВт/км;

k_{н -} коэффициент неравномерности распределения энергии по путям, k_н = 1,50;

k_Т - коэффициент неравномерности электропотребления в течении часа,

k_Т = 1,30;

k_Э - коэффициент эффективности, k_Э = 1,171;

с - коэффициент, учитывающий схему питания, для двустороннего питания (с = 2).

I_{Э.МАКС П/СТ} = 2175,896 А

n_ОЛ = , проводов

n_ОЛ =1,813 проводов.

Округляя до целого числа получаем окончательно в каждой питающей линии по 1-му проводу А - 185, в отсасывающей линии - 2 провода А - 185.

6 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГОДОВЫХ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ РАСХОДОВ, ПОТРЕБНОГО КОНТИНГЕНТА РАБОТНИКОВ ПО РАЙОНУ КОНТАКТНОЙ СЕТИ.

Составление ведомости подсчета суммарных трудовых затрат на выполнение годового объема работ по текущему содержанию и ремонту устройств контактной сети. Определение коэффициента следования и пропуска поездов. Определение среднего времени перемещения к месту работ и обратно на 1 км.

t_СР = , мин/км.

где t₁ - время перемещения на автомотрисе, t₁ = 15 мин;

t₂ - время перемещения на автомашине, t₂ = 20 мин;

L₁ - длина левого плеча, км, L₁ = 1,702 км;

L₂ - длина правого плеча, км, L₂ = 2,252 км.

t_СР = = 8,85 мин/км.

Определение времени перемещения к месту производства работ и обратно.

Т_С = , мин

Т_С = =34,99 мин.

Определяем коэффициент следования

К_С = ,

где Т - нормативная продолжительность рабочего дня, Т = 492 мин.

К_С = = 0,07.

Определение затрат времени на пропуск поездов по четному пути.



где 5,4,3 - норма времени на пропуск поездов соответственно грузовых, пассажирских, одиночных локомотивов, мин;

1,5 - норма времени на пропуск поездов по среднему пути, мин;

п_ГЧ, п_ПЧ, п_ОЧ - поезда следующие по четному пути, поезд, п_ГЧ = 8 поездов,

п_ПЧ = 5 поездов ,п_ОЧ = 2 поезда;

п_ГН, п_ПН, п_ОН - поезда следующие по нечетному пути, поезд, п_ГН = 8 поездов,

п_ПН = 3 поезда,п_ОН=2 поезда.

.

Определение затрат времени на пропуск поездов по нечетному пути.

.

Определение средних затрат времени на пропуск поездов по одному пути.

Определение коэффициента пропуска поездов.

Подсчет суммарных трудовых затрат на выполнение годового объема работ по текущему содержанию и текущему ремонту устройств контактной сети. Для выполнения данного раздела необходимо заполнить таблицу 1, графы которой заполняются следующим образом:

· Графа 1 - наименование работ - принимается в соответствии с правилами «Техническое обслуживание и ремонт устройств контактной сети электрифицированных железных дорог».

· Графа 2 - единица измерения - принята натуральным показателем, на который установлена типовая норма.

· Графа 3 - количество - устанавливается исходя из расчета объема обслуживания устройств контактной сети и на основании исходных данных.

· Графа 4 - периодичность проведения работ в год - установлена правилами.

· Графа 5 - годовой объем работ - по объезду с проверкой токосъема

Lр* 2L = 80 * 24 =1970 км.

· Графа 6 - типовая норма времени на выполнение единичной работы, принимается из сборника « Типовые нормы на производство работ по текущему ремонту и содержанию устройств контактной сети».

· Графа 7 - определяется скорректированная норма времени с учетом затрат на следование к месту работ и обратно, на пропуск поездов.

Н_ВР' = Н_ВР*(1 + К_С + К_П ).

· Графа 8 - разряд и количество исполнителей, принимается в соответствии с принятой в соответствии с « Технологическими нормами на производство работ по техническому содержанию устройств контактной сети».

· Графа 9 - количество постов ограждения места работ принимается в соответствии с принятой технологией производства работ.

· Графа 10 - трудовые затраты на выполнение годового объема работ - произведение гр.5 на гр.7.

· Графа 11 - трудовые затраты на ограждение места работ определяются следующим образом:

а0 = а ,

где а - трудозатраты на выполнение работ,(графа 10);

m - число исполнителей на месте производства работ;

n - число исполнителей на ограждении места работ

Графа 12 - общие трудозатраты на выполнение годового объема работ, гр.10 + гр.11.

Определение календарного, номинального и эффективного фондов рабочего времени среднесписочного работника, эксплуатационного штата района контактной сети.

Определение календарного фонда рабочего времени.

Д_Р = Д_К - Д_П - Д_В ,дни.

где Д_{Р -} количество рабочих дней в плановом периоде, дни;

Д_К - количество календарных дней в текущем году, дни, Д_К = 365 дней;

Д_П - количество праздничных дней в текущем году, дни, Д_П = 9 дней;

Д_В - количество выходных дней. Для режима работы 8,0 часа имеем 2 выходных в неделю, следовательно, на 2003 год имеем



Определение номинального фонда рабочего времени.

где Н₀ - продолжительность очередных и дополнительных отпусков на одного работника, дни; Н₀ =24 дня.

Ф_Н = 252 - 24 = 228 дней.

Определение эффективного фонда рабочего времени.

Определение эффективного фонда рабочего времени в днях.

Ф_ЭФ = Д_Р - ( Н₀ + Н_Г + Н_Б + Н_ПР ), дни

где Н_Г - продолжительность выполнения гособязаностей, дни, Н_Г = 6 дней;

Н_Б - продолжительность отсутствия на работе по болезни, дни, Н_Б = 8 дней;

Н_ПР - продолжительность прочих невыходов на работу, дни, Н_ПР = 4 дня.

Ф_ЭФ = 252 - ( 24 + 6 + 8 + 4 ) = 210 дней.

Определение эффективного фонда рабочего времени в часах.

Ф_ЭФЧ =

где Т_СР =

где Д_ПП - количество предпраздничных дней в текущем году, дни, Д_ПП = 9 дней;

Т_ПП - продолжительность предпраздничного рабочего дня, Т_ПП =7 час.

Т_СР =

Ф_ЭФЧ =

Определение численности электромонтеров района контактной сети.

Определение плановой численности электромонтеров.

Ч_ПЛ =

где ?Q_ОБЩ - общие трудовые затраты на выполнение годового объема работ по ЭЧК;

Ф_ЭФЧ - эффективный фонд рабочего времени, час.

Ч_ПЛ =

Определение плановой численности электромонтеров по разрядам.

где Q_ip - трудозатраты на выполнение работ i -го разряда;

Ф_ЭФЧ - эффективный фонд рабочего времени, час;

Ч_ПЛ6Р =

Ч_ПЛ5Р =

Ч_ПЛ4Р =

Ч_ПЛ3Р =

Определение явочной численности электромонтеров.

Ч_ЯВ = Ч_ПЛ *К_З ,чел,

где К_З - коэффициент замещения, учитывающий замещение лиц, находящихся в отпуске, на больничном, на сессии и т.д.

где Ф_Н - номинальный фонд рабочего времени, дни;

Ф_ЭФ - эффективный фонд рабочего времени, дни;

Ч_ЯВ = 0,51 * 1,09 =0,56 чел.

Определение списочной численности по разрядам.

Ч_явi =Ч_плi * К_З , чел;

Ч_яв6 =0,46 * 1,09 = 0,50 чел;

Ч_яв5 =0,56 * 1,09 = 0,61 чел;

Ч_яв4 =0,35 * 1,09 = 0,38 чел;

Ч_яв3 =2,52 * 1,09 = 2,75 чел;

Ч_яв.общ. =3,91 * 1,09 = 4,26 чел;

Принимаю электромонтеров в следующем составе: 3 разряд - 3 человека; 4 разряд - 1 человек; 5 разряд - 1 человек. Работы 6 разряда выполняет электромонтер автоблокировки, при этом соблюдается ПТЭ и ПТБ электроустановок и экономится ФОТ.

Определение численности дежурного персонала района контактной сети. Дежурство на ЭЧК осуществляется в 1 лицо машинистом автомотрисы, имеющим право оперативных переключений.

Определим численность дежурного персонала, чел;

Ч_ДЕЖ = n*m - Ч_СМ * К_З , чел;

где n -число дежурных пунктов, n = 1;

m -число смен на дежурном пункте, m = 4;

Ч_СМ -число лиц в смене, Ч_СМ = 1 чел.

Ч_ДЕЖ = 1 * 4 - 1 * 1,09 = 2,91.

Общий штат работников ЭЧК следующий:

Начальник - 1 чел;

Старший электромеханик - 1 чел;

Электромеханик контактной сети - 1 чел;

Электромеханик автоблокировки - 1 чел;

Электромонтер автоблокировки - 2 чел;

Электромонтер - 3 разряд - 3 чел;

4 разряд - 1 чел;

5 разряд - 1 чел;

Машинист автомотрисы - 5 чел;

Водитель автомашины - 1 чел;

Уборщик - 1 чел;

ИТОГО: 18 чел.

Определение годовых эксплуатационных расходов. Годовые эксплуатационные расходы включают следующие элементы затрат:

· Заработная плата обслуживающего персонала;

· Отчисления на социальное страхование;

· Амортизационные отчисления;

· Стоимость материалов;

· Стоимость электроэнергии расходуемой на собственные нужды;

· Прочие расходы.

Определение фонда оплаты труда.

Определение фонда оплаты труда работников района контактной сети за месяц выполним в виде таблицы.

Исходные данные:

Месячная тарифная ставка М_СТ1Р = 57300 рублей;

Среднемесячная норма времени Т_Н = 167,9 час;

Доплата за вредность 14% от Ч_СТ1Р;

Начальник 15 разряд тарифный коэффициент К_Р = 3,65; премия - 30%;

Старший электромеханик 13 разряд тарифный коэффициент К_Р = 3,24; премия - 15%;

Электромеханик 12 разряд тарифный коэффициент К_Р = 2,93; премия - 10%;

Электромонтер -премия - 25%;

Уборщик 2 разряд тарифный коэффициент К_Р = 1,16; премия - 10%;

Определяем заработную плату каждого работника:

З_М = Ч_СТ1Р * Т_Н * К_Р, тыс.руб,

Где Ч_СТ1Р - часовая ставка первого разряда;

М_СТ1Р - месячная ставка первого разряда;

К_{Р -} тарифный коэффициент соответствующего разряда;

Расчет удобнее выполнять в виде таблицы.

Таблица 5

Должность Стаж	Кол-во работников	Тарифный разряд	Тарифный коэффициент, КР	Зарплата за месяц по тарифу, тыс. руб.	Размер премии, %	Сумма премии, тыс. руб.	Доплата за вредность 14%, тыс. руб.	Зарплата за месяц всех работников, тыс. руб.
Начальник 20 лет	1	16	3,72	213,2	30	63,96	-	277,2
Старший электромеханик 18 лет	1	14	3,25	186,2	20	37,24	-	223,4
Электромеханик 15 лет	1	13	3,24	185,7	20	37,14	-	222,8
Электромеханик АБ 12 лет	1	13	3,24	185,7	20	37,14	-	222,8
Электромонтер АБ 8 лет	2	6	1,99	228,0	25	57	47,8	332,8
Электромонтер	1	5	1,82	104,3	25	26,1	47,8	173,2
Электромонтер	1	4	1,65	94,6	25	23,7	47,8	166,1
Электромонтер	3	3	1,49	256,2	25	64,1	47,8	368,1
Машинист автомотрисы	4	5	1,82	492	20	98,4	-	590,4
Водитель, а/м	1	4	1,65	94,6	20	18,9	-	113,5
Уборщик	1	2	1,39	79,7	10	7,97	-	87,7
Итого								2783,0

Определить доплату за ночное время работы за год.

Д_Н =

где ФОТ_М.А. - годовой фонд оплаты труда машиниста автомотрисы;

ФОТ_М.А. = З_М * 12, тыс. руб.

ФОТ_М.А. = 492 * 12 = 5904 тыс. руб.

Д_Н =

Определить доплату за работу в праздничные дни дежурному машинисту автомотрисы.

Д_ПР = Т * Н_ПР * Ч_СТ1Р * К_Р, тыс. руб.

где Н_ПР - количество праздничных дней в году, день;

Т - продолжительность работы в праздничный день, час;

Д_ПР = 24 * 9 * 341,3 * 1,82 = 134,2 тыс. руб.

Определить годовой фонд оплаты труда:

ФОТ = ФОТ_М * 12 + Д_Н + Д_ПР , тыс. руб.

ФОТ = 2783 * 12 + 1180,8 + 134,2 = 34711 тыс. руб.

Определение суммы отчислений на социальное страхование. Отчисления на социальное страхование производятся в размере 40% от годового фонда оплаты труда.

ОТЧ =

ОТЧ =

Определение суммы годовых амортизационных отчислений. Сумма годовых амортизационных отчислений определяется в процентном отношении от балансовой стоимости оборудования района контактной сети.

А_М =

А_М =

Определение стоимости материалов. В стоимости материалов включаются затраты на текущее содержание района контактной сети и стоимость материалов, необходимых для пополнения неснижаемого запаса материалов. Принимаю: С_М = 65000 тыс. руб. Определение стоимости электроэнергии расходуемой на собственные нужды.

С_ЭЛ = Ц_ЭЛ * А_СН , тыс. руб.

где Ц_ЭЛ - стоимость 1 кВт.ч. электроэнергии, Ц_ЭЛ = 90 руб.

А_СН - электроэнергия, расходуемая на собственные нужды;

С_ЭЛ = 90 * 120000 = 108000 тыс. руб.

Определение отчислений на прочие расходы.

К прочим расходам на содержание района контактной сети относятся расходы по оплате услуг связи, пожарной охраны, оплата переподготовки обслуживающего персонала и т.д.

Прочие расходы принимаем в размере 8% от годового ФОТ.

С_ПР = , тыс. руб.

С_ПР = тыс. руб.

Определение плановых годовых эксплуатационных расходов.

Результаты расчета плановых годовых эксплуатационных расходов сводим в таблицу 6.

Таблица 6

Элементы затрат	Сумма, тыс. руб.
Годовой фонд оплаты труда, ФОТ	34711
Отчисления на социальное страхование, ОТЧ	13884,4
Амортизационные отчисления, АМ	34000
Стоимость материалов, СМ	65000
Стоимость электроэнергии на собственные нужды, СЭЛ	10800
Прочие расходы, СПР	2776,9
ИТОГО	161172,3

Общая сумма расходов составила 161172,3 тыс. руб., в том числе ФОТ - 34711 тыс. руб., доля которого от общей суммы расходов - 21,5%. Численность персонала района контактной сети составляет 18 человек.

7 ОПИСАНИЕ СПЕЦИАЛЬНЫХ МЕР ПО ОХРАНЕ ТРУДА, ПРОТИВОПОЖАРНОЙ ТЕХНИКЕ И ОХРАНЕ ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ

«Охрана труда - это система обеспечения безопасности жизни и здоровья работников в процессе трудовой деятельности, включающие правовые, социально - экономические, санитарно - гигиенические, психологические, лечебно - профилактические, реабилитационные и иные мероприятия.»

Важнейший социальный эффект реализации мер по охране труда - это сохранение жизни и здоровья работающих. Наряду с этим охрана имеет и большое экономическое значение.

Основными мерами по охране труда и технике безопасности при работах в действующих электроустановках являются организационные и технические мероприятия, обеспечивающие безопасность производства работ. Работы в электроустановках в отношении мер безопасности подразделяются на выполняемые:

· Со снятием напряжения;

· Без снятия напряжения на токоведущих частях и вблизи них;

· Без снятия напряжения вдали от токоведущих частей, находящихся под напряжением;

Организационные мероприятия, обеспечивающие безопасность работ в действующих электроустановках:

а) оформление работ нарядом - допуском, распоряжением или перечнем работ, выполняемых в порядке текущей эксплуатации;

б) допуск к работе;

в) надзор во время работы;

г) оформление перерывов в работе, перевод на другое место работы, окончание работы.

Организационные мероприятия, обеспечивающие безопасность работ на устройствах контактной сети:

а) оформление работ;

б) инструктаж на месте работ;

в) допуск к работе;

г) надзор во время работы;

д) оформление перерывов в работе, перевод на другое место работы, окончание работы.

Технические мероприятия, обеспечивающие безопасность работ в действующих электроустановках:

а) произведены необходимые отключения и приняты меры, препятствующие подаче напряжения на место работы вследствие ошибочного или самопроизвольного включения коммутационной аппаратуры;

б) на приводах ручного и на ключах дистанционного управления коммутационной аппаратуры вывешены запрещающие плакаты;

в) проверено отсутствие напряжения на токоведущих частях, на которые должно быть наложено заземление для защиты людей от поражения электрическим током;

г) наложено заземление: включены заземляющие ножи, а там, где они отсутствуют, установлены переносные заземления;

д) вывешены предупреждающие и предписывающие плакаты, ограждены при необходимости рабочие места и оставшиеся под напряжением токоведущие части. В зависимости от местных условий токоведущие части ограждаются до или после наложения заземления.

Технические мероприятия, обеспечивающие безопасность работ на контактной сети:

а) снятие рабочего напряжения с линии и устройств;

б) выдача предупреждений и ограждение места работ;

в) проверка отсутствия напряжения и наложение заземления;

г) установка шунтирующих штанг и специальных шунтов при работах под напряжением;

Основными причинами несчастных случаев от поражения электрическим током являются:

· Отсутствие, со стороны ответственных за электрохозяйство необходимого контроля, за безопасной эксплуатацией и содержанием в исправном состоянии электроустановок;

· Неудовлетворительная организация работ при производстве ремонта электроустановок, а также строительно-монтажных работ;

· Отсутствие надлежащего контроля и надзора со стороны должностных лиц за производством работ в электроустановках подчиненным персоналом;

· Допуск к работам в электроустановках необученного персонала;

· Низкая трудовая и производственная дисциплина, а также несоблюдение самими пострадавшими требований Правил техники безопасности при эксплуатации электроустановок, особенно производителей работ и ответственных руководителей.

В целях обеспечения безопасной эксплуатации электроустановок потребителей и уменьшения случаев травматизма:

· Исключить случаи допуска в действующие электроустановки лиц, не прошедших специальной подготовки и проверки знаний ПТЭ и ПТБ, а также инструкций;

· Обеспечить электроустановки и электротехнический персонал защитными средствами и электроинструментом в пределах норм;

· Организовать эксплуатацию электроустановок согласно требований действующих норм и Правил;

· Своевременно производить профилактические испытания и электрофизические измерения в электроустановках;

· Обеспечить проведение учебы, инструктажей, разъяснительной работы с персоналом и населением, особенно с детьми, об опасности поражения электрическим током.

Меры противопожарной техники.