Рефрежираторный полуприцеп

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Рефрижераторный полуприцеп - это мобильный холодильный склад, средство хранения и транспортировки замороженного груза.

Рефрижераторный полуприцеп прост и экономичен в эксплуатации, он также может быть использован как подогреваемый склад. Температура в полуприцепе-рефрижераторе может поддерживается в диапазоне от -30 до +30 градусов С.

Рефрижераторный полуприцеп-это автономная система, которая не требует специальных знаний для ежедневного использования.

Основное назначение полуприцепов - транспортировка и хранение грузов, требующих определенного температурного режима хранения. К таким грузам относятся:

· мясо и мясопродукты;

· рыба и рыбопродукты;

· молочные продукты, сыры, мороженное;

· фрукты, овощи;

· цветы;

· лекарственные препараты и многие другие.

Полуприцепы-рефрижераторы с каждым годом завоевывают все большее количество потребителей во всем мире.



1.Описание конструкции и функционирования

1.1 Описание конструкции

Полуприцеп состоит из теплоизолированного корпуса с машинным отделением (отсеком) и дверьми, корпус установлен на шасси. Мосты шасси имеет тип «тандем» (2 моста) (см. чертеж (план)). Корпус полуприцепа состоит из несущего металлического каркаса, наружной и внутренней обшивки, объединенных вспененным полиуретаном.

Наружная и внутренняя обшивки состоят из стальных листов, толщиной: 1мм. К каркасу листы крепятся сваркой.

С одного торца полуприцеп имеет дверной проем, закрывающийся двухстворчатыми дверьми с углом раскрытия 269^?. Дверной проем герметизируется двойным уплотнением (наружным и внутренним), выполненным из нескольких слоев резины различного профиля. Двери оснащаются запорными устройствами натяжного действия.

С другого торца полуприцепа расположено машинное отделение. В нем располагается холодильно-нагревательный агрегат, состоящий из компрессора, конденсатора, воздухоохладителя, ресивера, ТРВ и другого вспомогательного оборудования.

Поршневой компрессор открытого типа, соединенный муфтой с электродвигателем, устанавливается на полу этой части машинного отделения. Над компрессором, в специально оборудованный металлический каркас, устанавливается воздушный конденсатор. Рядом с компрессором, на полу машинного отделения устанавливается вертикальный ресивер, маслоотделитель и отделитель жидкости. Фильтр-осушитель, соленоидный клапан и смотровое стекло.

В другой, не теплоизолированной, части машинного отделения располагаются ТРВ и воздухоохладитель со змеевиком поддона и самим поддоном для сбора талой воды во время оттаивания. Из поддона вода отводится по дренажному трубопроводу на улицу под днище контейнера.

С наружной стороны полуприцепа машинное отделение закрыто декоративной панелью, в которую вмонтирован электронный блок управления.

Электронный блок управления позволяет устанавливать и поддерживать в автоматическом режиме: температуру, влажность воздуха; задавать периодичность цикла оттайки; контролировать работу основных агрегатов и фиксировать их неисправность или сбои в работе.

Груз в охлаждаемом объеме размещается на паллетах.

1.2 Описание функционирования

Поток воздуха с определенной температурой подается из холодильного-нагревательного агрегата внутрь полуприцепа на уровне потолка. Он проходит над фальш-потолком, выходит через сопла, распределяясь по всему объему полуприцепа, и по каналам в Т-образном профнастиле возвращается в холодильно-нагревательный агрегат.

Во время циркуляции воздух, в зависимости от установленных параметров, нагревает или охлаждает внутренний объем полуприцепа, обеспечивая, таким образом, температуру и влажность, необходимую для поддержания установленного режима хранения груза.

Схема холодильно-нагревательного агрегата может работать в двух режимах: охлаждения и нагрева («тепловой насос»).

Переключение режимов происходит с помощью четырехходового клапана и соленоида.

В режиме охлаждения после сжатия в компрессоре 1 пар хладагента при давлении и температуре нагнетания направляется в маслоотделитель 3, где из него удаляется часть капельного масла. После этого пар хладагента, проходя через четырехходой клапаном 4, попадает в конденсатор 5, в котором он, за счет теплообмена с окружающей средой (уличный воздухом), охлаждается до температуры конденсации и конденсируется. Жидкий хладагент с температурой и давлением конденсации, пройдя обратный клапан 6.1, поступает в ресивер 8. После ресивера жидкий хладагент проходит через фильтр-осушитель 9, в котором очищается от механических примесей, и осушается за счет прохождения через циолит. После этого он проходит через смотровое стекло 10. Смотровое стекло служит для визуального контроля наличия потока жидкого хладагента, для определения наличия паровой фазы в потоке хладагента и для контроля влажности хладагента. Далее, через соленоидный клапан 11, хладагент поступает в терморегулирующий вентиль 7.1. В терморегулирующем вентиле происходит процесс дросселирования с падением давления до давления кипения и температуры до температуры кипения и образованием паро-жидкостной смеси хладагента.

Эта паро-жидкостная смесь поступает в воздухоохладитель 12, где происходит выкипание оставшегося жидкого хладагента при постоянной температуре кипения и давлении кипения. Процесс кипения жидкого хладагента происходит за счет теплоты, отводимой из охлаждаемого объема. После воздухоохладителя пар хладагента при температуре всасывания и давлении кипения через четырехходовой клапан 4 поступает в отделитель жидкости 2. Отделитель жидкости ставится для того, чтобы обезопасить компрессор от попадания в него жидкого хладагента в случае, если он не весь выкипит в воздухоохладителе. Из отделителя жидкости пар хладагента при температуре всасывания и давлении всасывания отсасывается компрессором 1, в котором происходит его сжатие до давления нагнетания и температуры нагнетания за счет совершения внешней работы.

В режиме нагрева, после сжатия в компрессоре 1 пар хладагента при давлении и температуре нагнетания направляется в маслоотделитель 3, где из него удаляется часть капельного масла. После этого пар хладагента, проходя через четырехходой клапаном 4, переводится через змеевик поддона и обратный клапан 6.4 в воздухоохладитель 12, в котором он, за счет теплообмена с воздухом из внутреннего объема полуприцепе, охлаждается до температуры конденсации и конденсируется. При этом воздух в полуприцепе нагревается. Жидкий хладагент с температурой и давлением конденсации, пройдя обратный клапан 6.2, поступает в ресивер 8. После ресивера жидкий хладагент проходит через фильтр-осушитель 9, смотровое стекло 10. Затем жидкий холодильный агент поступает в терморегулирующий вентиль 7.2. При этом соленоидный клапан 11 закрыт. В терморегулирующем вентеле происходит процесс дросселирования с падением давления до давления кипения и температуры кипения, и образованием паро-жидкостной смеси хладагента. Эта паро-жидкостная смесь поступает через обратный клапан 6.3 в конденсатор 5, где происходит выкипание оставшегося жидкого хладагента за счет теплообмена с окружающей средой (уличным воздухом) при постоянной температуре кипения и давлении кипения. После конденсатора пар хладагента при температуре всасывания и давлении кипения через четырехходовой клапан 4 поступает в отделитель жидкости 2. Из отделителя жидкости пар хладагента при температуре всасывания и давлении всасывания отсасывается компрессором, в котором происходит его сжатие до давления нагнетания и температуры нагнетания за счет совершения внешней работы.



2.Конструктивный расчет

2.1 Исходные данные

Внешние размеры:

· Длина полуприцепа: 15,140 м

· Ширина полуприцепа: 2,580 м

· Высота полуприцепа: 2,625 м

Температура внутреннего объема полуприцепа : -20; +4 ^oС

Температура окружающей среды: +30; -35 ^oС

Тип паллета: европаллет 800х1200 мм

Тип хладагента: R404a

2.2 Выбор хладагента

Хладагент может быть веществом (естественным или искусственным) или смесью веществ.

Хладагент должен отвечать многим требованиям, касающихся термодинамических и теплофизических свойств, химической стабильностью и инертностью по отношению к конструкционным материалам и смазочным маслам, а также многочисленных эксплуатационных свойств.

Идеального хладагента нет, поэтому для различных по целевому назначению и условиям эксплуатации холодильных систем выбирают тот, который эффективней других. В связи с этим существует большое число хладагентов, но практическое применение нашли не многие.

К наиболее распространенным относятся так называемый хладон (фреон), которые получают искусственно и представляют собой галогенов ациклических ( предельных и непредельных) и циклических углеводородов.

Хладагент может быть однокомпонентным (чистым веществом) и многокомпонентным (смесью веществ).

Многокомпонентные холодильные агенты применяют потому, что изменяя состав и массовые доли компонентов, можно получить такие свойства, которые не имеют чистые вещества.

Выбор холодильного агента для конкретной холодильной установки предполагает учет ее назначения, условий эксплуатации, а так же свойств холодильного агента.

Подбираем хладагент по соотношению Pк/Р0.

R134a Pк/Р0=4.5

R22 Pк/Р0=8.77

R404a Pк/Р0=10.45

Из всех хладагентов нам подходит R404a. Берем для работы холодильной установки R404a.

R404a является азоно безопасным хладагентом. Имеет сравнительно высокий потенциал глобального потепления. Положительным моментом для R404a является близость нормальных температур кипения их основных компонентов R125 и R143a, что обеспечивает постоянство состава смеси при утечке и сохранении эффективности цикла. Некоторые рассматривают R404a как хладагент, способный закрыть температурный интервал от -45 до +10.

Свойство хладогента R404a

Молекулярная масса, кг/моль 97.6

Нормальная температура кипения, °С -46.6

Критическая температура, °С 72.1

Критическое давление, Мпа 3.74

Неизотермичность ( глайд), °С 0.8

Горючесть нет

Токсичность, ПДК 1000

ОДР 0

GWP 4540

Состав R404А %

R125 44%

R134а 4%

R143а 52%

2.3 Определение толщины теплоизоляционного слоя

холодильный рефрижераторный склад

Толщина теплоизоляционного слоя определяется из условия, что термическое сопротивление ограждения не меньше нормативного значения Rн.

Для теплоизоляции полуприцепа толщина теплоизоляционного слоя д определяется из формулы [1]:

- теплопроводность изоляционного слоя из пенополиуритана,

, [6]

- коэффициент теплопередачи через ограждение,

, требования A.T.P.

, - коэффициент теплоотдачи со стороны наружной и внутренней поверхностей ограждения,

, [2]

, [2]



- сумма термических сопротивлений всех слоев ограждения, кроме теплоизоляционного (теплопроводность стали , [6]).

Толщину металла принимаем = 0,001 м с наружной и внутренней сторон полуприцепа.

Принимаем толщину теплоизоляционного слоя .

Принимаем толщину теплоизоляционного слоя в полу равным 1.5

Учитывая толщину теплоизоляционного слоя, находим внутренние размеры полуприцепа с учетом выбранной толщины изоляции и металла:

где:

- длина охлаждаемого объема полуприцепа, м;

- длина полуприцепа, м;

- ширина охлаждаемого объема полуприцепа, м;

- ширина полуприцепа, м;

- высота охлаждаемого объема полуприцепа, м;

- высота полуприцепа, м.



2.4 Определение вместимости полуприцепа

Конструктивно помещается n=30 европаллет размерами 800х1200 мм каждый. (см. План. Разрез кузова).

Груз - мясные туши охлаждённые либо замороженные.

Масса одного паллета m:

,

где

с - плотность груза (мясные туши), с = 700 кг/м³, [4]

где:

a - длина паллета, м;

b - ширина паллета, м;

- рекомендуемая высота загрузки паллета [2], м;

кг.

Вместимость полуприцепа по массе груза М:

кг.

n - количество паллетов.



3.Тепловой расчет

3.1 еплоприток от окружающей среды

Теплоприток от окружающей среды включает теплопритоки, обусловленные солнечным тепловым излучением [4]:

и через ограждения:

где:

- избыточная разность температур, вызванная солнечным тепловым излучением, ^оС; для вертикальных поверхностей , для горизонтальных [1];

- длительность действия солнечной радиации, ч/сутки; принимаем

- температура воздуха с наружной стороны ограждения, ^оС;

- температура воздуха в полуприцепе, ^оС.

, [4]

где:

- Средняя площадь поверхности ограждения кузова, м²;

- Площадь наружной поверхности кузова, м²;

- Площадь внутренней поверхности кузова, м²;



Теплоприток от солнечной радиации к охлаждаемому объему полуприцепа, принимаем через крышу и одну боковую стенку:

Для стенки:

;

;

Для крыши:

;

;

Теплоприток через ограждение:

Общий теплоприток от окружающей среды



3.2 Теплоприток вследствие инфильтрации воздуха

Теплоприток вследствие инфильтрации воздуха

где:

n - коэффициент, указывающий, какая доля объема воздуха в охлаждаемом объеме полуприцепа сменяется за 1 час (определяется экспериментально, рекомендовано n=0.8);

- внутренний объем полуприцепа, м³;

, - энтальпии наружного воздуха и воздуха в полуприцепе, кДж/кг;

- плотность воздуха, кг/м³.

[6]

кДж/кг - энтальпия наружного воздуха при +30 ^oC [7]

кДж/кг - энтальпия воздуха в полуприцепе при -22 ^oC

3.3 Теплоприток при открывании дверей

Так как, полуприцеп не предназначен для внутригородских перевозок, то теплоприток от открывания дверей можно не учитывать, потому что разгрузочно-погрузочных работ во время следования нет

3.4 Суммарный наружный теплоприток

Увеличиваем наружный теплоприток на 10% для компенсации не учтенных теплопритоков, от которых зависит наружный теплоприток, а также для учета других факторов (неоднородность структуры пенополиуретана, тепловых мостиков и др.):

3.5 Теплота, аккумулируемая грузом и его упаковкой

Теплота, аккумулируемая грузом и его упаковкой:

- теплоприток от продукта, Вт;

М - масса груза, кг;

- удельная теплоемкость груза (мясные туши), ; ;

- время, необходимое для понижения температуры продукта на ;

М= кг; масса груза рассчитанная (см. п. 2.3);



- разность начальной и конечной температуры продукта, ^oC; принимаем

3.6 Теплоприток, вызванный аккумулированием теплоты конструкциями полуприцепа и изоляцией

Теплоприток, вызванный аккумулированием теплоты конструкциями полуприцепа и изоляцией

М_i - масса стали и изоляции полуприцепа, кг;

с_i - удельная теплоемкость стали и изоляции полуприцепа, );

- разность температур, на которую необходимо охладить полуприцеп, ^oC; принимаем

- время, за которое необходимо охладить полуприцеп, ч

,

где

- масса стали, кг;

- масса изоляции, кг;

= - удельная теплоемкость стали [6]

= - удельная теплоемкость



,

где:

- объем стали м3,

кг/м3 - плотность стали; [6]

,

где:

кг/м3 - плотность изоляции (пенополиуретана), [6]

- объем изоляционного слоя пенополиуретана;

В связи с тем, что теплоприток , вызванный аккумулированием теплоты конструкциями полуприцепа и теплоизоляцией имеет высокое значение, и учет его сильно повлияет на мощность подбираемого оборудования, а, следовательно, и на цену рефрижераторного полуприцепа, учет его экономически нецелесообразен. Рекомендутся заблаговременно вывести на режим холодильную установку полуприцепа, для исключения этого теплопритока. Для расчетов принимаем



3.7 Общий теплоприток

Общий теплоприток

- теплоприток от вентиляторов воздухоохладителей, Вт.

Так как теплоприток от вентиляторов воздухоохладителя нам не известен, предварительно принимаем =300 Вт.

3.8 Теплоотвод от полуприцепа в режиме работы "тепловой насос"

Теплоотвод из изолированного объема полуприцепа в окружающую среду осуществляется за счет теплопередачи через стены полуприцепа и за счет инфильтрации воздуха.

3.9 Теплоотвод через ограждение

Теплоотвод через ограждение

[2],

где:

- теплоотвод через стены полуприцепа,

- температура наружного воздуха принимаем;

- температура воздуха в полуприцепе.



3.10 Теплоотвод вследствие инфильтрации воздуха

Теплоотвод вследствие инфильтрации воздуха

где:

[6]

кДж/кг - энтальпия наружного воздуха при -35 ^oC, [7]

кДж/кг - энтальпия воздуха в полуприцепе при +4 ^oC, [7]

3.11 Суммарные теплопотери

Увеличиваем теплоотвод из контейнера на 10% для создания запаса на случай непредвиденного изменения параметров, от которых зависит теплоотвод, а также для учета других факторов (неоднородность структуры пенополиуретана, тепловых мостиков и др.)::



3.12 Общие теплопотери

Так как во время работы полуприцепа в режиме теплового насоса теплота от вентиляторов воздухоохладителей будет поступать в изолированный объем полуприцепа, то вычтем из суммарных теплопотерь теплоту вентиляторов.



4.Подбор оборудования

4.1 Подбор компрессорного агрегата

Подбор компрессорного агрегата осуществляется по теоретической объемной подаче

По общему теплопритоку определяеется расчетная холодопроизводительность:

Q_ор

- суммарный теплоприток, кВт;

a - коэффициент, учитывающий потери во всасывающем трубопроводе, принимаем a=1,05 [2];

b - коэффициент рабочего времени для малых холодильных установок, b= [2]; выбираем b=0,8.

Определяем температуру конденсации и температуру кипения для воздушных теплообменных аппаратов, [2]:

Где =(10 15) - перепад температур между средами для воздушных теплообменных аппаратах [2], для конденсатора выбираем



=15, для испарителя 10

Строим цикл с одноступенчатым сжатием, перегревом на всасывании и переохлаждением жидкости после конденсатора (см. приложение 1), и по нему определяем энтальпии.

Таблица 1. Параметры узловых точек цикла

	1	1''	2	3'	3	4
	-10	-30	72	45	40	-30
	0,2	0,2	2,05	2,05	2,05	0,2
	0,104	-	-	0,0012	-	-
	366	350	418	272	263	263

Перегрев на всасывании принимаем :

Переохлаждение жидкости после конденсатора принимаем :

удельная холодопроизводительность

,

где:



и - энтальпии в соответствующих точках цикла, кДж/кг

кДж/кг

,

где:

- работа изоэнтропного сжатия, кДж/кг

- энтальпии в соответствующих точках цикла, кДж/кг

кДж/кг

- холодильный коэффициент.

массовый расход хладагента

объемная подача компрессора

,

где:

- удельный объем пара хладагента на всасывании в компрессор, ;

теоретическая объемная подача компрессора



- коэффициент подачи компрессора, выбирается по графику зависимости , для отношения давлений =11,3 выбираем коэффициент подачи компрессора , [8].

Выбираем поршневой компрессор открытого типа Bock FKX40/470 N, со следующими характеристиками:

· ;

· Число цилиндров: 4;

· Объем поршня: 466

· Масса: 33 кг

· Заправка маслом: 2 л

· Присоединительные размеры:

Всасывание dy=35 мм

Нагнетание dy=28 мм

· Габариты:

Длина: 385 мм

Ширина: 320 мм

Высота: 370 мм

Проверка компрессора:

· Коэффициент рабочего времени b

- холодопроизводительность выбранного компрессора при его работе на заданный цикл, кВт.

Коэффициент рабочего времени b укладывается в заданные пределы для малых холодильных установок [2]

· Мощность двигателя

- адиабатная мощность компрессора, кВт.

- индикаторная мощность компрессора, кВт

- индикаторный КПД, принемаем в пределах 0,8 - 0,85.

- мощность трения, кВт

- эффективная мощность, кВт

Мощность двигателя должна быть больше эффективной мощности .

4.2 Подбор конденсатора

Определяем тепловую нагрузку на конденсатор:

,

Выбираем воздушный конденсатор GAMA CG25, со следующими характеристиками:

·

· - объемный расход воздуха через вентиляторы конденсатора

· - мощность одного вентилятора

· 2 вентилятора с диаметром 400 мм каждый.

· Габариты

Длинна: 1242 мм

Ширина: 395 мм

Высота: 520 мм

4.3 Подбор испарительного трубного пучка

Определяем тепловую нагрузку на испаритель

Выбираем испарительный трубный пучок ECO STE - 35BL7 с шагом ребер со следующими характеристиками:

·

· - вместимость испарительного трубного пучка по хладагенту.

· - длина струи воздуха.

· Габариты

Длинна: 1910 мм

Ширина: 820 мм

Высота: 230 мм



5.Подбор вспомогательного оборудования

5.1 Подбор соленоидного клапана

Из каталога Danfoss по температуре жидкого хладагента перед клапаном определяем поправочный коэффициент :

При переохлаждении жидкости и , температура жидкости перед вентилем

При для хладагента R 404a

,

где

- требуемая производительность соленоидного клапана по жидкости.

Выбираем соленоидный клапан Danfoss EVR 6 со следующими характеристиками:

· - производительность соленоидного клапана по жидкости;

· - - перепад давления на клапане;

· dy 12 мм - присоединительный размер под пайку;

· Клапан нормально закрытый;

· Тип катушки: постоянного тока, 12 В.

5.2 Расчет жидкостного трубопровода

1) Длина трубопровода

Длина жидкостного трубопровода

, принимаем длину жидкостного трубопровода

2) Внутренний диаметр трубопровода

Внутренний диаметр трубопровода

[3]

- объемный расход в данном трубопроводе, м3/с

/с

w - скорость движения жидкого хладагента в трубопроводе, принимаем равной 1 м/с

Выбираем стандартный трубопровода с диаметром dy=13 мм, труба 16х1,5.

3) Реальная скорость движения хладагента в трубопроводе:

- объем труб, м3

внутренний диаметр трубопровода, м;

4) Гидравлическое сопротивление в трубопроводе

Определяем гидравлические сопротивления на прямых участках трубопровода и местные сопротивления по формулам [3]:

1 - ресивер;

2 - фильтр-осушитель;

3 - смотровое стекло;

4 - соленоидный клапан;

5 - терморегулирующий вентиль;

6 - воздухоохладитель.

Расчет прямых участков трубопровода

где:

, , - падение давления на первом, втором, третьем и четвертом прямых участках трубопровода, Па

- коэффициент трения трубы, принимаем равным 0,03 [3];

, - длина первого, второго, третьего и четвертого участка трубопровода, м;

- плотность насыщенной жидкости хладагента R134a при 40oC;

- ускорение свободного падения, м/с2;

Расчет местных сопротивлений до терморегулирующего вентиля

а) 2 отвода под углом 90?:

- наружный диаметр трубы;

При R=20 мм и мм имеем:

, отсюда по таблице 2.20 [3] ,

где: - коэффициент сопротивления;



R - радиус поворота отвода, мм;

- падение давления в местном сопротивлении, Па.

- падение давления в соленоидном клапане;

- падение давления в фильтре-осушителе;

Падением давления в смотровом стекле пренебрегаем.

Общее падение давления:

5.3 Подбор смотрового стекла

Из каталога Danfoss, по диаметру жидкостного трубопровода (dy=13) и по типу хладагента (R 404a), выбираем смотровое стекло Danfoss SGN 12 со следующими характеристиками:

· dy=12 мм - присоединительный размер под отбортовку;

· Подходит для работы с ГФУ хладагентами;

· Максимальное рабочее давление 35 бар.

5.4 Подбор линейного ресивера

Определяем требуемый объем ресивера:



- вместимость воздухоохладителя по хладагенту

- объем жидкостного трубопровода, ;

- длина жидкостного трубопровода, м.

Выбираем вертикальный линейный ресивер Frigomec RH122 FL12, со следующими характеристиками:

· - объем ресивера;

· Габариты:

· Высота А=382 мм

· Диаметр В=220 мм

· Присоединительные размеры вход/выход, мм: dy=13/ dy=13

5.5 Подбор фильтра осушителя

Фильтр-осушитель жидкости выбираем по объему и типу жидкого хладагента в системе.

Выбираем фильтр-осушитель жидкости с сердечником, на 80% выполненным из материала «молекулярное сито» и на 20% - из активированного алюминия, Danfoss DCL 082.5s со следующими характеристиками:

· Производительность по количеству осушаемого хладагента R404a при температуре жидкости 24 10 кг;

· - падение давления в фильтре-осушителе

· Присоединительные размеры под пайку dy=12мм.

5.6 Подбор терморегулирующего вентиля

Из каталога Danfoss по температуре жидкого хладагента перед терморегулирующим вентелем определяем поправочный коэффициент :

При переохлаждении жидкости для хладагента R 404a

- требуемая производительность терморегулирующего вентиля.

Учитывая требуемую производительность терморегулирующего вентиля , тип хладагента (R404a), переохлаждение жидкости , давление кипения =0.2 МПа и конденсации =2,05 МПа, падение давления в вентиле, необходимость внешнего уравнивания давления выбираем терморегулирующий вентиль Danfoss TN 2-06 со следующими характеристиками:

· - производительность терморегулирующего вентиля по жидкости;

· - - перепад давления на вентиле;

· мм - входной присоединительный размер под

· мм - выходной присоединительный размер под пайку;

· С внешним уравниванием.



5.7 Подбор обратного клапана

По диаметру условного прохода трубы на жидкостную линию выбираем обратный клапан Danfoss NRV 12:

Присоединительные размеры: dy=13мм под отбортовку;

Прямой.

По диаметру условного прохода трубы на линию всасывания выбираем обратный клапан Danfoss NRV 35s:

Присоединительные размеры: dy=35мм под пайку ODF;
Угловой.

5.8 Подбор четырехходового реверсивного клапана

По холодопроизводительности и по типу хладагента R 404a выбираем четырехходовой реверсивный клапан Saginomiya CHV-0301:

Производительность 12,5 кВт;



6.Проверка работы режима «тепловой насос»

Определяем температуру конденсации и температуру кипения для воздушных теплообменных аппаратов, [2]:

Где

=(10 15) - перепад температур между средами для воздушных теплообменных аппаратах [2], для конденсатора выбираем

=13, для испарителя 10

Строим цикл с одноступенчатым сжатием, перегревом на всасывании и переохлаждением жидкости после конденсатора (см. приложение 1), и по нему определяем энтальпии.

Перегрев на всасывании принимаем :

Переохлаждение жидкости после конденсатора принимаем :



Определяем тепловую нагрузку на конденсатор:

Т.к. , то конденсатор сможет компенсировать суммарные теплопотери из объема полуприцепа в окружающую среду.



7.Подбор энергетической установки

7.1 Определение требуемой электрической мощности

Суммарные затраты электроэнергии на выработку холода:

Суммарные затраты электроэнергии на оттаивание охлаждающих приборов:

- затраты электроэнергии на работу приборов автоматики.

7.2 Подбор дизель-генератора

Выбираем дизель-генератор: Электростанция Вепрь АДП 16-T400/230 ВЛ-БС.

Характеристики:

· Мощность: N=12 кВт

· Расход топлива: 270 г/кВт*ч

· Частота вращения вала: 3000 об/мин

7.3 Определение требуемого количества топлива

Удельный расход топлива на выработку 1 кВт электроэнергии:



Относительные энергозатраты на выработку 1 кВт холода:

Удельный расход топлива на выработку 1 кВт холода:

Суточный расход топлива:

Требуемый объем топливного бака:

- время рейса, принимаем равным 1 сутки.



Список литературы

холодильный рефрижераторный склад

1.Курылев Е.С., Оносовский В.В., Румянцев Ю.Д.. Холодильные установки. - СПб: Политехника, 1999. - 576 с.

2.Бараненко А.В., Калюнов В.С., Румянцев Ю.Д.. Практикум по холодильным установкам. - СПб: Профессия, 2001. - 272 с.

3.Брайдерт Г.-Й. Проектирование холодильных установок. Расчеты, параметры, примеры. - Москва: Техносфера, 2006. - 336 с.

4.Малые холодильные установки и холодильный транспорт. Справочник / под ред. А.В. Быкова. - М.: Пищевая промышленность, 1978. - 240 с.

5.Бараненко А.В., Калюнов В.С., Малеванный Б.Н., Эглит А.Я.. Практикум по холодильному технологическому оборудованию. - СПб.: СПбГУНиПТ, 2002 - 170 с.

6.Богданов С.Н., Бурцев С.И., Иванов О.П., Куприянова А.В. Холодильная техника. Кондиционирование воздуха. Свойства веществ. - СПб: СПбГАХПТ, 1999.- 320с.

7.I-d диаграмма состояния влажного воздуха.

8.Кошкин Н.Н., Бухарин Н.Н., Пекарев В.И. Тепловые и конструктивные расчеты холодильных машин: учебное пособие для студентов ВУЗов. Л., Машиностроение, 1987г., 464 с.