Жаропрочные сплавы
Особенности жаропрочных сплавов на кобальтовой основе. Монокристаллические жаропрочные сплавы. Легирование, фазовый состав, термическая обработка сплавов на никелевой основе. Цементация и покрытие в газовой фазе. Диффузионные и плазменные покрытия.
Рубрика | Производство и технологии |
Вид | реферат |
Язык | русский |
Дата добавления | 07.12.2019 |
Размер файла | 28,0 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Размещено на http://www.allbest.ru/
МИНОБРНАУКИ РОССИИ
ФГБОУ ВО «БАШКИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Инженерный факультет
РЕФЕРАТ
«Жаропрочные сплавы»
Выполнили
Студенты 1 курса 1-ТМО группы
очного формы обучения
Азиззода А.Ш.
Амонбоев А.А.
Проверил: к.х.н., доцент кафедры ТХиМ
Каримова Э.Р.
УФА - 2019
История
Первые жаропрочные стали для газотурбинных двигателей были разработаны в Германии фирмой Krupp в 1936--1938 годах. Высоколегированная аустенитная сталь Тинидур создавалась как материал рабочих лопаток турбины на температуры 600--700 °C. Тинидур -- аустенитная сталь с дисперсионным твердением (Ni3Ti) и карбидным упрочнением. В 1943-44 годах годовое производство Тинидур составляло 1850 тонн. Институтом DVL и фирмой Heraeus Vacuumschmelze были разработаны аустенитые стали (сплавы по английской терминологии) DVL42 и DVL52 на более высокие рабочие температуры 750--800 °C. Составы сталей приведены в таблице.
Таблица Химические составы германских аустенитных жаропрочных сталей для газотурбинных двигателей
Наименование |
%C |
%Mn |
%Si |
%Ni |
%Co |
%Cr |
%Mo |
%W |
%Ti |
%Al |
% др элементов |
|
Тинидур |
до 0,14 |
0,6-1,0 |
0,6-1,0 |
29,0-31,0 |
14,5-15,5 |
1,8-2,2 |
0,2 |
Fe основа |
||||
DVL42 |
до 0,1 |
0,6-1,0 |
0,4-0,8 |
30-35 |
22-25 |
12-17 |
4-6 |
4-6 |
1,5-2,0 |
Fe основа |
||
DVL52 |
до 0,1 |
0,6-1,0 |
0,4-0,8 |
30-35 |
22-25 |
12-17 |
4-6 |
4-6 |
4-5 %Ta |
|||
Хромадур |
0,9-0,12 |
17,5-18,5 |
0,55-0,7 |
11,0-14,0 |
0,7-0,8 |
V 0,60-0,70 0,18-0,23 N2 |
В Германии 1940-х годов среди разработчиков авиационных ГТД существовало стремление повысить температуру газа перед турбиной до 900 °C. С этой целью институт DVL совместно с рядом фирм экспериментировал с аустенитными сложнолегированными сплавами. В ходе войны была признана невозможность подобного решения по причине острого дефицита в Германии легирующих элементов. В результате исследования приняли два направления: 1. создание полых охлаждаемых воздухом лопаток (рабочих и сопловых) при соответствующем снижении легирования используемых материалов; 2. исследование возможностей керамических материалов. Оба направления работ являлись пионерскими, по каждому из них были получены значимые результаты. Первые серии реактивного двигателя Jumo-004 выпускались с 1942 года с монолитными рабочими и сопловыми лопатками из материала Тинидур. Позднее заменены полыми охлаждаемыми лопатками из того же материала, что позволило повысить температуру газа перед турбиной до 850 °C (серия Jumo-004E). С 1944 года на двигателе Jumo-004 применялись охлаждаемые рабочие лопатки из менее дефицитной стали Cromadur.
К 1942 году в Великобритании создан жаропрочный сплав нимоник-80 -- первый в серии высокожаропрочных дисперсионно-твердеющих сплавов на никель-хромовой основе. Создатель сплава -- сэр Уильям Гриффитс Griffiths W. T. Основа сплава нимоник-80 -- нихром (80 %Ni -- 20 %Cr), известный с начала XX века своей высокой жаростойкостью и высоким электрическим сопротивлением. Ключевыми легирующими элементами сплава нимоник-80 являлись титан (2,5 %) и алюминий (1,2 %), образующие упрочняющую фазу. Количество упрочняющей гамма-штрих фазы в сплаве составляло 25-35 об%[5]. Нимоник-80 использовался в деформированном состоянии для изготовления рабочих лопаток турбины одного из первых газотурбинных двигателей Ролс-Ройс «Нин», стендовые испытания которого начались в октябре 1944 г. Лопатки турбины из сплава нимоник-80 обладали высокой длительной прочностью при температурах 750--850 °C. В СССР аналогами сплава нимоник-80 являются никелевые жаропрочные сплавы ЭИ437, ЭИ437А (ХН77ТЮ) и ЭИ437В (ХН77ТЮР), срочным порядком созданные к 1948 году сотрудниками ВИАМ, ЦНИИЧермет и завода «Электросталь» при участии Ф. Ф. Химушина[6].
Основу жаропрочных сплавов, как правило, составляют элементы VIII группы таблицы Менделеева. До 40-х годов XX века основу жаропрочных сплавов составляли железо или никель. Добавлялось значительное количество хрома для увеличения коррозионной стойкости. Добавки алюминия, титана или ниобия увеличивали сопротивление ползучести. В некоторых случаях образовывались хрупкие фазы, такие, например, как карбиды M23C6. В конце 40-х годов прекратилось, в основном, использование железа как основы жаропрочных сплавов, предпочтение начали отдавать сплавам на основе никеля и кобальта. Это позволило получить более прочную и стабильную гранецентрированную матрицу.
В конце 1940-х годов была обнаружена возможность дополнительного упрочнения жаропрочных сплавов путём легирования молибденом. Позже для этой же цели начали применять добавки таких элементов, как вольфрам, ниобий, тантал, рений и гафний. (См. Карбид тантала-гафния)
Сплавы на основе никеля
Рабочая лопатка ротора турбины двигателя RB199, из литейного никелевого жаропрочного сплава, бывшая в эксплуатации.
В 1950-х годах компаниями Pratt & Whitney и General Electric были разработаны сплавы Уаспалой (Waspaloy) и M-252, легированные молибденом и предназначенные для лопаток авиационных двигателей. Затем были разработаны такие сплавы, как Hastelloy alloy X, Rene 41, Инконель, в том числе Inco 718, Incoloy 901 и др.
Согласно оценкам экспертов, за период х годов химические составы никелевых жаропрочных сплавов изменялись наиболее значительно за счет введения алюминия и замещающих его элементов в ' фазе. Указанное привело к увеличению объемной доли ' фазы от 25-35 об.% в сплавах нимоник 80 и U-700 до 65-70 об.% в современных лопаточных материалах[5].
Легирование
Жаропрочные сплавы на основе никеля, как правило, обладают сложным химсоставом. Он включает 12 -- 13 компонентов, тщательно сбалансированных для получения необходимых свойств. Содержание таких примесей, как кремний (Si), фосфор (P), сера (S), кислород (O) и азот (N) также контролируется. Содержание таких элементов, как селен (Se), теллур (Te), свинец (Pb) и висмут (Bi) должно быть ничтожно малым, что обеспечивается подбором шихтовых материалов с низким содержанием этих элементов, т. к. избавиться от них в ходе плавки не представляется возможным. Эти сплавы обычно содержат 10--12 % хрома (Cr), до 8 % алюминия (Al) и титана (Ti), 5-10 % кобальта (Co), а также небольшие количества бора (B), циркония (Zr) и углерода (C). Иногда добавляются молибден (Mo), вольфрам (W), ниобий (Nb), тантал (Ta) и гафний (Hf).
Легирующие элементы в этих сплавах можно сгруппировать следующим образом:
Элементы, образующие с Ni аустенитную -матрицу с гранецентрированной кристаллической решёткой -- Co, Fe, Cr, Mo и W Элементы, образующие упрочняющую ' фазу (Ni3X) -- Al, Ti, Nb, Ta, Hf. При этом Ti, Nb и Ta входят в состав фазы и упрочняют её. Элементы, образующие сегрегации по границам зёрен -- B, C и Zr
К карбидообразующим элементам относятся Cr, Mo, W, Nb, Ta и Ti. Al и Cr образуют оксидные плёнки, защищающие изделия от коррозии.
Таблица Типичный химсостав деформируемых жаропрочных сплавов на никелевой основе
Сплав |
%Ni |
%Cr |
%Co |
%Mo |
%Al |
%Ti |
%Nb |
%C |
%B |
Zr |
% др. элементов |
|
Inconel X-750 |
73,0 |
18,0 |
- |
- |
0,8 |
2,5 |
0,9 |
0,04 |
- |
- |
6,8 % Fe |
|
Udimet 500 |
53,6 |
18,0 |
18,5 |
4,0 |
2,9 |
2,9 |
- |
0,08 |
0,006 |
0,05 |
||
Udimet 700 |
53,4 |
15,0 |
18,5 |
5,2 |
4,3 |
3,5 |
- |
0,08 |
0,03 |
- |
||
Waspaloy |
58,3 |
19,5 |
13,5 |
4,3 |
1,3 |
3,0 |
- |
0,08 |
0,006 |
0,06 |
||
Astroloy |
55,1 |
15,0 |
17,0 |
5,2 |
4,0 |
3,5 |
- |
0,06 |
0,03 |
- |
||
Rene 41 |
55,3 |
19,0 |
11,0 |
10,0 |
1,5 |
3,1 |
- |
0,09 |
0,005 |
- |
||
Nimonic 80A |
74,7 |
19,5 |
1,1 |
- |
1,3 |
2,5 |
- |
0,06 |
- |
- |
||
Nimonic 90 |
57,4 |
19,5 |
18,0 |
- |
1,4 |
2,4 |
- |
0,07 |
- |
- |
||
Nimonic 105 |
53,3 |
14,5 |
20,0 |
5,0 |
1,2 |
4,5 |
- |
0,2 |
- |
- |
||
Nimonic 115 |
57,3 |
15,0 |
15,0 |
3,5 |
5,0 |
4,0 |
- |
0,1 |
- |
- |
Таблица Типичный химсостав литейных жаропрочных сплавов на никелевой основе[8]
Сплав |
%Ni |
%Cr |
%Co |
%Mo |
%Al |
%Ti |
%Nb |
%C |
%B |
Zr |
% др. элементов |
|
B-1900 |
64,0 |
8,0 |
10,0 |
6,0 |
6,0 |
1,0 |
- |
0,10 |
0,015 |
0,1 |
4,0 % Ta |
|
MAR-M200 |
60,0 |
9,0 |
10,0 |
- |
5,0 |
2.0 |
1.0 |
0,13 |
0,015 |
0,05 |
12,0 % W |
|
Inconel 738 |
61,0 |
16,0 |
8,5 |
1,7 |
3,4 |
3,4 |
0,9 |
0,12 |
0,01 |
0,10 |
1,7 % Ta, 3,6 % W |
|
Rene 77 |
58,0 |
14,6 |
15,0 |
4,2 |
4,3 |
3,3 |
- |
0,07 |
0,016 |
0,04 |
||
Rene 80 |
60,0 |
14,0 |
9,5 |
4,0 |
3,0 |
5,0 |
- |
0,17 |
0,015 |
0,03 |
4,0 %W |
Фазовый состав
К основным фазам жаропрочных сплавов относятся:
Гамма-фаза () является матрицей с г. ц.к. кристаллической решёткой. В твёрдом растворе этой фазы содержится большое количество Co, Cr, Mo, W Гамма-штрих (') фаза образует частицы преципитата, имеющего также г. ц.к. кристаллическую решётку. В эту фазу входят такие элементы, как Al и Ti. Объёмная доля этой фазы, когерентной аустенитной матрице достаточно велика Карбиды. Содержание углерода в сплавах относительно невелико (0,05-0,2 %). Он соединяется с карбидообразующими элементами -- Ti, Ta, Hf Зернограничная '-фаза. Эта фаза образуется в виде плёнки по границам зёрен в процессе термической обработки. Бориды Выделяются по границам зёрен в виде редких частиц Фазы т. п. у. (топологически плотно упакованные фазы) имеют пластинчатую морфологию. Пример: фазы, и фаза Лавеса. Эти фазы приводят к охрупчиванию материала и являются нежелательными.
Термическая обработка
Деформируемые никелевые жаропрочные сплавы содержат в матрице дисперсные выделения карбидов типа MC. Гомогенизационный отжиг даёт возможность подготовить матрицу к получению равномерного распределения частиц упрочняющей фазы ' в процессе последующего старения. Для примера, для сплава Inco 718 гомогенизационный отжиг продлится в течение 1 часа при 768 °C, а старение проводится в два этапа: 8 часов при 718 °C и 8 часов при 621 °C. После гомогенизационного отжига важно выдержать скорость охлаждения, чтобы препятствовать выделению нежелательных фаз. Охлаждение между этапами старения проводится плавно в течение 2 часов.
Жаропрочность
Одним из факторов, определяющих жаропрочность, является высокое сопротивление ползучести. Жаропрочность сплавов оценивается пределами длительной прочности или ползучести при высоких температурах, и связана, в первую очередь, с их структурой и составом. По структуре жаропрочные сплавы должны быть многофазными с прочными границами зёрен и фаз[1]. В никелевых жаропрочных сплавах сказанное обеспечивается многокомпонентным легированием. При этом жаропрочность сплавов тем выше, чем больше объёмная доля упрочняющих фаз и чем выше их термическая стабильность, то есть устойчивость против растворения и коагуляции при повышении температуры.
Длительная прочность
Никелевые жаропрочные сплавы используются при температурах 760--980 °C. Литые жаропрочные сплавы имеют высокоую длительную прочность при более высоких температурах. Например, сплав MAR-M246 имеет длительную прочность 124 МПа после 1000 часов выдержки при 982 °C.
Жаропрочные сплавы на никелево-железной основе используются при температурах 650--815 °C. Их длительная прочность намного ниже.
Таблица Длительная прочность жаропрочных сплавов при трёх температурах, МПа
Сплав |
650 °C 100 часов |
650 °C 1000 часов |
815 °C 100 часов |
815 °C 1000 часов |
982 °C 100 часов |
982 °C 1000 часов |
|
Inconel X-750 |
552 |
469 |
179 |
110 |
24 |
||
Udimet 700 |
703 |
400 |
296 |
117 |
55 |
||
Astroloy |
772 |
407 |
290 |
103 |
55 |
||
IN-100 |
503 |
379 |
172 |
103 |
|||
MAR-M246 |
565 |
448 |
186 |
124 |
Сплавы на основе кобальта
Ещё в начале XX века компанией Хэйнс (англ. Haynes) были получены патенты на сплавы системы Co -- Cr и Co -- Cr -- W. Эти сплавы, именуемые «стеллитами» использовались вначале для производства режущего инструмента. и износостойких деталей. В 1930-х годах был разработан литейный Co -- Cr -- Mo сплав для зубного протезирование Vitallium. Аналогичный по составу сплав HS-21 начал использоваться десятилетие спустя в турбонагревателях и газовых турбинах. Тогда же начали использовать сплав системы Co -- Ni -- Cr для направляющих лопаток газотурбинных двигателей. В 1943 г. был разработан литейный сплав Co -- Ni -- Cr -- W (X-40) также применяемый при изготовлении лопаток. В 1950--1970 годы были разработаны новые никелевые жаропрочные сплавы, изготовленные путём вакуумной выплавки и упрочняемые за счёт выделения фазы. Это привело к уменьшению использования сплавов на основе кобальта.
Особенности жаропрочных сплавов на кобальтовой основе
Температура плавления у сплавов на кобальтовой основе -- более высокая. По этой причине повышены характеристики длительной прочности. Эти жаропрочные сплавы могут работать при более высоких температурах, по сравнению со сплавами на основе никеля и железа Высокое содержание хрома повышает сопротивление горячей коррозии Сплавы характеризуются повышенным сопротивлением термической усталости и имеют хорошую свариваемость.
Монокристаллические жаропрочные сплавы
В 1970--1980 годы началось применение литых жаропрочных сплавов, полученных методами направленной кристаллизации и монокристаллических сплавов на никелевой основе. Применение этих материалов (на никелевой основе) позволило увеличить прочность и термическую долговечность лопаток газовых турбин.
Таблица Химический состав жаропрочных сплавов, полученных методами направленной кристаллизации[8]
Сплав |
%Cr |
%Co |
%W |
%Mo |
%Ta |
%Nb |
%Ti |
%Al |
%Hf |
%B |
%Zr |
%C |
|
MAR-M200+Hf |
9,0 |
10,0 |
12,0 |
- |
- |
1,0 |
2,0 |
5,0 |
2,0 |
0,015 |
0,08 |
0,14 |
|
MAR-M246+Hf |
9,0 |
10,0 |
10,0 |
2,5 |
1,5 |
- |
1,5 |
5,5 |
1,5 |
0,015 |
0,05 |
0,15 |
|
MAR-M247 |
8,4 |
10,0 |
10,0 |
0,6 |
3,0 |
- |
1,0 |
5,5 |
1,4 |
0,015 |
0,05 |
0,15 |
|
RENE 80H |
14,0 |
9,5 |
4,0 |
4,0 |
- |
- |
4,8 |
3,0 |
0,75 |
0,015 |
0,02 |
0,08 |
Таблица Химический состав монокристаллических жаропрочных сплавов
Сплав |
%Cr |
%Co |
%W |
%Mo |
%Ta |
%Nb |
%Ti |
%Al |
%Hf |
|
Pratt & Whitney № 1 |
10,0 |
5,0 |
4,0 |
- |
12,0 |
- |
1,5 |
5,0 |
- |
|
Pratt & Whitney № 2 (3 % Re) |
5,0 |
10,0 |
6,0 |
2,0 |
8,7 |
- |
- |
5,6 |
0,1 |
|
CMSX-2 |
8,0 |
5,0 |
8,0 |
0,6 |
6,0 |
- |
1,0 |
5,5 |
- |
|
SRR99 |
8,5 |
5,0 |
9,5 |
- |
2,8 |
- |
2,2 |
5,5 |
- |
Диффузионные покрытия
Поскольку турбинные лопатки, изготовленные из литейных жаропрочных сплавов работают при высоких температурах и в агрессивной среде, возникает необходимость в их защите от горячей коррозии. С этой целью используют диффузионные покрытия двух типов, т. н. пакетная цементация и покрытия, наносимые в газовой фазе. В процессе покрытия происходит обогащение поверхностного слоя алюминием и образование алюминида никеля, как матрицы покрытия.
Процесс пакетной цементации
плазменный покрытие никелевый кобальтовый
Процесс происходит при более низкой температуре (около 750 °C). Детали помещаются в коробки со смесью порошков: активный материал, содержащий алюминий и образующий покрытие, активатор (хлорид или фторид) и термический балласт, например, окись алюминия. При высокой температуре образуется газообразный хлорид (или фторид) алюминия, который переносится на поверхность изделия. Затем происходит распад хлорида алюминия и диффузия алюминия вглубь объема. Образуется т. н. «зелёное покрытие», очень хрупкое и тонкое. После этого проводится диффузионный отжиг (несколько часов при температурах около 1080 °C). При этом образуется окончательное покрытие.
Покрытие в газовой фазе
Процесс идёт при более высокой температуре около 1080 °C. Активный материал, содержащий алюминий, не находится в непосредственном контакте с изделием. Нет необходимости и в термическом балласте. Процесс отличается диффузией вовне. Также требуется диффузионный отжиг.
Плазменные покрытия
Более современной технологией защиты лопаток является плазменное напыление термобарьерных покрытий. Как правило, термобарьерное покрытие состоит из нескольких слоев -- подслой, слой MeCrAlY, слой керамики (часто применяют оксид циркония, стабилизированный иттрием). Для разных двигателей аттестованы вакуумное или атмосферное плазменное напыление, однако все современные разработки выполняются на атмосферной плазме, как более дешевой в эксплуатации.
Литература
1 Суперсплавы II. Жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных энергоустановок. -- М.: «Металлургия», 2007.
2 Строение и свойства авиационых материалов. -- М.: «Металлургия», 2011.
3 Ф. Жаропрочные стали и сплавы. -- М.: «Металлургия», 2009.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Общие положения, классификация и области применения сплавов на основе интерметаллидов. Материалы с эффектом памяти формы. Сплавы на основе алюминидов титана. Сплавы на основе алюминидов никеля. Области использования сплавов на основе интерметаллидов.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 02.06.2014Формирование структуры и методы исследования свойств металлов; диаграмма состояния "железо-цементит". Железоуглеродистые сплавы; термическая обработка металлов и сплавов. Сплавы, применяемые в промышленности; выбор сплава на основе цветного металла.
контрольная работа [780,1 K], добавлен 13.01.2010Алюминий и его сплавы. Характеристика и классификация алюминиевых сплавов. Деформируемые, литейные и специальные алюминиевые сплавы. Литые композиционные материалы на основе алюминиевого сплава для машиностроения. Состав промышленных дюралюминов.
курсовая работа [2,8 M], добавлен 15.01.2014Разработка технологического процесса изготовления детали типа "фланец" из жаропрочного и жаростойкого сплава на никелевой основе в условиях серийного производства. Применяется в компрессорной и форсажной камерах современных газотурбинных двигателей.
дипломная работа [2,2 M], добавлен 28.04.2009Сплавы на основе железа как основной конструкционный материал. Процесс производства олова из руд и россыпей. Состав полученного оловянного концентрата. Состав и свойства некоторых сплавов олова. Основные аллотропические модификации олова, его изотопы.
реферат [86,1 K], добавлен 14.11.2010Определение механических свойств конструкционных материалов путем испытания их на растяжение. Методы исследования качества, структуры и свойств металлов и сплавов, определение их твердости. Термическая обработка деформируемых алюминиевых сплавов.
учебное пособие [7,6 M], добавлен 29.01.2011Основные методы и виды гальванических покрытий на алюминий и его сплавы. Анализ схемы предварительной подготовки алюминия, а также его сплавов. Цинкатный и станнатный растворы. Непосредственное нанесение гальванических покрытий на алюминий и сплавы.
реферат [26,8 K], добавлен 14.08.2011Группы меди по химическому составу и способам металлургической переработки (рафинирования). Электрические, магнитные свойства металла. Низколегированные бронзы высокой электро- и теплопроводности. Принципы легирования жаропрочных сплавов на медной основе.
контрольная работа [519,4 K], добавлен 07.01.2014Двухкарбидные твердые сплавы. Основные свойства и классификация твердых сплавов. Метод порошковой металлургии. Спекание изделий в печах. Защита поверхности изделия от окисления. Сплавы на основе высокотвердых и тугоплавких карбидов вольфрама и титана.
контрольная работа [17,9 K], добавлен 28.01.2011В последние годы в связи с развитием новых специальных областей техники широкое применение получили жаропрочные сплавы, способные без разрушения в течении длительного времени сопротивляться незначительным пластическим деформациям при высоких температурах.
доклад [1,3 M], добавлен 03.01.2009