Размещено на http://www.allbest.ru/

СОДЕРЖАНИЕ

• ВВЕДЕНИЕ
• 1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
• 1.1 Параметры наружного воздуха
• 1.2 Параметры внутреннего микроклимата в помещениях
• 2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОБЩЕОБМЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
• 2.1 Общие сведения
• 2.2 Расчет воздухообменов
• 2.3 Выбор схемы системы вентиляции
• 2.4 Расчет воздухораспределителей
• 2.5 Аэродинамический расчет систем вентиляции
• 3. ПОДБОР ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ОБОРУДОВАНИЯ ОБЩЕОБМЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
• 3.1 Подбор вентиляционного оборудовния
• 3.2 Подбор приточной установки П-128
• 3.2.1 Подбор воздухоприемного блока
• 3.2.2 Подбор секции фильтров
• 3.2.3 Подбор блока теплоутилизации
• 3.2.4 Расчет калорифера-догревателя
• 3.2.5 Выбор вентилятора и типа электродвигателя
• 4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМ ПРОТИВОДЫМНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ
• 5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМОЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРИМЕНЕНИЯ ВЕНТУСТАНОВКИ
• 5.1 Описание системы
• 5.2 Определение капитальных затрат на закупку и установку оборудования
• 5.3 Определение годовых эксплуатационных затрат
• 5.4 Определение годовых амортизационных отчислений
• 5.5 Определение совокупных приведенных затрат
• 6. БЕЗОПАСТНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ ПРИ МОНТАЖЕ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
• 7. ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ПРОЕКТА
• ЗАКЛЮЧЕНИЕ
• СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ
• ПРИЛОЖЕНИЕ
• ВВЕДЕНИЕ
• В дипломном проекте разработана и запроектирована система вентиляции административного здания регионального филиала телекоммуникационной компании в городе Краснодаре. Здание состоит из трех этажей: цокольный, первый и второй этаж. На цокольном этаже размещаются служебные и технические помещения. На первом этаже расположены классы обучения и повышения квалификации, конференц-залы, санузлы, административные и офисные помещения, комната приема пищи. На третьем этаже - два операционных зала, представляющих офисное помещение открытого типа с рабочими местами типа “Open-space”, комната отдыха и приема пищи, гардеробная, кабинеты, коммутационная. Таким образом, выбранное здание имеет набор помещений с различными требованиями к микроклимату.
• Системы вентиляции являются основными инженерными системами зданий по созданию и поддерживанию требуемых параметров внутреннего микроклимата. Поэтому при их проектировании требуется четко соблюдать требования актуальных нормативов, основные принципы проектирования таких систем, точность выполняемых расчетов. Немаловажным фактором является удовлетворение проектом требований энергосбережения и энергоэффективности, охраны окружающей среды, безопасности жизнедеятельности. вентиляция теплоутилизация затрата микроклимат
• Выбранная тема выпускной квалификационной работы, несомненно, актуальна, так как отвечает профилю обучения «Теплогазоснабжение и вентиляция» направления 08.03.01 Строительство.
• В данном дипломном проекте представлено:
• - исходные данные для проектирования;
• - характеристика запроектированных систем вентиляции;
• - расчет производительности систем вентиляции;
• - аэродинамический расчет воздуховодов систем вентиляции;
• - подбор оборудования;
• - разделы по экономике, экологии и безопасности жизнедеятельности.

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

1.1 Параметры наружного воздуха

Проектируемое здание находится в городе Краснодар.

Параметры Б для холодного периода года согласно [1]:

- температура наиболее холодной пятидневки наружного воздуха .

- среднемесячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца ц_н.в.=85 %.

Зона влажности III.

Параметры А для теплого периода года принимаются по таблице 2 [1]:

- температура наружного воздуха обеспеченностью 0,98, t_н.в.=31 єС;

- среднемесячная относительная влажность воздуха наиболее тёплого месяца ц_н.в.=74 %.

1.2 Параметры внутреннего микроклимата в помещениях

Расчётные параметры внутреннего микроклимата в помещениях задаются по [2]. Температуру помещений заносим в таблицу 1.1.

Таблица 1.1 - Параметры внутреннего микроклимата в помещениях

Наименование помещения	Температура воздуха, ° С
Офисные помещения	20
Технические помещения подвала	16
Санузлы и лестничные клетки	16
Учебные классы	18
Серверные помещения	24
Венткамера, тепловой узел и электрощитовая	10

2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМ ОБЩЕОБМЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ

2.1 Общие сведения

В проекте вентиляции настоящего проекта запроектированы системы механической приточно-вытяжной вентиляции.

Во всех основных помещениях предусмотрено приточная и вытяжная вентиляция.

Воздухообмен помещений определен по санитарным нормам и нормам кратности подачи приточного воздуха, но не менее показателей санитарных норм.

Санитарная норма - это минимальное количество наружного воздуха, которое необходимо подать на одного человека, находящегося в обслуживаемом помещении. Для расчетов принимается наибольшая из двух полученных величин.

Как правило, такой величиной является санитарная норма наружного воздуха.

Санитарная норма определяется по табл. М.1 [3], и составляет - 40м³/час для офисных и служебных помещений, и 20 м³/час для помещений обслуживания населения.

Теплоснабжение приточных установок осуществляется теплоносителем - вода с параметрами 95^°С - 70^°С.

В установке, обслуживающей офисные и служебные помещения предусмотрена система утилизации теплоты.

Так как в расчете воздухообмена принята санитарная норма наружного воздуха, рециркуляция невозможна.

В связи с этим утилизация тепла выбросного воздуха производится при помощи рекуператора. В данном проекте в качестве рекуператора принята роторная установка, в которой происходит обмен тепла между выходящим воздухом и наружным холодным воздухом в зимнее время без их смешивания.

Помещения здания, расположенные на первом и втором этажах имеют коридоры, в которых есть наружные ограждения с окнами, поэтому дымоудаление из этих коридоров не требуется. В подвале имеется коридор длиной более 15 метров без естественного освещения, поэтому на случай пожара в коридоре организовано дымоудаление. Дымоудаление производится через клапан, расположенный под потолком подвала и срабатывающий от пожарных извещателей, расположенных в коридоре подвала. При срабатывании клапана дымоудаления автоматически включается вентилятор дымоудаления. К установке принят крышный вентилятор дымоудаления завода ”Веза”. Вентиляторы этого класса предназначены для удаления дыма с температурой 350-400^°С.

Для предотвращения проникновения дыма через системы вентиляции на другие этажи на воздуховодах систем общеобменной вентиляции установлены огнезадерживающие клапаны КПУ-1М фирмы “ВЕЗА” универсальные.

Воздухораспределительные устройства - фирмы БЕТА - воздухораспределительные диффузоры с регулируемой воздухораздачей. Воздухораспределение производится настилаюшими струями в четыре стороны.

На воздуховодах приточных и вытяжных систем применены клапаны нормально открытые, которые при обычных условиях работы открыты. При возникновении пожара они автоматически закрываются и предотвращают попадание продуктов горения на смежные этажи по воздуховодам.

В системах дымоудаления применены эти же дымовые клапаны с функцией «нормально закрытые», т.е. при обычном режиме работы они закрыты, но при возникновении пожара, они открываются, включается вентилятор дымоудаления и продукты горения удаляются.

Для возможности регулирования во время наладки и эксплуатации систем общеобменной вентиляции на ответвлениях воздуховодов установлены дроссель-клапаны.

2.2 Расчет воздухообменов

Расчет по нормируемой кратности воздухообмена осуществляется для помещений, для которых по [3] можно определить кратности воздухообмена по притоку и по вытяжке:

, (2.1)

где - расчетный обьем помещения, ;

- нормируемая кратностъ воздухообмена, .

Для отдельных помещений имеется возможность расчета воздухообмена по нормируемому удельному расходу приточного или удаляемого воздуха:

L = А ^. k, L = N ^. m,(2.2)

где А - площадъ помещения,м²;

k - нормируемый расход приточного воздуха на 1м² площали помещения;

N - число людей, рабочих мест, единич оборудования;

m - нормируемый удельный расход приточного воздуха на 1 человека.

Расчет приточного воздуха, по санитарной норме подачи свежего воздуха на одного человека:

Общая площадъ операционного зала №1 составляет 317 м².

Количество работающих в этом зале в соответствии с технологическим заданием составляет 5 человек, а количество посетителей - 30 человек.

В соответствии с табл. 1М [3] минимальное количество наружного воздуха для общественных помещений с естественным проветриванием на одного постоянно работающего человека (вид работы - средней тяжести) составляет 40м³/час на человека.

Таким образом, количество воздуха, подаваемое служащим в этом помещении, составит:

L= 40·5 =200м³/час,

количество посетителей составит 25 человек (вид работы - легкая).

Норма расхода наружного воздуха на одного человека с временным пребыванием (менее 2 часов) составит 20м³/час на человека.

Количество воздуха, подаваемого посетителям, составит:

L= 20·25=500м³/час,

Суммарное количество свежего воздуха этого помещения составит 700 м³

Общая площадь операционного зала № 2 составляет 386 м². /час.

Обслуживающий персонал - 3 женщины; 2 - мужчин.

Посетители: 30 чел.

Количество воздуха подаваемое служащим в этом помещении составит:

L= 40·5 = 200м³/час,

количество посетителей составит 25 человек (вид работы - легкая). Норма расхода наружного воздуха на одного человека с временным пребыванием (менее 2 часов) составит 20м³/час на человека. Количество воздуха, подаваемого посетителям составит:

L= 20·30=600м³/час,

Суммарное количество приточного воздуха для этих двух операционных залов составит 1500 м³/час.

Проектом для обслуживания операционных залов предусмотрена отдельная приточная система (П2). Подбор установки будет осуществлен соответственно для данного количества воздуха.

За расчетный воздухообмен в помещениях принят наибольший воздухообмен, определенный по санитарной норме подачи свежего воздуха на одного человека, либо по кратности воздухообмена.

Все данные расчетов воздухообменов помещений заносятся в таблицу Приложение 2 «Расчет воздухообменов».

2.3 Выбор схемы системы вентиляции

В здании запроектировано две приточных и шесть вытяжных систем. Система П1 предназначена для обслуживания служебных и вспомогательных помещений в цокольном, первом и втором этажах.

Для обслуживания операционных залов №1, №2 предусмотрена система П2, т.к. эти помещения имеют свой режим работы - обслуживание населения. Если для системы П1 режим работы постоянный и не меняется в течении дня, то для системы П2 - режим переменный и зависит от количества людей, находящихся в залах. Кроме того режим работы персонала предприятия может не совпадать с режимом обслуживания населения.

Производительность каждой представленной приточной и вытяжной системы равна суммарному воздухообмену соответственно по притоку или по вытяжке для каждых помещений, обслуживаемых данной системой.

Вытяжные системы обслуживают те же группы помещений, что и соответствующие приточные, исключая отдельные помещения (санузлы), из которых устраивается отдельная вытяжка.

Воздуховоды приняты металлические из оцинкованной стали прямоугольгого сечения с прокладкой в пространстве подвесного потолка. Воздуховоды прямоугольного сечения.

В подвале, технических и подсобных помещениях воздуховоды прокладываются открыто. В офисных помещениях и операционных залах принята раздача воздуха «сверху-вверх», то есть подача воздуха осуществляется в верхней зоне настилающими струями вниз, вытяжка - из верхней зоны сосредоточенными струями.

Схемы разводки воздуховодов и размещения воздухораспределителей в Операционных залах - раздача воздуха осуществляется с потолка веерными струями в направлении рабочей зоны через диффузоры четырехсторонней раздачи фирмы BETA. Диффузоры располагаются, как правило, в центрах квадратов или прямоугольников, на которые разбивается помещение. Подсоединение диффузора к распределительным воздуховодам производится посредством коробки, на нижней части которой крепится диффузор, а подсоединение к воздуховодам производится через участок гибкого воздуховода длиной примерно 1,0м., для удобства монтажа и крепления коробки под диффузор. Кроме того гибкий воздуховод предотвращает передачу вибраций от воздуховода к распределителю воздуха.

Для остальных помещений приток осуществляется через регулируемые жалюзийные решетки (RAR). Количество решеток выбирается по количеству приточного воздуха для каждого помещения отдельно и в зависимости от производительности решетки, которая вычисляется по её живому сечению.

Вытяжка в помещениях осуществляется через нерегулируемые жалюзийные решетки (RAG), запроектируемые в днище вытяжного воздуховода, совпадающего с подвесным потолком. Данный воздуховод прокладывается у внутренней стены помещения. После аэродинамического расчета на плане проставляются сечения воздуховодов и типоразмеры воздухораспределителей.

2.4 Расчет воздухораспределителей

Предварительный выбор типоразмеров решеток осуществляется через расход воздуха на одну решетку L_о и рекомендуемую скорость воздуха в проходном сечении решетки v_ор.

Величина v_ор равна около 1,5 м/с для приточных и 2 м/с для вытяжных устройств.

Расход

L_о = L/N, (2.3)

где L - воздухообмен помещения соответственно по притоку или по витяжке по данным Таблице воздухообмена ,

N - число приточных решоток или вытяжных решоток в помещении.

· Для операционного зала № 2 L_о = 800/8 = 100 м³/час

· Для операционного зала № 1: L_о = 650/7 = 93 м³/час

Вычисляем ориентировочное живое сечение для прохода воздуха:

, м²(2.4)

Затем по каталогу подбирается решетка с ближайшим фактическим сечением f_факт. Для воздухораспределителей фирмы «BETA» значения f_факт приведены ниже в Таблице 2.1 и 2.2

Таблица 2.1 - Живые сечения, м², приточных и вытяжных жалюзийных решеток RAR и RAG

Длина, мм	Высота, мм
RAR и RAG	100	150	200	250	300
200	0,012	0,018	0,024	0,047	0,055
250	0.015	0.0225	0,03	0,059	0,069
300	0.018	0.027	0,055	0,069	0,083
400	0.024	0.036	0,113	0,094	0,11
500	0.03	0.045	0,06	0,118	0,138

Таблица 2.2 - Живые сечения, м2, приточных и вытяжных диффузоров RAD и SAD (с равными сторонами)

Длина, мм	Высота, мм
RAD и SAD	150	225	300	375	450
150	0,008
225		0,012
300			0,016
375				0,115
450					0,185

Принимаем для установки в операционных залах диффузоры потолочной установки с равными сторонами для приточной системы (П2) - SAD размерами 300х300 мм..

Для вытяжной системы - диффузоры прямоугольной формы RAG, размерами 200х100 мм.

Внешний вид диффузорных решеток, схема конструкции показана на изображениях ниже.

Рисунок 2.1 - Приточный плафон SAD. Внешний вид

Рисунок 2.2 - Приточный плафон SAD. Конструкция

Рисунок 2.3 - Вытяжной плафон RAG. Внешний вид

Рисунок 2.4 - Вытяжной плафон RAG. Конструкция

Аналогичный расчет и подбор диффузоров (плафонов) воздухораспределения производим для остальных помещений здания.

2.5 Аэродинамический расчет систем вентиляции

Аэродинамический расчет систем вентиляции общего назначения ведем по методу удельных потерь. При этом потери давления в воздуховодах определяем как:

?Р= Rlв_шер +Z, Па(2.5)

гдеR - удельные потери на трение, определяемые в зависимости от расхода воздуха, L, и диаметра воздуховода, Па/м;

l - длина участка воздуховода, м;

в_шер- поправочный коэффициент, учитывающий шероховатость материала воздуховодов;

Z - потери давления в местных сопротивлениях, Па, определяемые как:

Z=Р_дин·?ж , Па(2.6)

гдеР_дин - динамическое давление, Па;

?ж - сумма коэффициентов местных сопротивлений, которую в данном случае определяем по [12].

Р_дин=с·х²/2, Па(2.7)

гдех - скорость движения воздуха в на участке, м/с;

с - плотность воздуха, кг/м³.

Расчет системы П2.

1.Схема системы П2 делиться на участки. Участок - это отрезок воздуховода с постоянным расходом.

2.Задаваясъ скоростъю на расчетном участке, определяются ориентировочно площади сечения воздуховодов

, (2.8)

где - скорость на расчетном участке, .

Для 1 участка

Для 2участка

Для 3участка

Для 4участка

Для 5участка

Для 6 и 7 участка

3. По ориентировочной площади принимается размер прямоугольных воздуховодов АхБ , мм. Размеры круглых и прямоугольных воздуховодов принимаются по ведомственным строительным нормам ВСН 353-86.

В данном проекте - прямоугольные воздуховоды:

Для 1участка АхВ=0,2х0,2 = 0,04

Для 2участка АхВ=0,2х0,2 = 0,04

Для 3участка АхВ=0,2х0,2 = 0,04

Для 4участка АхВ=0,2х0,2 = 0,04

Для 5участка АхВ=0,3х0,2 = 0,06

Для 6участка АхВ=0,3х0,2 = 0,06

Для 7участка АхВ=0,3х0,2 = 0,06

4.Определяется действительная скорость движения воздуха на участке.

, м/сек

Для 1участка =0,7 м/сек

Для 2участка = 1,4 м/сек

Для 3участка =2,8 м/сек

Для 4участка = 4,2 м/сек

Для 5участка = 3,7м/сек

Для 6 участка = 6,9 м/сек

Для 7участка =7,7 м/сек

5. Потери давления на участке воздуховодов определяется по формуле (2.5).

По таблице 22.15 [8], находятся удельные потери давления на трение R, Па/м, на участках магистральной ветви.

Умножая R на длину участка, определяются потери давления на трение на всем участке.

6. На участках определяем коэффициенты местных сопротивлений и по формуле (2.6) находим потери давления на местные сопротивления, Па.

Таблица 2.3 - Значения о некоторых местных сопротивлений

Наименование сопротивления	КМС (о)	Наименование сопротивления	КМС (о)
Отвод круглый 90о, r/d = 1	0.21	Решетка нерегулируемая	2.9
Отвод прямоугольный 90о	0.3 … 0.6
Тройник на проходе (нагнетание)	0.25 … 0.4	Внезапное расширение	1
Тройник на ответвлении (нагн.)	0.65 … 1.9	Внезапное сужение	0.5
Тройник на проходе (всасывание)	0.5 … 1	Первое боковое отверстие (вход в воздухозаборную шахту)	2.5 - 4.5
Тройник на ответвлении (всас.)	-0.5… 0.25
Плафон (анемостат) СТ-КР,СТ-КВ	5.6	Колено прямоугольное 90о	1.2
Решетка регулируемая	3.8	Зонт над вытяжной шахтой	1.3

7.Определяются суммарные потери давления на участке

8.Определяются суммарные потери давления на направлении

9.Аналогичным образом рассчитываются ответвления. Потери давления на общих параллельных участках основного направления и ответвлений P_отв и P_{маг.пар.} должны увязываться с максимальной погрешностью .

Если невязка составляет более 10%, то в соответствии с табл.22.48 (Внутренние санитарно-технические устройста, ч.3, кн.2) предусматривается установка диафрагмы или регулирующей заслонки.

Расчет местных сопротивлений системы П2:

- для участка 1:

Плафон регулируемый многодиффузорный круглого сечения (SAD): = 1,4;

Отвод 90 штампованного круглого сечения: = 0,21;

= 1,61.

-для участка 2:

Тройник на проход L₀/L_c = 0,5 f_п/f_c = 0,8 : = 0,4

= 0,4.

- для участка 3:

Тройник на проход L₀/L_c = 0,7 f_п/f_c = 0,8 : = 1,55

= 1,55.

-для участка 4:

Тройник на проход L₀/L_c = 0,7 f_п/f_c = 0,8 : = 1,55

= 1,55.

- для участка 5:

Тройник на проход L₀/L_c = 0,7 f_п/f_c = 0,8 : = 1,55;

Отвод 90 штампованного круглого сечения: = 0,21;

= 1,76.

-для участка 6:

Тройник на растекание L₀/L_c = 0,6 f_п/f_c = 0,8 : = 0,7

-для участок 7:

Тройник на проход L₀/L_c = 0,7 f_п/f_c = 0,9 : = 1,73

= 1,73.

-для участка 8:

Плафон регулируемый многодиффузорный круглого сечения (SAD): = 1,4;

Отвод 90^о = 0,25;

= 1,65.

- для участка 9:

Тройник на проход L₀/L_c = 0,7 f_п/f_c = 0,9 : = 1,73;

Отвод 90^о = 0,65;

= 2,38.

-для участка 10:

Отвод 90^о = 0,50;

Тройник на проход L₀/L_c = 0,7 f_п/f_c = 0,8 : = 1,55;

= 2,05.

- для участка 11:

Тройник на проход L₀/L_c = 0,7 f_п/f_c = 0,8 : = 1,55;

= 1,55.

-для участка 12:

Тройник на проход L₀/L_c = 0,7 f_п/f_c = 0,9 : = 1,32;

Отвод 90^о = 0,65;

= 1,97.

Невязка двух ответвлений составляет 1,7% при норме 10%.

Для погашения невязки возможна установка диафрагмы на второстепенном ответвлении.

Аэродинамический расчет воздуховодов вытяжной системы вентиляции аналогичен расчету приточной системы.

Далее проводим гидравлический расчет системы В1.

Схема системы В1 разбивается на участки и затем по предварительно вычисленной скорости подбираем размеры воздуховодов на участке. Все расчеты сводим в таблицу аэродинамического расчета.

Расчет местных сопротивлений системы В1:

- для участка 1:

Решетка нерегулируемая (RAG) : = 1,2;

Отвод 90 штампованного круглого сечения: = 0,21, n=4шт;

= 2,04.

-для участка 2:

Тройник на проход L₀/L_c = 0,6 f_п/f_c = 1 : = 0,4

= 0,4.

-для участка 3:

Тройник на проход L₀/L_c = 0,6 f_п/f_c = 0,8 : = 1,55

= 1,55.

-для участка 4:

Тройник на проход L₀/L_c = 0,7 f_п/f_c = 1 : = 1,32

= 1,32.

- для участка 5:

Тройник на проход L₀/L_c = 0,7 f_п/f_c = 0,8 : = 1,55;

Отвод 90 штампованного круглого сечения: = 0,21;

= 1,76.

-для участка 6:

Тройник на растекание L₀/L_c = 0,6 f_п/f_c = 0,8 : = 0,7.

-для участка 7:

Тройник на проход L₀/L_c = 0,7 f_п/f_c = 0,9 : = 1,73

= 1,73.

-для участка 8

Тройник на проход L₀/L_c = 0,7 f_п/f_c = 0,9 : = 1,73;

Отвод 90 штампованного круглого сечения: = 0,55;

= 2,28.

По отношению к второстепенному ответвлению (участки 9 - 18) невязка двух ответвлений составляет 9,5% при норме 10%.

Для погашения невязки возможна установка диафрагмы на второстепенном ответвлении.

Данные аэродинамических расчетов приводятся в Приложении 3 к настоящей пояснительной записке.

Аналогичным образом рассчитываем остальные ответвления системы В1, а так же приточные и вытяжные системы П1, В2 - В5.

Все ответвления на вентиляционных системах снабжаются регулирующими заслонками для монтажной регулировки при пуско-наладочных работах.

3. ПОДБОР ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ОБОРУДОВАНИЯ ОБЩЕОБМЕННОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ

3.1 Подбор вентиляционного оборудовния

Подбор осуществляют по характеристикам вентиляторов, приведенных в каталогах фирм-производителей. Аэродинамическое сопротивление вентиляционной сети определяют в результате аэродинамического расчета. В данном проекте - по характеристикам, предоставляемым производителем - Carrier (США).

3.2 Подбор приточной установки П-1

Рабочие диапазоны расходов воздуха для различных типоразмеров приточных установок определяются допустимыми значениями скорости в проходных сечениях блоков, имеющимися площадями для их размещения, уровнем шума и другими факторами.

Подбор типоразмера установки осуществляем (по каталогу) по производительности по воздуху L = 9720 м³/ч в соответствии с заданием, составленным для подбора установок и щитов управлений к ним.

Выбираем типоразмер 39HQ 09.06 (см. рисунок 3.1).

Рисунок 3.1 - Внешний вид приточной установки Carrier 39HQ

Приточные установки Carrier 39HQ представляют собой модульную конструкцию, каждый компонент которой может быть оптимизирован, чтобы обеспечить требуемую производительность. Установка включает высококачественные компоненты такие как: фильтры, системы рекуперации тепла, вентиляторы, теплообменники охлаждения и нагрева, увлажнители и шумоглушители. Благодаря этому - высокое качество воздуха за счет фильтров различных степеней очистки, высокая эффективность систем рекуперации тепла, снижение энергопотребления, необходимого на нагрев, охлаждение и увлажнение,

Конструкция приточной установки представлена на рисунке 3.2 и рабочих чертежах графической части проекта, Лист 6.

Рисунок 3.2 - Компоновка приточной установки Carrier 39HQ: 1 - рама из профилированной стали с уголками и центральными стойками; 2 - панели с теплоизоляцией толщиной 60 мм; 3 - жёсткая опорная рама из оцинкованного профиля; 4 - поддон для сбора конденсата в секции забора наружного воздуха (нержав.сталь); 5 - фильтрующие элементы, установленные в рамки из нержавеющей стали; 6 - специальное коррозионностойкого покрытия; 7 - внутренние и наружные стенки панелей из стали с полиэфирным покрытием; 8 - воздухоохладители, на алюминиевой раме со встроенными поддонами из нержавеющей стали и пластиковыми капле отделителями; 9 - специальная конструкция панелей и рамы, предотвращающая выпадение конденсата; 10 - приспособления для контроля за состоянием устройств и дверцы для обслуживания; 11 - гладкие внутренние поверхности; 12 - доступ к съёмным фильтрам; 13 - поддон для сбора конденсата со сливным патрубком в секции забора наружного воздуха и в секции фильтра; 14 - наклонный поддон для сбора и отвода конденсата; 15 - доступ к съемному каплеотделителю, расположенному за воздухоохладителем; 16 - необслуживаемые подшипникивентиляторов электродвигателей; 17 - вентиляторы (выдвигаются вбок); 18 - специальные роторы сорбционного рекуператора для оптимальной утилизации тепла и влаги; 19 - малошумные радиальные вентиляторы, на виброизолирующих опорах; 20 - алюминиевые воздушные клапаны со сдвоенными нейлоновыми подшипниками; 21 - пластинчатые шумоглушители; 22 - высокоэффективный ременной привод

3.2.1 Подбор воздухоприемного блока

Воздухоприемные блоки служат для приема, регулирования, смешения и распределения по живому сечению объема воздуха (наружного и рециркуляционного), поступающего в установку.

Аэродинамическое сопротивление приемного блока при номинальной производительности приточной установки не более 70 Па. Клапаны воздушные предназначены для регулирования объемов наружно и рециркуляционного воздуха, поступающего в кондиционер.

Все клапаны выполнены по единой конструктивной схеме и состоят из корпуса и поворотных лопаток, единых по сечению для клапанов всех типоразмеров.

Подбор осуществляем по выбранному типоразмеру установки в соответствии с заданием. К установке принимаем блок с вертикальным клапаном.

Аэродинамическое сопротивление клапана определяется в зависимости от V = 3м/с, и в данном случае составляет, ДP_кл = 5 Па. Размеры клапана 1378 x 898 мм. Кроме того, входная секция снабжена гибким устройством для исключения передачи вибрации приточной установки строительным конструкциям.

3.2.2 Подбор секции фильтров

В гражданских зданиях для очистки воздуха от пыли рекомендуется применять двойную очистку от пылирукавные фильтры и ячейковые фильтры. Фильтры устанавливают в специальных панелях, обеспечивающих их съем и повторную установку при регенерации. Подбор фильтров проводится в соответствии с рекомендациями производителя оборудования.

Настоящим проектом предусмотрена двойная очистка воздуха.

В первой ступени класс очистки G4.

Во второй ступени класс очистки F7. При компоновке приточной установки следует обратить внимание на свободное пространство со стороны обслуживания фильтра, чтобы иметь возможность при чистке фильтра выкатывать секцию фильтра.

Данные для подбора: объем подаваемого воздуха L = 9720м³/ч.

Класс фильтрации : G4, F4/

Начальное динамическое сопротивление фильтров по данным завода-изготовителя - ДP_н 252 ПА.

Конечное аэродинамическое сопротивление: ДP_к=336Па.

По достижению этого сопротивления поступает сигнал на щит управления или в диспетчерскую о необходимости чистки фильтра.

3.2.3 Подбор блока теплоутилизации

В данном проекте применяется теплоутилизирующее оборудование фирмы «Carrier», обеспечивающее утилизацию теплоты вытяжного воздуха в роторном рекуператоре, состоящим из вращающегося ротора, часть которого установлена в потоке вытяжного воздуха, а нижняя часть в потоке приточного воздуха. При проходе ротора через зону вытяжного воздуха происходит передача теплоты ротору от удаляемого воздуха, а при проходе ротора в зоне приточного воздуха тепло отдается наружному воздуху.

В связи с большой скоростью вращения ротора перетекания наружного приточного воздуха и вытяжного удаляемого воздуха не происходит. Коэффициент эффективности работы роторного теплообменника составляет 85-90%. При температуре наружного воздуха -16°С, после прохождения через рекуператор температура приточного воздуха будет составлять +6,9 °С по данным завода. То есть в водяном калорифере необходимо будет прогреть воздух от этой температуры до 22°С.

3.2.4 Расчет калорифера-догревателя

Параметры работы этого калорифера рассчитаны на подогрев приточного воздуха после теплоутилизатора.

В данном случае требуется догревать воздух от температуры -6,9 ^оС до +22^оС, но целесообразней подобрать калорифер, рассчитанный на полную нагрузку, так как в случае выхода из строя блока теплоутилизации калорифер - догреватель должен будет компенсировать недостающую нагрузку.

К установке принимаем воздухонагреватель водяной.

Данные для подбора:

- расход воздуха L = 9720 м³/ч;

- температура нагреваемого воздуха t_н = -16 ^оС, t_пр = 22 ^оС;

- параметры теплоносителя ф_г= 95 ^оС; ф_о= 70 ^оС.

Последовательность расчета:

1. Определяем количество теплоты, необходимое для нагрева воздуха:

= 0,29х1,005Ч1,2Ч9720(22+17) = 121300вт;

2. Определяем расход теплоносителя:

3. Определяем фактическую массовую скорость воздуха во фронтальном сечении кондиционера:

3. Определяем скорость движения воды в трубках:

4. Вычисляем коэффициент теплопередачи калорифера:

k= 16,2· (v_с)^0,49 ·v^0,13 =16,2· ( 2,6)^0.49· (0,06)^0.13 = 27,15 Вт/м²·°С

6.Определяем требуемую площадь нагрева калорифера:

7. Определяем число рядов:

Аэродинамическое сопротивление калорифера определяется в зависимости от V = 3м/с, по таблице,ДP _a = 19·7 = 133 Па.

Вычисляем гидравлическое сопротивление калорифера по воде:

= 4192 Па.

3.2.5 Выбор вентилятора и типа электродвигателя

Подбор вентилятора производим по его характеристике.

Производительность (расход воздуха) вентилятора L_вент, м³/ч, принимаем пропорционально расчетному расходу воздуха для системы:

L_вент = К_подс·L_сист, м³/ч (3.1)

где К_подс - коэффициент, учитывающий подсос или утечку воздуха из системы.Для стальных воздуховодов длиной до 50 м - 1,1;

L_сист - расчетный расход воздуха в системе, равный 9720 м³/ч.

С учетом коэффициента равен L_вент =1,1х9720 =10690 м³/час.

ДP_вент = 1,1(ДP_сист+ДP_обор), Па (3.2)

где ДP_сист - потеря давления в системе воздуховодов, Па;

ДP_обор= ДP_кл+ ДP_ф +ДP_к +ДP_в/о +ДP_шг - потеря давления в вентиляционном оборудовании (клапане, фильтре, калорифере, воздухоохладителе, шумоглушителе), Па.

Рекомендуется выбор вентилятора осуществлять с учетом того, что в рабочем режиме его КПД должен отличаться от максимально возможного не более, чем на 10%.

ДP_сист = 660

ДP_вент = 1,1·(665+5+336+133+1333+50) ? 1320 Па

Выбираем вентилятор RDH Е4 (производитель Nicotra).

- Диаметром рабочего колеса D = 400мм

- Количество лопаток - 11,

- Давление: до 3500 Па

- Частота вращения рабочего колеса: n = 2240 мин?№

- Полный КПД: з = 78%

- Уровень звуковой мощности: Lp? = 88дБ

- Скорость на выходе: V = 10,1 м/с

Рисунок 3.3 - Внешний вид вентилятора RDH

Требуемая мощность на валу электродвигателя определяют по формуле 3.3).

,(3.3)

где з_в- КПД вентилятора в рабочей точке характеристики.

Установочную мощность электродвигателя определяют по формуле (3.4).

, (3.4)

где - коэффициент запаса мощности.

кВт.

Характеристики вентиляторов RDH Е показаны на рисунке 3.4.

Рисунок 3.4 - Характеристика вентиляторов RDH Е

Остальные приточные и вытяжные установки подобраны по примеру установки П-1.

4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМ ПРОТИВОДЫМНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ

В соответствии с п.8.1 и п.8.2 [3], системы противодымной вентиляции зданий нужно предусматривать для обеспечения безопасной эвакуации людей из здания при пожаре, возникшем в одном из помещений. Системам противодымной вентиляции следует быть автономными для каждого пожарного отсека.

Системы вытяжной противодымной вентиляции для удаления продуктов горения при пожаре должны предусматривать:

- из коридоров и холлов жилых, общественных, административно-бытовых и многофункциональных зданий высотой более 28 м. Высота здания определяется разностью отметок поверхности проезда для пожарных автомашин и нижней отметки открывающегося окна в наружной стене верхнего этажа;

- из коридоров подвальных и цокольных этажей жилых, общественных, административно-бытовых, производственных и многофункциональных зданий при выходах в эти коридоры из помещений, предназначенных для постоянного пребывания людей (независимо от количества людей в этих помещениях);

- из коридоров длиной более 15 м. без естественного освещения зданий с числом этажей два и более (кроме первых этажей здания):

производственных и складских категорий А, Б и В;

общественных и многофункциональных;

- из общих коридоров и холлов зданий различного назначения с незадымляемыми лестничными клетками;

- из атриумов и пассажей;

- из каждого производственного или складского помещения с постоянными рабочими местами без естественного освещения или с естественным освещением через окна и фонари, не имеющие механизированных приводов для открывания фрамуг в окнах (на уровне 2,2 м. и выше от пола до низа фрамуг) и проемов в фонарях (в обоих случаях площадью, достаточной для удаления дыма при пожаре), если помещения отнесены к категориям А, Б, В1-В3, а также В4, Г или Д в зданиях IV степени огнестойкости;

- гардеробных площадью 200 м2 и более;

- из каждого помещения без естественного освещения или с естественным освещением через окна или фонари, не имеющие механизированных приводов для открывания фрамуг окон и проемов в фонарях, площадью недостаточной для удаления дыма при пожаре:

а) общественного, предназначенного для массового пребывания людей;

б) площадью 50 м² и более с постоянными рабочими местами, предназначенного для хранения или использования горючих веществ и материалов, а также библиотек, книгохранилищ, архивов, складов бумаги;

в) торговых залов магазинов;

- из помещений для хранения автомобилей закрытых надземных и подземных автостоянок, а также из изолированных рамп этих автостоянок.

Разрешается проектировать удаление продуктов горения через примыкающий коридор из помещений площадью до 200 м².

В здании в цокольном этаже имеется коридор длиной более 15 м, не имеющего естественного освещения. Примыкающие помещения площадью менее 200 м².

На первом этаже вытяжная противодымная система не предусматривается. Все помещения имеют проемы окон. Оконные проемы имеют достаточную площадь для удаления дыма при пожаре. По [3] из коридоров длиной более 15 м. система противодымной вентиляции предусматривается в зданиях два этажа и более, кроме первых этажей здания.

На втором этаже коридор отсутствует, и все помещения имеют проемы окон в наружных стенах. Оконные проемы имеют достаточную площадь для удаления дыма при пожаре, то есть система противодымной вентиляции так же не требуется.

Следовательно, на случай пожара проектом предусматриваем систему противодымной вытяжной вентиляции - ВД1, из коридора подвального этажа, которая включает в себя :

1. Клапаны дымоудаления:

2. Вентиляторы дымоудаления;

3. Воздуховоды дымоудаления для удаления дыма из коридоров.

Системывытяжнойпротиводымнойвентиляции, необходимые для защиты коридоров, должно проектировать отдельными от систем, нужных для защиты помещений.

Не разрешается устройство общих систем для защиты помещений различной функциональной пожарной опасности.

При удалении продуктов горения из коридоров дымоприемные устройства нужно распологать на шахтах под потолком коридора, но не ниже верхнего уровня дверного проема. Разрешается установка дымоприемных устройств на ответвлениях к дымовым шахтам. Длина коридора, обслуживаемого одним дымоприемным устройством, должна быть не более 45 м.

Расчет расхода удаляемых продуктов горения определяется в соответствии с рекомендациями Пособия 4.91 к СНиП 2.08.09-91 «Противодымная защита при пожаре». Расход дыма (кг/ч), необходимый для удаления из коридора или холла нужно определять для общественных, административно-бытовых и производственных зданий.

Результаты расчета приведены в таблице в Приложении 4.

По результатам расчёта:

Потери давления, на которые должна быть рассчитана мощность, потребляемая вентилятором, составляет 418 Па.

Общий расход газа G_O = 4,24 кг/с.

Производительность вентилятора:

Скорость вращения вентилятора определяется производительностью и условным давлением.

По этим параметрам подобран крышный радиальный вентилятор дымоудаления с выбросом в стороны ВКРС-10-ДУ, который предназначен для удаления возникающих при пожаре высокотемпературных дымовоздушных смесей и одновременного отвода тепла за пределы помещений здания.

Вентилятор ВКРС-ДУ устанавливается в аварийных системах вытяжной вентиляции производственных, общественных, жилых, административных и других помещений, и разрешен для установки на кровлях зданий и сооружений и предназначается для использования на открытом воздухе.

Рисунок 4.1 - Внешний вид вентилятора дымоудалени

В качестве клапанов дымоудаления взяты противопожарные нормально закрытые клапаны марки КПУ-1К с пределами огнестойкости EI 120 .

Противопожарные клапаны не нужно устанавливать для систем, обслуживающих одно помещение или один тамбур-шлюз, одну лестничную клетку или одну лифтовую шахту.

Проектом в коридоре запроектировано две зоны дымоудаления и соответственно установлено два клапана.

Рисунок 4.2 - Внешний вид клапана КПУ-1К

В местах подключения к системе воздуховоды покрываются огнезащитным покрытием типа ОЗС-МВ с огнестойкостью 0,5 час. Дымовые клапаны КПУ-1 запроектированы с автоматическим, дистанционным и ручным управлением.

Система противодымной вентиляции начинает работать автоматически и дистанционно при срабатывании пожарной сигнализации.

Выброс дыма в атмосферу на высоте не менее 2 м от кровли, в соответствии с п.8.10

Воздуховоды противодымной вентиляции выполняются из стали класса II, =1,5 мм на сварке, для обеспечения требуемой в соответствии с п.8.10 огнестойкости 0,5 ч. Так же в этих целях применяется кирпичная кладка =65 мм.

В помещении серверной Центра обработки данных в подвале, предусмотрено газовое пожаротушение, автономная установки аварийной вытяжки, которая включаются после срабатывания газового пожаротушения и удаляет газы и дым после пожара предусматривается маркой ПТ.

5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМОЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРИМЕНЕНИЯ ВЕНТУСТАНОВКИ

В рамках этого раздела производится технико-экономическое обоснование проектного решения о применении вентустановки оснащенной системой теплоутилизации.

Обоснование производится на примере сравнения возможных вариантов устройств и совместной работы приточной установки П1 и вытяжной установки В1.

5.1 Описание системы

Проектом предусматривается применение, оборудования фирмы Carrier. Приточная установка П1 в целях обеспечения возможности утилизации тепла работает совместно с вытяжной установкой В1 и организует приток в нормируемых объемах в офисной части здания. Утилизация теплоты предусматривается при помощи системы с роторным рекуператором. Частичная утилизация теплоты вытяжного воздуха, окончательный догрев приточного в зимнее время производится в воздухонагревателях от собственной котельной. В летнее время предварительное охлаждение приточного воздуха в роторном рекуператоре, а так же его охлаждение в воздухоохладителе приточной системы П1 в теплый период года обеспечивает холодильная машина воздушного охлаждения. В необходимый набор функций установки П1 в холодный период года входит:

- фильтрация приточного воздуха, подогрев приточного воздуха в рекуператоре системы теплоутилизации,

- подогрев приточного воздуха в калорифере системы теплоснабжения от собственной котельной.

В теплый период года:

- фильтрация приточного воздуха

- охлаждение в рекуператоре

- доохлаждение в воздухоохладителе от холодильной машины.

В необходимый набор функций установки В1 в холодный период года входит обеспечение утилизации теплоты вытяжного воздуха проектируемой системой, для чего в конструкции предусматривается роторного рекуператора; в теплый период - обеспечение работы системы кондиционирования воздуха оговоренной уже холодильной машины.

Производительность проектируемых систем по воздуху: 9720 куб.м./час, среднее теплопотребление за отопительный период без учета рекуперации: 121,3 кВт, максимальная тепловая мощность рекуператора: 108,7 кВт.

Технико-экономическое обоснование производится для оценки следующих инженерных решений:

применение теплоутилизации в конструкции вентустановок (оценка экономической эффективности с определением сроков окупаемости капитальных затрат на оборудование).

5.2 Определение капитальных затрат на закупку и установку оборудования

В данном разделе следует отметить, что существенную экономию средств обеспечивает инженерное решение по оптимальному выбору мощности и производительности вентиляционных установок. Известно, что при подборе приточных и вытяжных установок в большинстве случаев следует стремиться к укрупнению их по мощности (воздухопроизводительности), если подобное оказывается возможным. Объясняется это тем, что оборудование малой мощности, воздухопроизводительностью до 4000-5000 куб.м./час, у большинства фирм-производителей относится к оборудованию компакт класса и, соответственно, переходит в другую ценовую группу.

Таким образом, стоимость стандартной приточной установки, предназначенной для установки в закрытой от атмосферных воздействий венткамере, (в среднем приблизительно 14 руб./(куб.м/ч.) ) оказывается в 2,21 раза ниже стоимости равнозначной установки компакт класса (31 руб./(куб.м/ч.) ).

Единственными существенными ограничениями укрупнения установок по воздухопроизводительности могут становиться или архитектурные особенности здания или особенности технологических процессов в нем, когда не допускается объединение ряда помещений единой системой вентиляции.

Примеры подобных ограничений представлены в рамках разрабатываемого проекта. Так, например, административная часть здания, и операционные залы №1 и№2 обслуживаются различными независимыми друг от друга системами вентиляции.

Тем не менее, все вентустановки имеют значительную производительность, а архитектурные особенности здания допускают во всех случаях применение стандартных приточных установок, предназначенных для установки в закрытых от атмосферных воздействий венткамерах. Это обеспечивает возможность закупки установок из наиболее доступной ценовой группы.

Важно отметить, что применение рекуператора для предподогрева приточного воздуха в вентустановках требует дополнительных капитальных затрат.

Холодильная машина для обеспечения работы системы кондиционирования воздуха должна быть предусмотрена проектом в любом случае.

Капитальные затраты на закупку оборудования и его монтаж определяются на основании данных поставщиков оборудования и СНиП IV-5-82 Сметные нормы и правила. Сборник 20.

1. Приточный агрегат и вытяжной агрегаты без системы теплоутилизации и с базовым набором секций:

- приемный клапан,

- фильтр,

- калорифер,

- вентиляторный блок.

Стоимость - 26000EU·43,3=1125800 руб.

Автоматика - 433000 руб.

Всего -1558800руб.

Стоимость монтажа - 779400руб.

Итого: 2338200 руб.

2. Приточный и вытяжной агрегаты с базовым набором секций с теплоутилизацией:

- приемный клапан,

- фильтр,

- калорифер подогрева и калорифер охлаждения,

- вентиляторный блок (приточный и вытяжной),

- роторный рекуператор

Стоимость - 27400 EU(27400*43,3 =1186420 руб).

Автоматизация системы = 433000руб.

Всего в сумме -1619420руб.

Стоимость монтажа - 809710 руб.

Итого: 2429130 руб.

Таким образом, капитальные затраты на закуп и монтаж теплоутилизирующего оборудования составят:

- для варианта системы без теплоутилизации:

К₁ = 0 руб.

- для варианта оснащенного системой теплоутилизации:

К₂ = 123405 руб.

5.3 Определение годовых эксплуатационных затрат

Вариант А. Затраты на потребление электроэнергии вентиляционной установкой определяются по формуле (5.1).

Э_эл=Z_p·N_раб·N_уст·С_эл (5.1)

где Z_p = 9 - число часов работы вентиляционного оборудования в сутки, час;

N_раб = 312 - число дней в году работы установок, дней;

N_уст - установочная мощность оборудования, 4,5 кВт/час;

С_эл - стоимость электроэнергии.

Для юридических лиц на 2018 г. в г.Краснодар С_эл = 11,33 тенге/кВт-ч ? 2,36 руб/кВт-ч;

Таким образом:

Затраты на потребление электроэнергии установкой, не оборудованной системой утилизации тепла:

Э_эл1= 9·312·4,5·2,36 = 29821 руб./год

Затраты на потребление электроэнергии установкой, оборудованной системой утилизации тепла:

Э_эл2= 9·312·5,5·0,8 = 36448 руб./год

Вариант Б. Затраты теплоты на вентиляцию определяются по формуле (5.2).

Э_вент= Z_p · Z_ОП ·Q_уст ·С_Т·(1-n_э), (5.2)

где С_Т - стоимость единицы тепловой энергии. Для юридических лиц в г.Краснодар на 2018 г. составляет 6374 тенге/Гкал ? 1330 руб/Гкал;

Q_уст - среднее за отопительный период теплопотребление оборудования, кВт,

Z_ОП - продолжительность отопительного периода в году, дней.

n_э - коэффициент эффективности системы утилизации тепла, принимается равный 0,45.

Затраты тепла от городских сетей на вентиляцию (в случае теплоснабжения вентустановок, не оборудованных системой утилизации).

Э_вент1 =9·160·121,3·1330·0,086/100 = 199790 руб./год

Затраты тепла на вентиляцию (в случае теплоснабжения вентустановок, оборудованных системой утилизации теплоты):

Э_вент2 =9·160·121,3·1330· (1-0,45) ·0,086/100 = 109884 руб./год

5.4 Определение годовых амортизационных отчислений

Годовые амортизационные отчисления определяются по формуле (5.3).

Э_ам=1,5·К/Т_ам , (5.3)

где К - капитальные затраты на теплоутилизирующее оборудование, руб.;

Т_ам - расчетный срок службы оборудования, лет. В нашем случае принят срок 15 лет.

Примечание: приведенная формула учитывает расходы на полное возмещение стоимости, а также капитальный и текущий ремонт оборудования.

Таким образом, для варианта, не оборудованного системой теплоутилизации, годовые амортизационные отчисления составят:

Э_ам1=(1,5·0)/15 = 0 руб./год.

Для варианта оснащенного системой теплоутилизации:

Э_ам2=(1,5*123405)/15 = 12340 руб./год.

Итого суммарные годовые эксплуатационные затраты составят:

Э=Э_эл+Э_т+Э_ам , руб/год.

Вариант А (без теплоутилизации):

Э₁ =29821+199790 = 229611 руб/год.

Вариант Б (с теплоутилизацией):

Э₂ =36448+109884+12340 = 158672 руб/год.

5.5 Определение совокупных приведенных затрат

Совокупные дисконтированные (приведенные) затраты - СДЗ - для каждого варианта определяются по формуле (5.4).

СДЗ=К·(1+р/100)^Т+Э· ((1+р/100)^Т-1) · (100/р), руб (5.4)

где К - капитальные затраты, в данном случае К₁, К₂, руб.;

p - норма дисконта,%. Принимаем р=18%.

Для оценки эффективности дополнительных капитальных вложений и определения срока их окупаемости необходимо построить графики зависимости СДЗ₁ и СДЗ₂ от Т и найти их точку пересечения.

Таблица 5.1 - Таблица зависимости СДЗ₁ и СДЗ₂ от Т

T	СДЗ1	СДЗ2
1	0	123 405
2	229 611	304 290
3	500 552	517 735
4	820 262	769 599
5	1 197 519	1 066 799
6	1 642 684	1 417 495
7	2 167 978	1 831 317
8	2 787 824	2 319 626
9	3 519 244	2 895 831
10	4 382 318	3 575 753



Рисунок 5.1 - Графики зависимости СДЗ₁ и СДЗ₂ от Т

Вывод:

1. В соответствии с полученными данными, применение догрева приточного воздуха, так как эксплуатационные расходы на электроэнергию в данном случае значительно ниже по сравнению с расходами на тепловою энергию при централизованном теплоснабжении приточных установок (199790 и 109884 руб./год соответственно), не только допустимо, но и предпочтительно;

2. Расчетный срок окупаемости Т_расч дополнительных капитальных вложений при устройстве теплоутилизации в нашем случае составил чуть меньше 4-х лет (см. график), что значительно меньше, чем Т_ам = 15 лет. Поэтому, начиная с Т = Т_расч, получаем чистую прибыль за счет энергосбережения.

Следовательно, теплоутилизация является экономически эффективной.

6. БЕЗОПАСТНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ ПРИ МОНТАЖЕ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ

До начала производства монтажных работ каждый строительный объект должен быть обеспечен проектной документацией по организации строительства и безопасному производству работ.

Исходными данными для разработки вопросов обеспечения безопасности работ и производственной санитарии (согласно СНиП 12-03-2001 «Безопасность труда в строительстве») являются:

- инженерные решения, соответствующие данному строительству;

- действующие нормативы;

- типовые решения по охране труда;

- каталоги технических средств безопасности;

- материалы анализа причин производственного травматизма.

Вопросы, подлежащие разработке в проектной документации, подразделяют на три группы:

- общеплощадочные;

- технологические;

- специальные.

К первой группе относят:

- выбор системы освещения строительной площадки, проходов и рабочих мест;

- обозначения и ограждения опасных зон;

- обеспечение безопасных условий труда в непосредственной близости от действующих

линий электропередач;

- организация санитарно-технологического обслуживания рабочих.

Во вторую группу входят:

- разработка инженерных решений по безопасному выполнению строительно-монтажных работ и операций;

- выбор рациональных устройств и приспособлений всех видов конструктивных элементов и обеспечение безопасной эксплуатации монтажных кранов и других механизмов;

- разработка мероприятий, исключающих поражение электрическим током.