Оценка устойчивости валочно-сучкорезно-раскряжевочной машины

Размещено на http://www.allbest.ru/

БГТУ, г. Минск, РБ

Оценка устойчивости валочно-сучкорезно-раскряжевочной машины

Арико С.Е., Мохов С.П.

Annotation

In article the developed mathematical model of work harvester is presented, results theoretical and experimental researches of longitudinal and cross-section stability harvester which confirm adequacy of received results are resulted.

Энергетический парк лесозаготовительных и лесохозяйственных предприятий Республики Беларусь долгие годы состоял из гусеничных тракторов Российского производства и агрегатных машин, созданных на их базе и предназначенных для заготовки древесины по хлыстовой технологии. В последние годы в Республике наметилась устойчивая тенденция увеличения объема рубок леса по сортиментной технологии. Учитывая данный факт, а также с целью увеличения уровня машинизации лесозаготовительных работ, на отечественных предприятиях ОАО «Амкодор» и РУП «Минский тракторный завод» ведется работа по созданию новых и модернизации существующих лесозаготовительных комплексов в составе валочно-сучкорезно-раскряжевочной (харвестера) и погрузочно-транспортной (форвардера) машин (рисунок 1).

Рисунок 1. Валочно-сучкорезно-раскряжевочная и погрузочно-транспортная машины

При создании данных лесных машин особое внимание уделяется оценке динамической нагруженности базового шасси и устанавливаемого технологического оборудования. В частности для реализации поставленной цели при создании валочно-сучкорезно-раскряжевочной машины (ВСРМ) для рубок промежуточного пользования разработана математическая модель взаимодействия многооперационной лесозаготовительной машины с предметом труда в различных природно-производственных условиях (рисунок 2). Модель учитывает ранее проведенные исследования по оценке нагруженности колесных и гусеничных лесных машин оснащенных манипулятором. Следует отметить тот факт, что в рассмотренных работах должное внимание не уделяется учету возмущающих усилий возникающих от ветровой нагрузки и взаимодействия сучьев падающего и стоящих деревьев, что характерно при проведении рубок промежуточного пользования. Данные возмущения учитывались в работах Жукова А.В. [1, 2] и Асмоловского М.К. [3] при исследования динамических процессов возникающих в процессе работы харвестерной и узкозахватной валочной машин.

Рисунок 2. Математическая модель работы харвестера

В математической модели работы ВСРМ шины лесозаготовительной машины представлены в виде упругодемпфирующих элементов, расположенных перпендикулярно опорной поверхности. Горизонтально-вертикальный шарнир - в виде двух угловых обобщенных координат с упругодемпфирующими элементами, связывающими полурамы энергетического и технологического модулей. Металлоконструкция полурам принимается жесткой с соответствующими сосредоточенными массами М₁ и М₂. Колебания базового шасси рассматриваются как малые. Математическая модель стрелы и рукояти манипулятора представляется в виде двойного маятника с вязкоупругими шарнирами и колеблющейся точкой крепления стрелы [4]. Масса технологического оборудования представляется в виде отдельных дискретных масс, приведенных к характерным точкам [5]. При этом базовое шасси лесозаготовительной машины рассматривается в виде двух, а манипулятор в виде трех сосредоточенных масс. Связь между элементами, входящими в динамическую модель, описывается восьмью степенями свободы, которые позволяют рассмотреть процесс работы машины с учетом вертикальных, поперечных и продольных колебаний. Особенностью модели является представление работы харвестера в пространстве, что способствует рассмотрению динамической нагруженности харвестерной машины при расположении технологического оборудования в любой точке рабочей зоны.

В расчетной схеме приняты следующие обозначения: M₁, M₂, m_к, m_с, m_р, m_зсу - масса энергетического, технологического модулей, колонны, стрелы, рукояти манипулятора, харвестерной головки; а, b - расстояние от оси колес энергетического и технологического модулей до вертикально-горизонтального шарнира; а₁, b₁ - расстояние от центра масс энергетического и технологического модулей до вертикально-горизонтального шарнира; h_b - высота от опорной поверхности до оси колес; h₁, h₂, h₄, h₃ - высоты расположения масс М₁, M₂, m_к и места расположения шарнира наклона колонны относительно горизонтальной оси; L₁ - расстояние от оси технологического модуля до шарнира наклона колонны; L₃, L₄, L₆, L₂, L₅ - длинна стрелы, кронштейна, рукояти, а также места расположения соответственно центров масс стрелы и рукояти; L₇, L₈ - расстояние от оси до центров тяжести m_ЗСУ и m₁; h₅, h₆ - расстояние от земли до места крепления ротатора и оси вращения захватно-срезающего устройства (ЗСУ); обобщенные координаты Z₁, Z₂, Z₃, Z₄, Z₅ учитывают линейные перемещения ВСРМ, оси вращения ЗСУ, дискретных масс m₂ и m₃; ц₁ - ц₁₀ учитывают угловые перемещения базового шасси, манипуляторного оборудования, углы валки дерева относительно продольной оси лесной машины и вертикального его положения. Модель учитывает влияние ветровой нагрузки (F_ВН) и усилия взаимодействия между сучьями падающего и стоящих деревьев (F_ВС).

Для реализации математической модели и обработки полученных данных использованы пакеты программ: AutoCAD 2007, MathCAD 14 и Excel. харвестер лесозаготовительный таксационный древостой

Система дифференциальных уравнений, описывающая процесс работы харвестера, решается совместно с системой уравнения описывающей процесс управляемого падения дерева с учетом действующих внешних сил [6] и решается методом Рунге - Кутта с постоянным шагом интегрирования.

С целью оценки адекватности получаемых результатов теоретических исследований, а также получения экспериментальных данных по устойчивости созданной валочно-сучкорезно-раскряжевочной машины, проводились измерения реакций под колесами энергетического и технологического модулей лесной машины при различном положении технологического оборудования. Варьируемыми параметрами при этом являлись вылет манипулятора, угол его поворота и вес сортимента, закрепленного в харвестерной головке.

При проведении экспериментальных исследований (рисунок 3) для записи измеряемых параметров использовалась измерительная аппаратура в составе восьмиканального многофункционального измерительного усилителя «SPIDPAK» и портативного переносного компьютера. Запись измеряемых параметров производилась непосредственно на жесткий диск компьютера.

Рисунок 3. Экспериментальные исследования устойчивости харвестера и определение веса сортимента датчиком силы

При рассмотрении устойчивости шарнирно-сочлененных машин выделяют следующие признаки потери устойчивости [7]: отрыв от плоскости склона одного из колес; необратимая потеря устойчивости и опрокидывание одной из секций (модуля) трактора на ограничительные опоры другой секции (случай отключения блокировки вертикально-горизонтального шарнира); необратимая потеря устойчивости всей машины и ее опрокидывание.

Экспериментальными исследованиями установлено, что харвестерная машины при отключенном горизонтально-вертикальном шарнире обладает невысокой устойчивостью. В связи с этим выполнение операций технологического цикла, за исключением переездов с одного места стоянки в другое, возможно только при заблокированном шарнире.

С целью обеспечения необходимой точности измерения и упрощения обработки полученных результатов технологическое оборудование, при нахождении в контрольных точках, останавливалось на 5-7 с и фиксировалось время и положение. Данный процесс представлен на рисунке 4.

Рисунок 4. Распределение нагрузки между колесами технологического модуля харвестера при перемещении сортимента массой 585 кг: 1 - колесо правого борта; 2 - колесо левого борта

Согласно данным, полученным при исследовании продольной устойчивости, при увеличении массы сортимента с 287 кг (соответствует параметрам наиболее характерного древостоя для рубок промежуточного пользования) до 585 кг (соответствует древостою с диаметром комлевой части 0,52 см, что соответствует максимально возможному диаметру обработки по техническим характеристикам харвестерной головки) нагрузка под колесами технологического модуля увеличивается на 3120-6029 Н в зависимости от вылета манипулятора (рисунок 5), при этом отрыва колес переднего модуля не наблюдается. Полученный результаты свидетельствует о том, что компоновка технологического оборудования, габаритные и массовые параметры лесной машины обеспечивают возможность работы харвестера в древостое с объемом до 0, 5 м³.

Исследование поперечной устойчивости проводилось путем увеличения вылета манипулятора, расположенного перпендикулярно продольной оси машины, с закрепленным в захватно-срезающем устройстве сортиментом массой 585 кг. Исследованиями установлено, что отрыв колеса технологического модуля происходит при вылете 7,8 м, а потеря устойчивости лесной машины наступает при вылете 8,3 м.

Рисунок 5. Распределение реакций между колесами технологического модуля харвестера МЛХ-414 при перемещении сортимента массой 585 кг (1) и 287 кг(2)

В результате реализации математической модели построены зависимости перераспределения нагрузки между колесами технологического и энергетического модулей (рисунок 6). Для сопоставления теоретических и экспериментальных данных рассматривался процесс поворота манипулятора из крайнего левого в крайнее правое положение при вылете стрелы в 5 м с закрепленным в харвестерной головке сортиментом массой 585 кг.

Рисунок 6. Распределение нагрузки между колесами харвестера МЛХ-414 в зависимости от угла поворота манипулятора: 1, 2 - левое и правое колеса технологического модуля; 3, 4 - левое и правое колеса энергетического модуля; I - область соответствующая повороту манипулятора в левую сторону; II - область соответствующая повороту манипулятора в правую сторону

В процессе исследования установлено, что нагрузка под колесами борта, в сторону которого поворачивается манипулятор, изменяется незначительно. Изменение нагрузки под колесами противоположного борта характеризуется резким ее уменьшением, а с увеличением угла поворота в одну из сторон изменение реакций под колесами энергетического и технологического модулей соответствующего борта имеют различный характер. На технологическом модуле реакция (вылет 5 м, масса сортимента 585 кг) возрастает в 1,13-1,14 раза, а на энергетическом модуле в 2,35-2,61 раза.

Заключение

Результаты проведенных теоретических и экспериментальных исследований свидетельствуют о том, что компоновка машины, размерные и массовые параметры базового шасси и технологического оборудования обеспечивают возможность работы лесозаготовительной машины на рубках промежуточного пользования в древостоях с объемом хлыста 0,18-0,26 м³ (наиболее распространенный предмет труда) в пределах рабочей зоны технологического оборудования без потери устойчивости. Обработке деревьев с диаметром в комлевой части 0,52 см возможна при расположении технологического оборудования вдоль продольной базы машины без потери устойчивость. При перпендикулярном его расположении обработка данных деревьев ограничивается вылетом манипулятора в 8,3 м. Необходимым требованием при работе валочно-сучкорезно-раскряжевочной машины является блокировка верткально-горизонтального шарнира.

Сравнение значений опорных реакций под колесами лесозаготовительной машины полученных путем теоретических и экспериментальных исследований свидетельствуют об адекватности разработанной математической модели взаимодействия ВСРМ с предметом труда и возможность дальнейшей оценки параметров харвестера и технологического оборудования в зависимости от таксационных параметров древостоя.

Литература

1. Жуков, А.В. Динамика харвестера / А.В. Жуков // Труды БГТУ. Сер. II, Лесная и деревообраб. пром-сть. - 2003. - Вып. XI. - С. 28-35.

2. Жуков, А.В. Проектирование лесопромышленного оборудования : Учебник для вузов / А.В. Жуков - Мн.: Выш. шк., 1990.

3. Асмоловский, М.К. Выбор и обоснование динамических параметров узкозахватной валочной машины : автореф. дис. ... канд.техн. наук / М.К. Асмоловский - Минск, 1993.

4. Пановко, Я.Г. Введение в теорию механических колебаний : Учебник для вузов / Я.Г. Пановко - М.: Наука, 1991.

5. Багаутдинов, И.Н. Совершенствование опорно-поворотного устройства лесозаготовительных машин манипуляторного типа / автореф. дис. ... канд.техн. наук / И.Н. Багаутдинов - Йошкар-Ола, 2002.

6. Жуков, А.В. Теория лесных машин : Учебное пособие для студентов вузов / А.В. Жуков - Мн.: БГТУ, 2001.

7. Будевич, Е.А. Нагруженность валочно-сучкорезно-раскряжевочных машин в процессе очистки деревьев от сучьев / автореф. дис. ... канд.техн. наук / Е.А. Будевич - Петрозаводск, 2006.

Размещено на Allbest.ru