Методика расчета параметров ГД–смазки в плоском зазоре
Вычисление толщины слоя жидкости в точке максимального давления и несущей способности масляного клина. Определение безразмерного коэффициента несущей способности клинового зазора. Анализ эпюр скоростей течения жидкого смазочного материала в зазоре.
Рубрика | Производство и технологии |
Вид | статья |
Язык | русский |
Дата добавления | 21.11.2018 |
Размер файла | 101,0 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru
Размещено на http://www.allbest.ru
Первые исследования гидродинамического режима смазки относятся к концу XIX века и были проведены в Германии. В 1883 году русский ученый Н.П. Петров, исследуя подшипники скольжения [1], показал, что трение в них определяется касательными напряжениями в пленке жидкого смазочного материала (ЖСМ).
В 1886 году О. Рейнольдс предложил свою классическую теорию гидродинамической смазки (ГДС) на примере радиального подшипника, которую до сих пор используют в расчетах современных механизмов и машин. Эту теорию развил Зоммерфельд [1].
Однако, как показали наши исследования, ряд авторов [2…4] некорректно толкуют основные положения этой теории даже в самых простых задачах. Анализ общепринятой эпюры скоростей (рис.1) показал, что основной закон неразрывности потока жидкого смазочного материала (ЖСМ), на котором построена теория О. Рейнольдса не выполняется, так как площади эпюр скорости ЖСМ, приводимые ими, не равны между собой.
Более того выпуклости эпюр скоростей ЖСМ направлены в зазор, т. е. к центру давления, а не от него. Основной причиной этого является то, что обычно рассматривается пример с расширяющимся зазором, а не с суживающимся [1…4]. В таком зазоре эпюра давления имеет отрицательное значение (рис. 2).
Эта ошибка и приводит к появлению обратной выпуклости на эпюрах скоростей.
Рис. 1. Эпюры скоростей и давления ЖСМ в зазоре: А - подвижная пластина; В - неподвижная пластина; б - угол наклона подвижной пластины; hmin, hо и hmax - толщина слоя ЖСМ на входе в зазор, в сечении максимального давления и на выходе из зазора соответственно
смазочный зазор масляный клиновый
Рис. 2. Эпюры давления: 1 - в расширяющемся зазоре; 2 - в суживающемся зазоре; 2а - длина зазора
Наиболее корректно задача ГДС для плоского зазора как стационарная одномерная гидродинамическая задача для несжимаемой жидкости была теоретически решена профессором М.А. Галаховым [5], который получил аналитические выражения основных параметров ЖСМ в суживающемся зазоре.
Распределение давления в этом случае находится из уравнения:
,
Где 0 - коэффициент динамической вязкости ЖСМ.
Величина h0 определялась из граничных условий, которые при стационарном режиме имеют вид p(L/2) = p(-L/2) = 0, что даёт возможность определить распределение давления p(x) и неизвестный параметр h0 по следующим формулам:
,(1)
, (2)
Где
, , ;
- длина плоского зазора;
- угол наклона подвижной пластины к плоскости основания;
и - толщина слоя жидкости на выходе из зазора и на входе в него соответственно.
Это позволило профессору М.А. Галахову получить выражение для определения безразмерного коэффициента несущей способности клинового зазора cp(о):
, (3)
Где о - безразмерный аргумент функций, определяемый из решения граничной задачи для уравнения Стокса.
Полученные зависимости оказались достаточно сложны для анализа механизма образования масляного клина.
Поэтому для упрощения выражений, полученных М.А. Галаховым, авторы ввели новую систему обозначений (табл. 1).
Таблица 1
L |
a |
|
K1 |
Это позволило получить простые аналитические зависимости для расчета основных параметров ЖСМ (табл. 2), отказаться от использования малопонятного коэффициента несущей способности cp(о) и построить правильные эпюры скоростей ЖСМ в разных точках плоского суживающегося зазора (рис. 3).
Таблица 2
Распределение давления |
||
Толщина слоя жидкости в точке максимального давления |
||
Координата точки максимального давления в зазоре |
||
Максимальное давление в зазоре |
||
Несущая способность масляного клина |
||
Скорость Куэтта |
||
Скорость Пуазёйля |
||
Расход ЖСМ в зазоре |
Рис. 3. Эпюры скоростей течения ЖСМ в зазоре
Данные зависимости могут быть использованы при выборе оптимальных размеров плоских подшипников.
Список литературы
1. Справочник по триботехнике: в 3 томах. Т. 2: Смазочные материалы, техника смазки, опоры скольжения и качения / Под общ. ред. М. Хебды, А.В. Чичинадзе. - М.: Машиностроение, 1990. - 416 с.
2. Мур, Д.Ф. Основы и применения трибоники / Под ред. И.В. Крагельского, Г.И. Трояновской. - М.: Изд-во «МИР», 1978. - 488 с.
3. Основы трибологии (трение, износ, смазка) / Э.Д. Браун, Н.А. Буше, И.А. Буяновский и др. / Под ред. А.В. Чичинадзе: учебник для техн. вузов. - М.: Центр «Наука и техника», 1995. - 778 с.
4. Гаркунов, Д.Н. Триботехника / Д.Н. Гаркунов. - М.: Машиностроение, 1989. - 328 с.
5. Галахов, М.А. Математические модели контактной гидродинамики / М.А. Галахов, П.Б. Гусятников, А.П. Новиков. - М.: Наука, Главная редакция физ.-мат. лит., 1985. - 296 с.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Определение напряженно-деформированного состояния цилиндрической двустенной оболочки камеры сгорания под действием внутреннего давления и нагрева. Расчет и определение несущей способности камеры сгорания ЖРД под действием нагрузок рабочего режима.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 22.10.2011Обоснование выбора компоновки ШСНУ. Расчет коэффициента сепарации газа у приема насоса. Определение давления на выходе насоса, потерь в клапанных узлах. Расчет утечек в зазоре плунжерной пары. Расчет коэффициента наполнения насоса, усадки нефти.
контрольная работа [99,8 K], добавлен 19.05.2011Определение диаметра цапфы, длины цапфы, среднего удельного давления, угловой скорости вала и окружной скорости цапфы, материала вкладыша, критической толщины смазочного слоя, динамической и кинематической вязкости, количества тепла, отводимого смазкой.
курсовая работа [963,6 K], добавлен 28.01.2016Расчет основных параметров редуктора. Вычисление коэффициента смещения. Узловая сборка деталей (подшипников, червячного колеса). Проверка правильности зацепления. Оценка нагрузочной способности редуктора и коэффициента полезного действия зацепления.
лабораторная работа [128,2 K], добавлен 11.05.2014Определение коэффициента устойчивости водоудерживающей стенки относительно ребра "О" при заданных переменных. Вычисление давления силы на участки стенки. Нахождение точек приложения сил, площади эпюр и силы давления. Определение опрокидывающих моментов.
контрольная работа [337,1 K], добавлен 13.10.2014Расчеты значения продольной силы и нормального напряжения для ступенчатого стального бруса. Центральные моменты инерции сечения. Построение эпюры поперечных сил и изгибающих моментов от расчетной нагрузки. Определение несущей способности деревянной балки.
контрольная работа [1,8 M], добавлен 01.02.2011Конструктивные решения балочной площадки. Расчетная толщина углового шва, прикрепляющего настил к балкам, выполненного полуавтоматической сваркой. Проверка несущей способности балки. Определение внутренних расчетных усилий в месте изменения сечения.
курсовая работа [517,6 K], добавлен 14.11.2015Характеристика сущности каландрования - процесса формования, при котором разогретую резиновую смесь пропускают в зазоре между горизонтальными валками, вращающимися навстречу друг другу, при этом образуется бесконечная лента определенной ширины и толщины.
реферат [634,5 K], добавлен 13.05.2011Особенности расчета основных параметров редуктора, этапы оценки его нагрузочной способности. Алгоритм определения параметров зубчатого зацепления, оценка общего передаточного числа редуктора. Основные критерии работоспособности закрытых зубчатых передач.
лабораторная работа [49,4 K], добавлен 11.05.2014Исследование напряженно-деформированного состояния боковой створки заднего грузолюка самолета АН-124 "Руслан", определение допустимой площади повреждения сотового заполнителя створки вследствие поражения коррозией; эффективность применения углепластиков.
дипломная работа [5,3 M], добавлен 13.05.2012