Деформація металу газопроводу при тривалому статичному навантаженні
Тривала дія на метал газопроводу поля напружень в ґрунтовому масиві - ключовий фактор, що викликає в ньому різні структурні процеси, релаксацію внутрішніх напружень та деформацію. Методика визначення параметрів області низькотемпературної повзучості.
Рубрика | Производство и технологии |
Вид | статья |
Язык | украинский |
Дата добавления | 29.09.2018 |
Размер файла | 292,6 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru
Размещено на http://www.allbest.ru
Тривала дія на метал газопроводу поля напружень в ґрунтовому масиві викликає в ньому різні структурні процеси, релаксацію внутрішніх напружень та деформацію загалом [1, 2]. Тому дослідження закономірностей зміни фізико-механічних властивостей основного металу та зварного з'єднання труб в процесі експлуатації дасть змогу точніше визначити ресурс конструкцій газопроводів, тим більше, що в сучасних умовах підвищується актуальність збереження довготривалого потенціалу діючих магістральних газопроводів [3].
Для побудови номінальних діаграм деформації використовували безпосереднє ступінчасте навантаження (розвантаження) зразка (рис. 1), яке відповідає абсолютній податливості машини, коли зі зменшенням опірності зразка навантаження, що передається на нього, не зменшується [4].
При збільшенні чи зменшенні навантаження на один ступінь номінальні напруження змінювалися на величину = 20 МПа за час = 1 с. Час витримки на кожному ступеню становив = 19 с, а сумарний час -- с. Такий режим навантаження дає можливість врахувати відставання деформації від напруження в часі і поглиблено вивчати процеси деформаційного зміцнення та повзучості.
Номінальні діаграми деформації для основного металу та зварного з'єднання труб складаються з таких характерних ділянок: ОА - пружної деформації, АВ - деформаційного зміцнення, ВС - повзучості, О1А1 - пружної деформації при повторному згині. Відрізок ОО1 відповідає залишковій деформації , зафіксованій після ступінчастого розвантаження.
Додаткову інформацію про поведінку матеріалу газопроводу в статиці отримували при повторному згині зразків. Випробовування проводили в такій послідовності: при першому згині досягали рівня напружень , при якому спостерігали виражену низькотемпературну повзучість, і витримували зразок при незмін незмінному навантаженні (ділянка ВС) протягом часу, який визначали з кривих повзучості (рис. 2). За результатами розвантаження та повторного навантаження будували криві, що утворюють петлі гістерезису. Площа петлі гістерезису, яка визначає втрати механічної енергії в процесі циклу навантаження-розвантаження [5], є кількісною структурно чутливою характеристикою непружності сталі газопроводу. Виявлено, що криві повторного навантаження ближчі до лінійної залежності, ніж криві розвантаження.
Рисунок 1 - Номінальні діаграми деформації зразків труб зі сталі 10: а) - основний метал; б) зварне з'єднання
Рисунок 2 - Криві повзучості основного металу (1) та зварного з'єднання (2) труб зі сталі 10: Т = 293 К; = 410 МПа
В таблиці 1 представлено деякі фізико-механічні характеристики основного металу та зварного з'єднання труб зі сталі 10, з яких випливає, що пластичнішими виявилися зразки основного металу. Більше зміцнюються, тобто чинять більший опір пластичним деформаціям, зразки зі зварним з'єднанням, розташованим посередині робочої частини зразка (рис. 3).
Рисунок 3 - Макробудова зварного з'єднання (поздовжній шліф)
Умовний модуль пружності повторно деформованих зразків Ед, визначений як тангенс кута нахилу прямої, що з'єднує точки О1 та А1 петель гістерезису, дещо зменшується порівняно з модулем Юнга Е (табл. 1). Параметр Ед характеризує опірність сталі пружній деформації при повторному згині.
Таким чином, рівноміцність зварного з'єднання основному металу труб в цілому забезпечується. Термічний цикл зварювання та його параметри (тривалість нагрівання і швидкість охолодження в інтервалі критичних температур) підібрані так, що в близькошовній добре протравлюваній зоні (рис. 3) забезпечується формування кінцевих структур з механічними властивостями не нижчими, по всій ймовірності, ніж основного металу. Деяке зниження пластичних властивостей зразків зварного з'єднання можна пов'язати, зокрема, з неминучим процесом рекристалізації в зоні термічного впливу [6].
При дослідженні деформаційної поведінки металу газопроводу за номінальними діаграмами деформації використовувалися відносно невеликі витримки в часі при незмінному навантаженні, в тому числі і на ділянці повзучості ВС. Однак, як показали подальші випробовування на повітрі при температурі Т = 293 К під дією постійних номінальних напружень , основний метал та зварне з'єднання труб виявляють відчутну повзучість.
Експериментальне вивчення явища повзучості, результати якого з часом все більше використовуватимуться в інженерних розрахунках конструкцій газопроводів, проводиться переважно при розтягу [7]. В умовах неоднорідного напруженого стану при Т 293 К повзучість матеріалу підземних газопроводів вивчена недостатньо, головним чином в теоретичному плані [8].
Характерні криві повзучості в координатах відносна деформація - час зображено в різних масштабах на рис. 2, а, б. Тривалість випробовувань на повітрі складала 1000 хв, що дало змогу за короткий час виконати серію експериментів та визначити параметри області низькотемпературної повзучості (ОНП).
Аналіз кривих повзучості показав можливість їх наближеного вираження лінійними ділянками, для яких можна вважати, що швидкість повзучості:
Це набагато спрощує порівняльне вивчення закономірностей зміни параметра на ділянках кривих повзучості (рис. 4) та експериментальну перевірку розрахункових рівнянь [7, 8].
Таблиця 1 - Фізико-механічні характеристики матеріалу різних ділянок підземного газопроводу
Характеристики матеріалу |
Походження матеріалу |
||
Лінійна частина газопроводу |
Зварне з'єднання |
||
Модуль Юнга Е10-5, МПа |
1,92 |
2,03 |
|
Умовний модуль пружності повторно деформованого матеріалу Ед10-5, МПа |
1,89 |
2,00 |
|
Границя текучості при першому згині , МПа |
250 |
250 |
|
Границя текучості при повторному згині ,МПа |
395 |
405 |
|
Границя міцності при повторному згині , МПа |
460 |
540 |
|
Співвідношення |
0,63 |
0,46 |
|
Залишкова деформація 104 |
3,61 |
2,34 |
|
Твердість НВ |
100 |
110 |
Ділянки та (рис. 2, а) характеризують першу стадію повзучості, яка протікає з постійним зменшенням (рис. 4). Це стадія нерівномірної або неусталеної повзучості, до якої більше схильний основний метал, ніж зварне з'єднання. Кінетика повзучості на цій стадії значною мірою контролюється деформаційним зміцненням, на що вказують номінальні діаграми деформації (рис. 1).
Рисунок 4 - Швидкості повзучості на ділянках кривих повзучості: Т=293К; =410 МПа
Таблиця 2 - Геологічний опис свердловин
Свердловина |
Глибини, м |
Породи |
|
Новоукраїнська - 121 |
0-100 |
пісок |
|
100-300 |
пісковик, глина |
||
300-3570 |
кам'яна сіль |
||
3570-3850 |
пісковик, глина, алевроліт |
||
3850-5280 |
пісковик, глина, алевроліт, мергель, ангідрит, доломіт |
||
Новоукраїнська - 106 |
0-230 |
пісок |
|
230-830 |
глина, пісковик |
||
830-3750 |
кам'яна сіль |
||
3750-3900 |
аргіліт, глина, пісковик, мергель |
||
3900-4400 |
глина, аргіліт, пісковик, ангідрит, доломіт |
||
Чутове-60 |
0-160 |
пісковик |
|
160-590 |
глина |
||
590-1150 |
глина |
||
1150-1500 |
алевроліт, пісковик |
||
1500-2690 |
кам'яна сіль |
||
2690-3110 |
алевроліт, ангідрит, мергель, пісковик |
||
Розпашна-93 |
0-200 |
пісок |
|
200-1330 |
пісковик |
||
1330-3560 |
кам'яна сіль |
||
3560-3670 |
кам'яна сіль |
||
3670-4350 |
пісковик, глина, аргіліт |
На ділянках de та (рис. 2 а) зменшення припиняється. Настає стадія рівномірної або усталеної повзучості, що проходить з мінімальною швидкістю = const. Друга стадія стадія повзучості є оптимальною для вивчення впливу корозійного чинника.
Графічне визначення параметрів області низькотемпературної повзучості (ОНП) зображено на рис. 5. Дана область обмежена ділянкою АВ - деформаційного зміцнення, взятою з номінальних діаграм деформації (рис. 1) та ділянкою АС, побудованою шляхом паралельного переміщення точок ділянки АВ на величину приросту повзучості за час , визначеного за кривими повзучості (рис. 2). Однозначно встановлено, що в діапазоні напружень 250...410 МПа ОНП основного металу є значно більшою, ніж зварного з'єднання, що випливає з порівняння відповідних параметрів (рис. 5). Загальний приріст деформації за час t для даного діапазону напружень можна визначити за формулою:
де та - відповідно прирости пружної та пластичної деформації при досягненні заданого рівня напружень.
Рисунок 5 -- Визначення параметрів області низькотемпературної повзучості (ОНП) при t = 1000 хв. а -- основний метал; б -- зварне з'єднання
Література
газопровід метал деформація низькотемпературний
1. Фокин М.Н., Жигалова К.А. Методы коррозионных испытаний металлов. - М.: Металлургия, 1986. - 80 с.
2. Анисимов Ю.И., Кульневич В.Б. Изменение механических свойств сварных соединений, находящихся длительное время под воздействием постоянной статической нагрузки // Прогрессивные технологии в машиностроении: Темат. сб. науч. тр. Юж.-Урал. гос. ун-та. Челябинск: Изд-во ЮУрГУ. - 1998. - С. 172-174.
3. Харионовский В.В. Надежность и ресурс конструкций газопроводов. - М.: Недра, 2000. - 467 с.
4. Сопротивление материалов деформированию и разрушению: Справочное пособие / Под ред. В.Т.Трощенко. - К.: Наук. думка, 1994. - 701 с.
5. Божидарник В.В., Сулим Г.Т. Елементи теорії пластичності та міцності. - Львів: Світ, 1999. - 945 с.
6. Современные способы сварки магистральных трубопроводов плавлением / Мазель А.Г., Тарлинский В.Д., Шейнкин М.З. и др. - М.: Недра, 1979. - 256 с.
7. Бойл Дж., Спенс Дж. Анализ напряжений в конструкциях при ползучести. - М.: Мир, 1986. - 360 с.
8. Лебедєв А.О., Михалевич В.М. До теорії тривалої міцності матеріалів // Доп. НАН України. Сер. Математика, природознавство, тех. науки. - 1998. - № 5. - С. 57-62.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Характеристика КЦ-3 Шебелинського ЛВУМГ, газопроводу ШДО із прилегаючою ділянкою газопроводу, основного і допоміжного обладнання КС. Розрахунок фізико-термодинамічних характеристик газу. Гідравлічний розрахунок ділянки газопроводу, режиму роботи КС.
курсовая работа [69,1 K], добавлен 17.12.2011Оцінка впливу шорсткості поверхні на міцність пресованих з'єднань деталі. Визначення залежності показників втомленої міцності заготовки від дії залишкових напружень. Деформаційний наклеп металу як ефективний спосіб підвищення зносостійкості матеріалу.
реферат [648,3 K], добавлен 08.06.2011Пластична деформація металу, що може відбуватись ковзанням і двойникуванням. Металографічне вивчення механізму деформації. Вибір холодної і гарячої обробки металів тиском. Поперечна і беззлиткова прокатка металу. Вихідний продукт прокатного виробництва.
реферат [784,3 K], добавлен 21.10.2013Методика та етапи розрахунку циліндричних зубчастих передач: вибір та обґрунтування матеріалів, визначення допустимих напружень, проектувальний розрахунок та його перевірка. Вибір матеріалів для виготовлення зубчастих коліс і розрахунок напружень.
контрольная работа [357,1 K], добавлен 27.03.2011Розрахунок температурного поля граничного стану по вісі переміщення джерела нагріву. Порівняння температур точок тіла в період теплонасичення і граничного температурного стану. Визначення структури зварюваного металу по точці нагрітої до температури 1350.
контрольная работа [92,6 K], добавлен 09.11.2012Різновиди загартовування сталей. Різні способи охолодження для одержання загартованого стану з мінімальним рівнем внутрішніх напружень. Види поверхонь загартування залежно від способів нагрівання, їх переваги та недоліки. Брак при загартуванні сталі.
лекция [25,7 K], добавлен 29.03.2011Енерго-кінематичний розрахунок привода тягового барабана та орієнтований розрахунок валів. Вибір матеріалів зубчатих коліс, визначення допустимих напружень на контактну міцність і на деформацію згину. Розрахунок клинопасової та зубчатої передачі.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 18.05.2010Причини відмови роботи колон бурильних труб за ускладнених умов буріння. Значення додаткової опори у рівномірному розподілі напружень по впадинах витків різьби ніпеля. Методи зменшення концентрації напружень у зонах двоопорного замкового з’єднання.
статья [2,5 M], добавлен 07.02.2018Визначення конструктивних параметрів крана. Вибір матеріалів для несучих і допоміжних елементів. Розрахунок опорів і допустимих напружень, навантажень що діють на міст крана, розмірів поперечного переріза головної балки. Розміщення ребер жорсткості.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 18.06.2014Вивчення асортименту вуглецевих труб ХПТ-55 і розробка технології холодного плющення. Деформація металу і розрахунок маршруту плющення при виробництві труб. Розрахунок калібрування робочого інструменту і продуктивності устаткування при виробництві труб.
курсовая работа [926,5 K], добавлен 26.03.2014