Методы и средства теплофизического контроля керамических изделий электротехнического назначения

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Введение

Актуальность работы. Значительная роль в удовлетворении потребностей важнейших отраслей науки и техники в материалах принадлежит технической керамике, обладающей комплексом ценных и уникальных свойств. Одними из важнейших качественных характеристик керамических материалов являются их теплофизические свойства (ТФС), так как между технологическими режимами получения, условиями эксплуатации этих материалов и их ТФС существуют тесные взаимосвязи. Однако многостадийные технологические процессы изготовления керамических изделий электротехнического назначения не оснащены методами и средствами междустадийного теплового контроля ТФС.

Специфическое изготовление и эксплуатация данных изделий накладывают определенные требования к методам и устройствам для измерения их ТФС. Во-первых, должна быть обеспечена возможность достаточно быстрых измерений эффективных ТФС без нарушения целостности и основных характеристик образцов; во-вторых, обеспечена необходимая для технологических расчетов точность. В-третьих, экспериментальные исследования должны проводиться на образцах промежуточных и готовых изделий различных форм и весьма малых размеров, поэтому важным является разработка соответствующих им малогабаритных измерительных устройств. Литературный обзор, проведенный в диссертационной работе, показал, что длительность и сложность экспериментальных исследований по определению ТФС данных материалов требует как совершенствования традиционных, так и создания новых специфических методов и средств контроля. Поэтому является актуальной разработка эффективных для реализации указанных целей методов и средств неразрушающего контроля (НК) ТФС и создание на их базе автоматизированной системы контроля (АСК), обеспечивающей оперативное, достоверное и точное определение комплекса ТФС керамических изделий электротехнического назначения.

Диссертационная работа выполнена в соответствии с планом НИОКР ТГТУ на 2002 - 2006 гг., темой хоздоговорной НИР ТГТУ 22 / 03.

Целью работы является разработка и исследование новых, эффективных с метрологической точки зрения, методов и реализующих их устройств, оперативно осуществляющих НК ТФС малых образцов из керамических материалов различной формы, имеющих плоский круглый участок поверхности, как на производстве, так и в лабораторных условиях с требуемой точностью. Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи: а) разработать методы НК комплекса ТФС образцов из твердых неоднородных материалов различных форм малых размеров и исследовать их с целью определения оптимальных конструктивных параметров измерительных устройств и режимных параметров эксперимента, обеспечивающих минимальную погрешность определения ТФС; б) разработать измерительные устройства и АСК, реализующие новые методы, используя современные возможности измерительно-вычислительных средств; в) разработать алгоритмы проведения НК ТФС на основании адаптационных процедур к различным условиям эксперимента; г) провести метрологический анализ разработанных методов и средств НК ТФС, выявить возможные источники погрешностей с целью их устранения или учета и осуществить экспериментальную проверку АСК в лабораторных и производственных условиях.

Предмет исследования. Математические модели, методы, измерительные устройства и автоматизированная система теплового неразрушающего контроля комплекса ТФС образцов малых размеров из твердых материалов.

Методы исследования. В работе используются аналитические методы теории теплопроводности, методы математического моделирования, интегрального и операционного исчисления, метрологии, оптимального параметрического проектирования, а также численные методы.

Научная новизна диссертационной работы. Разработаны два новых метода НК комплекса ТФС: абсолютный и сравнительный, использующие дискретное во времени тепловое воздействие, позволяющее моделировать исследуемые малые образцы различной формы полуограниченными в тепловом отношении телами и получать необходимые данные для расчета эффективных ТФС с помощью временных интегральных характеристик с высокой точностью за период времени в 1,5 - 2 раза меньший, чем предполагают существующие методы.

Разработан сравнительный метод для тел с конечными размерами, на базе которого получена методика определения оптимальных конструктивных параметров измерительных устройств и режимных параметров теплофизического эксперимента для заданных размеров исследуемых образцов, обеспечивающих минимальную погрешность НК комплекса ТФС.

Практическая ценность работы. На основе разработанных методов спроектированы и созданы измерительные устройства (зонды) и АСК с использованием современной измерительно-вычислительной техники, позволяющие оперативно контролировать эффективные ТФС полуфабрикатов и готовых изделий малых размеров, имеющих различные формы, из керамических материалов без нарушения их целостности.

Разработаны адаптивные процедуры ведения НК, обеспечивающие измерение комплекса ТФС с заданной точностью при различных условиях эксперимента, на основании которых создано алгоритмическое и программное обеспечение АСК. Результаты работы приняты к использованию в ОАО «ТЗ "Ревтруд"» (г. Тамбов) и учебном процессе ТГТУ.

Апробация работы. Основные результаты диссертационной работы были представлены в докладах на: IX научной конференции ТГТУ (Тамбов, 2004), пятой международной теплофизической школе «Теплофизические измерения при контроле и управлении качеством» (Тамбов, 2004), международной конференции «Наука на рубеже тысячелетий» (Тамбов, 2004), 9-й Всероссийской научно-технической конференции «Состояние и проблемы измерений» (Москва, 2004), международной научно-практической конференции «Прогрессивные технологии развития» (Тамбов, 2004), 1-й международной научно-практической конференции «Исследование, разработка и применение высоких технологий в промышленности» (Санкт-Петербург, 2005), XVIII Международной научной конференция «Математические методы в технике и технологиях ММТТ-18» (Казань, 2005), VI Международной научно-практической конференции «Теория, методы и средства измерений, контроля и диагностики» (Новочеркасск, 2005), VI Всероссийской научно-технической конференции «Измерения, автоматизация и моделирование в промышленности и научных исследованиях» (Бийск, 2005), VIII Всероссийской научно-технической конференции «Повышение эффективности средств обработки информации на базе математического и машинного моделирования» (Тамбов, 2006), 2-й международной школе-семинаре молодых ученых «Проблемы экономики и менеджмента качества» (Тамбов, 2006).

1. Литературный обзор и сравнительный анализ методов и устройств измерения ТФС твердых неоднородных материалов, современные направления автоматизации теплофизических измерений

Определено, что существующие методы и устройства не полностью удовлетворяют всем требованиям к контролю ТФС керамических электроизоляционных материалов. Как показал обзор литературы, посвященной керамическим изделиям электротехнического назначения, применяемые материалы представляют собой на разных этапах производства как гетерогенные среды (на начальных этапах), так и твердые материалы дисперсной структуры (на окончательных стадиях), поэтому необходимо исследование эффективных ТФС, используя интегрирующие поверхностные преобразователи температуры и теплового потока. На различных этапах получения рассматриваемых изделий возможны следующие диапазоны: теплопроводности 0,6…3 Вт/(м•К); температуропроводности (0,3…1,2) Ч 10-6 м2/с.

2. Теоретические основы разработанных методов НК комплекса ТФС

Различные требования к точности измерений в лабораторных и производственных условиях, трудность создания малоинерционного датчика теплового потока и внедрения его в конструкцию прибора вызвали необходимость разработки двух типов методов: абсолютного и сравнительного.

Теплофизическим измерениям подлежат образцы отформованных полуфабрикатов, спеченных промежуточных и готовых изделий, имеющие различную форму и размеры. Как правило, в каждой партии есть образцы, на поверхности которых можно выделить плоский круглый участок площадью не менее 2Ч10-3 м2, являющийся гранью некоторого объема высотой от 1Ч10-2 м без полостей и отверстий. Моделирование таких образцов полуограниченными в тепловом отношении телами позволяет получить аналитически точные и достаточно простые расчетные зависимости без учета их сложной геометрической формы и характеристик теплообмена с окружающей средой. Участок поверхности в виде круга радиусом (рис. 1), через который производится нагрев и с которого снимается информация о температуре и тепловом потоке, дает возможность простой реализации.

Разработанные методы основаны на дискретном во времени тепловом воздействии, т.е. эксперимент включает в себя стадию нагрева тепловым потоком постоянной мощности и стадию остывания (рис. 2), а расчет ТФС осуществляется по данным двух этих стадий благодаря применению временной интегральной характеристики температуры.

Рис. 1. Физическая модель методов: а - абсолютного; б - сравнительного

Рис. 2. Вид теплового воздействия qд(t) и изменение температуры нагреваемого круга S(t)

Как показали исследования, это дает следующие преимущества по сравнению с известными методами:

1) При определенной длительности теплового воздействия температурное поле не успевает измениться в заданных границах небольшого образца, что позволяет считать его полуограниченным в тепловом отношении телом.

2) Длительное тепловое воздействие при НК ТФС, осуществляемом между технологическими операциями, может привести к структурным превращениям еще не подвергнутых термической обработке полуфабрикатов, что исключает короткое тепловое воздействие.

3) В расчетных формулах разработанных методов используется временная интегральная характеристика (ВИХ) измеряемой среднеинтегральной температуры нагреваемого круга вида:

, (1)

( - параметр интегрального преобразования Лапласа), подынтегральная функция которой при дискретном тепловом воздействии быстрее стремится к нулю, чем - при непрерывном нагревании до достижения стационарной температуры нагреваемого участка поверхности (рис. 3). Благодаря чему вся активная часть эксперимента сокращается в 1,5 - 2 раза, что повышает оперативность методов, с одновременным снижением погрешности численного определения ВИХ вида (1), обусловленной конечным интервалом времени измерения .

Рис. 3. Вид функций S(t), h(t) = exp(-pt)S(t) при дискретном тепловом воздействии; при непрерывном - Sнепр(t), hнепр(t) = exp(-pt)Sнепр(t).

Время окончания эксперимента при дискретном тепловом воздействии tк; при непрерывном - tк1

4) Расчетные формулы импульсных методов получают на основании математических моделей, предполагающих бесконечно малое время действия источника тепла, что реализовать технически сложно, а аналитический вывод расчетных формул ТФС с учетом конечной длительности теплового воздействия позволяет избежать методических погрешностей, свойственных импульсным методам.

При перечисленных условиях и допущениях процесс переноса тепла описывается следующими краевыми задачами теплопроводности (КЗТ).

1. Для абсолютного метода (рис. 1, а):

, (, , ); (2)

; (3)

при ; ; (4)

(5)

где - температура исследуемого тела, избыточная относительно начальной; qд(r)- плотность дискретного теплового потока, идущего от плоского поверхностного источника тепла в исследуемое тело; a и - температуропроводность и теплопроводность исследуемого тела.

2. Для сравнительного метода (рис. 1, б)

, (, , ); (6)

, (7)

(, , );

; (8)

при ; при , ; (9)

, ; (10)

(11)

; , (12)

где - избыточная температура сравнительного тела относительно начальной; - плотность дискретного теплового потока, идущего от плоского поверхностного источника тепла в сравнительное тело; - удельная тепловая мощность источника тепла; и - температуропроводность и теплопроводность сравнительного тела (известные величины).

Во второй главе показано, что для получения информации о средней температуре всего нагреваемого участка тела с целью повышения точности и исследования эффективных ТФС, необходимо использовать интегрирующие поверхностные преобразователи температуры, позволяющие измерять поверхностную интегральную характеристику (ПИХ) температуры:

. (13)

Расчетные формулы методов найдены из решения КЗТ (2) - (5) и (6) - (12) с учетом (13) в области интегрального преобразования Лапласа, что позволяет, как показал сравнительный анализ: а) использовать всю измеренную тепловую информацию для расчета ТФС, что повышает достоверность результата НК; б) получить более простые расчетные зависимости по сравнению с зависимостями, получаемыми при возврате к оригиналам во временной области. При этом введены следующие безразмерные переменные: , , , и функции

, ,

где - функция Бесселя 1-го рода, 1-го порядка.

Для двух значений и () получено уравнение НК параметра :

1) для абсолютного метода

; (14)

2) для сравнительного метода

. (15)

Левая часть уравнений (14) и (15) определяется расчетным путем на основании данных, полученных из результатов экспериментальных измерений и известных величин. Функция моделируется заранее, и из уравнения при некоторых фиксированных и определяется , по численному значению которого находится величина температуропроводности исследуемого материала

. (16)

Искомая величина теплопроводности рассчитывается по формуле:

1) для абсолютного метода

; (17)

2) для сравнительного метода

. (18)

Удельная объемная теплоемкость определяется по формуле .

С помощью традиционных подходов теории погрешностей измерений проанализированы расчетные зависимости НК ТФС (14) - (18) и найдено, что относительные погрешности определения теплопроводности и температуропроводности зависят от относительной погрешности определения параметра .

Величина пропорциональна минимизируемой функции вида (19), не зависящей от точности измерения тепловой информации, а определяемой лишь безразмерными величинами и :

. (19)

Рис. 4. График функции (g, k)

Анализ функции (рис. 4) показал, что: а) она принимает минимальные значения при различных на определенном интервале [0,1; 1,5], причем каждому соответствует своя пара оптимальных значений (, ), при которых будет обеспечен минимум погрешности и соответственно минимум и ; б) уменьшению величины способствует увеличение и уменьшение .

3. Структура измерительных устройств (выносных зондов) для реализации разработанных методов; анализ источников методических погрешностей, на основании которого определены оптимальные конструктивные и режимные параметры проведения НК ТФС малых образцов из керамических электроизоляционных материалов рассматриваемого класса

Зонд, помещаемый на плоский участок поверхности исследуемого тела, для абсолютного и сравнительного методов имеет одинаковую структуру и конструкцию, только в зонде для сравнительного метода отсутствует датчик теплового потока. В работе обосновано применение и рассмотрены теоретические основы интегратора температуры (ИТ), представляющего собой металлический термометр сопротивления (ТС), укладываемый в одной плоскости по спирали Архимеда в нагреваемом круге радиуса . Проведенный анализ средств измерения плотности теплового потока по чувствительности и быстродействию показал преимущества применения градиентного датчика теплового потока на основе анизотропного монокристалла висмута, имеющего толщину до 0,1Ч10-3 м, не зависящую от толщины постоянную времени 50 мкс и погрешность не более 1 %.

Рис. 5. Физическая модель системы из исследуемого образца и зонда конечных размеров

В результате проведения анализа влияния конечных размеров исследуемого и сравнительного тел на условие их полуограниченности по координате (рис. 5) аналитически найдена формула для оценки погрешности, вносимой конечными размерами по координате ():

,

теплофизический керамический

где - соотношение радиуса опорного цилиндра зонда и радиуса нагревателя ; - функция, полученная при решении аналогичных исходным КЗТ, но с применением интегрального преобразования Ханкеля с конечным пределом по координате r; - корни уравнения , , J0 - функция Бесселя первого рода нулевого порядка.

Как видно из рис. 6, уменьшению КРr способствует увеличение m и g. Но чтобы информация о температуре была наиболее представительной, т.е. чтобы в расчетах использовалась интегральная температура максимального участка доступной измерению поверхности, мы выбрали mопт = 3 из всех возможных целых значений (для простоты реализации), при котором будет соблюдено условие полуограниченности:

1%,

уже при 0,55, удовлетворяющем определенному во второй главе диапазону. Так как сравнительное тело имеет значительно меньшие ТФС, чем исследуемое, то при обеспечении в эксперименте 0,55, , следовательно, погрешностью , вносимой конечными размерами сравнительного тела по координате r, можно пренебречь.

Для рассматриваемого класса изделий существуют ограничения на площадь плоского участка, на который должен устанавливаться зонд, не более 2Ч10-3 м2, в связи с чем, определен радиус опорного цилиндра зонда Rз =15Ч10-3 м и радиус нагреваемого круга R = 5Ч10-3 м. Для найденного 0,55 ближайший минимум функция (19) достигает при 12.

Рис. 6. График зависимости КРr

В третьей главе проведен анализ влияния конечных размеров исследуемого и сравнительного тел на условие их полуограниченности по координате z (рис. 5). Численное моделирование температурных полей в области преобразований Лапласа показало, что на изменение температуры поверхности влияют величины и . Для каждой заданной граничной поверхности найдены допустимое время действия tд и плотность теплового потока на поверхности , которые не влияют на температуру поверхности . Результаты для исследуемых диапазонов ТФС приведены ниже.

Табл. 1

Как показали исследования, при d > 0,025 м удовлетворительными являются те же условиях, что и для d = 0,025 м, так как при tд = 42 с: а) погрешностью, вызванной инерционностью электронагревателя в первые секунды эксперимента, можно пренебречь; б) с помощью современных измерительно-вычислительных средств выполняется более 100 измерений за общее время эксперимента; в) общее время эксперимента tк для всего рассматриваемого диапазона ТФС не превышает 400 с.

4. Техническое, алгоритмическое и программное обеспечение автоматизированной системы контроля (АСК) комплекса ТФС, реализующей разработанные методы

В состав АСК входят (рис. 7): измерительно-вычислительный комплекс (ИВК), включающий в себя персональный компьютер (при использовании в лабораторных условиях) или программируемое микропроцессорное измерительно-вычислительное устройство (ИВУ) (при использовании в производственных условиях), аналого-цифровой преобразователь (АЦП) и цифро-аналоговый преобразователь (ЦАП); блок согласования измерительного устройства с ИВК (БСИУ); измерительное устройство - выносной зонд; периферийные устройства.

Конструктивно зонд (рис. 8) состоит из двух основных блоков: металлического полого цилиндрического корпуса 1 и опорного цилиндра 2, выполненного из полиметилметакрилата. На нижнем основании опорного цилиндра закреплены при реализации: а) абсолютного метода - датчик теплового потока 3, электронагреватель 4 и датчик - ИТ 5; б) сравнительного метода - электронагреватель 4 и ИТ 5. Соединительные провода интегратора 5 подведены к трем катушкам 6, представляющим собой три плеча измерительного неуравновешенного моста. На верхнем основании опорного цилиндра 2 закреплена винтами опорная металлическая втулка 7 для металлического полого стержня 8, который в совокупности с амортизатором 9, расположенной в нем пружиной 10 создает необходимое усилие зонда на образец, т.е. стабильное контактное термическое сопротивление.

Рис. 7. Структурная схема АСК комплекса ТФС

Рис. 8. Конструкция измерительного зонда

Разработанный адаптивный алгоритм работы АСК ТФС заключается в следующем:

1) Перед началом эксперимента оператор вводит высоту цилиндрического однородного объема, ограниченного нагреваемым кругом поверхности исследуемого образца (величину d), и АСК автоматически задает соответствующую мощность электронагревателя и время его действия.

2) Во время всего эксперимента производится измерение ПИХ температуры нагреваемого круга , а измерение плотности теплового потока (в случае абсолютного метода) или мощности нагревателя Qд (в случае сравнительного метода) в момент времени , после чего подача напряжения на нагреватель прекращается.

3) По окончании эксперимента (после остывания нагреваемой поверхности до температуры менее порога чувствительности измерительного средства) автоматически производится расчет ВИХ среднеинтегральной температуры нагреваемого круга по квадратурной формуле Симпсона.

4) Для того чтобы обеспечить оптимальное значение параметра = 0,55, автоматически рассчитываются ВИХ температуры при различных р из диапазона [0,0066; 0,026], соответствующего диапазону возможных значений а = (0,3…1,2)Ч10-6 м2/с, пока не будет найдено ропт для искомых ТФС, которое даст из уравнения НК (14) или (15) = 0,55.

5. Анализ источников систематических погрешностей результата измерения ТФС разработанными методами и устройствами

Получены выражения для оценки основных составляющих систематических методических и инструментальных погрешностей определения ТФС. Проведенный анализ влияния на результат определения ТФС контактных термических сопротивлений (КТС) позволил получить расчетные зависимости, учитывающие наличие КТС, что снижает суммарную методическую погрешность.

В результате исследований теоретически определены: 1) погрешность НК температуропроводности: для абсолютного метода - 7,1 %, для сравнительного метода - 8,3 %; 2) погрешность НК теплопроводности: для абсолютного метода - 5,2 %; для сравнительного метода - 6,4 %;

По результатам экспериментальной проверки на образцах из материалов с известными ТФС получены оценки погрешности измерений, которые подтвердили правильность теоретических исследований.

В приложениях приведены: сравнительный анализ теплофизического эксперимента при непрерывном и дискретном во времени тепловом воздействии; методика экспериментального определения КТС и результаты ее применения; результаты экспериментальных исследований АСК ТФС; листинг программы работы АСК; акты о внедрении результатов работы.

Заключение

1. На основании литературного обзора методов и средств теплофизических измерений и анализа производства керамических изделий электротехнического назначения сформулированы требования к методам и устройствам НК их ТФС; разработаны новый абсолютный и сравнительный методы, основанные на дискретном тепловом воздействии, что позволяет сократить длительность рабочей стадии эксперимента в 1,5 - 2 раза по сравнению с существующими методами при одновременном повышении точности.

2. Разработана методика определения оптимальных конструктивных параметров измерительных устройств и режимных параметров теплофизического эксперимента для заданных размеров исследуемых образцов, обеспечивающих минимальную погрешность НК комплекса ТФС.

3. Спроектированы и изготовлены измерительные устройства и АСК, позволяющие реализовать предложенные методы.

4. Проведен анализ возможных источников погрешностей измерения ТФС, предложен способ учета КТС. Выполнена экспериментальная проверка, показавшая эффективность применения разработанных методов и устройств НК ТФС керамических изделий электротехнического назначения.

5. Измерены ТФС стеатитовых керамических материалов на разных стадиях их производства. Результаты исследований приняты к использованию в ОАО «ТЗ "Ревтруд"», а также в учебном процессе ТГТУ.

Литература

1. Антонова, Л.Л. Совершенствование методов неразрушающего контроля теплофизических свойств твердых материалов / Л.Л. Антонова, А.А. Чуриков // IX научная конференция ТГТУ: пленарные докл. и краткие тез. - Тамбов, 2004. - С. 99.

2. Антонова, Л.Л. Совершенствование методов неразрушающего контроля теплофизических свойств твердых материалов / Л.Л. Антонова, А.А. Чуриков // Теплофизические измерения при контроле и управлении качеством: материалы пятой международной теплофизической школы. - Тамбов, 2004. - С. 137 - 139.

3. Антонова, Л.Л. Теоретические основы экспресс-методов неразрушающего теплофизического контроля керамических материалов / Л.Л. Антонова // Теплофизические измерения при контроле и управлении качеством: материалы пятой международной теплофизической школы. - Тамбов, 2004. - С. 135 - 137.

4. Антонова, Л.Л. Теплофизический контроль качества керамических элементов радиотехнического и электротехнического назначения / Л.Л. Антонова, А.А. Чуриков // Наука на рубеже тысячелетий: сборник научных статей по материалам междунар. конф. - Тамбов, 2004. - С. 253 - 254.

5. Антонова, Л.Л. Теплофизический контроль качества керамических элементов радиотехнического и электротехнического назначения / Л.Л. Антонова, А.А. Чуриков // Состояние и проблемы измерений: сборник 9-й Всероссийской науч.-техн. конф. - М., 2004. - С. 175 - 176.

6. Антонова, Л.Л. Повышение точности экспресс-методов измерения теплофизических свойств твердых веществ / Л.Л. Антонова, А.А. Чури-ков // Прогрессивные технологии развития: сборник научных статей по материалам междунар. науч.-практ. конф. - Тамбов, 2004. - С. 141 - 145.

7. Антонова, Л.Л. Метод неразрушающего теплофизического контроля керамических электроизоляционных изделий / Л.Л. Антонова, А.А. Чуриков // Труды ТГТУ: сборник научных статей молодых ученых и студентов. - Тамбов, 2005. - С. 65 - 68.

8. Антонова, Л.Л. Неразрушающий теплофизический контроль в производстве керамических электроизоляционных изделий / Л.Л. Антонова, А.А. Чуриков // Высокие технологии, фундаментальные и прикладные исследования, образование. Т. 1: Исследование, разработка и применение высоких технологий в промышленности: сб. тр. Первой международной науч.-практ. конф. - СПб.: Изд-во политехн. ун-та, 2005. - С. 94 - 95.

9. Антонова, Л.Л. Математическая модель метода теплофизического контроля керамических электроизоляционных изделий / Л.Л. Антонова, А.А. Чуриков // Математические методы в технике и технологиях - ММТТ-18: сб. тр. XVIII Междунар. науч. конф. В 10 т. Т. 4. Секции 4, 9. - Казань: изд-во Казанского гос. технол. ун-та, 2005. - С. 133 - 136.

10. Антонова, Л.Л. Неразрушающий метод измерения теплофизических свойств образцов малых геометрических размеров из твердых материалов / Л.Л. Антонова, А.А. Чуриков // Теория, методы и средства измерений, контроля и диагностики: материалы VI Междунар. науч.-практ. конф., г. Новочеркасск, 30 сентября 2005 г. / Юж.-Рос. гос. техн. ун-т (НПИ). - Новочеркасск: ЮРГТУ; ООО НПО «ТЕМП», 2005. - С. 24 - 25.

11. Антонова, Л.Л. Метод неразрушающего теплофизического контроля образцов малых геометрических размеров из твердых материалов / Л.Л. Антонова, А.А. Чуриков // Вестник Тамбовского государственного технического ниверситета. - Тамбов, 2005. - Т. 11, № 3. - С. 618 - 624.

12. Антонова, Л.Л. Метод неразрушающего теплофизического контроля образцов малых геометрических размеров из керамических электроизоляционных материалов / Л.Л. Антонова, А.А. Чуриков // Измерения, автоматизация и моделирование в промышленности и научных исследованиях: межвузовский сборник / под ред. Г.В. Леонова ; Алт. гос. техн. ун-т, БТИ. - Бийск: Изд-во Алт. техн. ун-та, 2005. - С. 28 - 30.

13. Антонова, Л.Л. Определение оптимальных геометрических параметров измерительного зонда для неразрушающего теплофизического контроля / Л.Л. Антонова, А.А. Чуриков, Г.В. Шишкина // Труды ТГТУ. - Тамбов: Изд-во Тамб. гос. техн. ун-та, 2006. - С. 65 - 68.

14. Исследование и разработка метода и устройства неразрушающего теплофизического контроля керамических электроизоляционных материалов: отчет и НИР (промежуточ.): 22-03 / ТГТУ ; рук. Чуриков А.А. ; отв. исполн. Антонова Л.Л. - Тамбов, 2004. - 36 с. - № ГР 01200503875. - Инв. № 02200503139.

15. Исследование и разработка метода и устройства неразрушающего теплофизического контроля керамических электроизоляционных материалов: отчет и НИР (промежуточ.): 22-03 / ТГТУ ; рук. Чуриков А.А. ; отв. исполн. Антонова Л.Л. - Тамбов, 2005. - 33 с. - № ГР 01200503875. - Инв. № 02200600489.

16. Антонова, Л.Л. Определение допустимых геометрических и временных параметров теплофизического контроля / Л.Л. Антонова, А.А. Чуриков // Фундаментальные и прикладные исследования, инновационные технологии, профессиональное образование: сб. трудов XI науч. конф. ТГТУ. - Тамбов, 2006. - С. 124 - 128.

17. Антонова, Л.Л. Неразрушающий теплофизический контроль в производстве керамических элементов радиотехнического и электротехнического назначения / Л.Л. Антонова, А.А. Чуриков // Повышение эффективности средств обработки информации на базе математического моделирования: материалы докладов VIII Всероссийской науч.-техн. конф. / ТВВАИУРЭ (ВИ). - Тамбов, 2006. - С. 336 - 340.

18. Антонова, Л.Л. Методика обеспечения минимальной погрешности неразрушающего теплофизического контроля материалов и изделий / Л.Л. Антонова, Г.В. Шишкина // Проблемы экономики и менеджмента качества: материалы междунар. школы-семинара молодых ученых / ТГТУ. - Тамбов, 2006. - С. 256 - 257.

19. Антонова, Л.Л. Определение допустимых геометрических и временных параметров неразрушающего теплофизического контроля / Л.Л. Антонова // Проблемы экономики и менеджмента качества: материалы международной школы-семинара молодых ученых / ТГТУ. - Тамбов, 2006. - С. 267 - 268.

20. Чуриков, А.А. Методика анализа и учета влияния контактных термических сопротивлений измерительного устройства на результаты определения теплофизических свойств дисперсных материалов / А.А. Чуриков, Г.В. Шишкина, Л.Л. Антонова // Вестник Тамбовского государственного технического университета. - Тамбов, 2006. - Т. 12, № 2. - С. 298 - 311.

21. Чуриков, А.А. Методика определения геометрических и временных параметров неразрушающего контроля комплекса теплофизических свойств / А.А. Чуриков, Л.Л. Антонова // Контроль. Диагностика. - М.: Машиностроение, 2006. - № 11. - С. 36 - 45.

Размещено на Allbest.ru