Исследование точности срабатывания адаптивных фрикционных муфт с комбинированной обратной связью

Высокая нагрузочная способность при равных конструктивных параметрах - признак адаптивной фрикционной муфты с отрицательно-нулевой обратной связью. Анализ соотношения величин коэффициента трения данного механизма при разных эксплуатационных условиях.

Рубрика Производство и технологии
Вид статья
Язык русский
Дата добавления 19.05.2018
Размер файла 142,4 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Адаптивные фрикционные муфты (АФМ) с отрицательно-нулевой обратной связью относятся к классу АФМ второго поколения[1]. Отличительными особенностями муфт данного класса являются:

- наличие в составе дополнительной фрикционной группы, которая не охвачена отрицательной обратной связью, как основная фрикционная группа, т. е. так называемой «нулевой» обратной связью;

- более высокие, при равных конструктивных параметрах, нагрузочная способность и точность срабатывания [2, 3].

В ряде работ, посвященных исследованию АФМ с отрицательно-нулевой обратной связью, решаются задачи по установлению оптимальной величины коэффициента усиления (КУ) [4], максимизации нагрузочной способности [5], точности срабатывания [6] и др. Вместе с тем, общие вопросы, связанные с установлением оптимальных взаимодействий между отдельными параметрами муфты, и надавленные на ее оптимальное функционирование, в настоящее время еще не решены. Это не позволило создать основы общей теории АФМ с указанной обратной связью.

Постановка задачи. Исследование проблем повышения точности срабатывания адаптивных фрикционных муфт с комбинированной обратной связью.

Решение задачи. При проведении данного исследования зададимся условием, которое заключается в том, что величина коэффициента усиления (КУ) С принимается равной аналогичной величине адаптивной фрикционной муфты (АФМ), у которой z1 =1 число пар поверхностей трения основной фрикционной группы (ОФГ), что необходимо для корректного сопоставления двух вариантов АФМ по исследуемому эксплуатационному показателю. Впрочем, данное условие имеет ограничения:

Во-первых, при выполнении условия, вариант АФМ не будет обладать той же формой кривой нагрузочной характеристики, что и вариант с z1 =1 если форма кривой нагрузочной характеристики последнего будет представлять кривую, монотонно возрастающую в интервале значений коэффициента трения fmin...fmax;

Во-вторых, выполнение поставленного условия для случая, когда вариант АФМ с z1 =1 обладает нагрузочной характеристикой в форме кривой, имеющей максимум внутри интервала значений коэффициента трения fmin...fmax, при равенстве друг другу величин вращающего момента, соответствующих граничным значениям указанного интервала, будет означать, что для варианта АФМ с z1 >1 указанная форма кривой нагрузочной характеристики не может быть получена [7].

На основании изложенного для принятого выше условия исследуем точность срабатывания варианта АФМ при реализации формы кривой нагрузочной характеристики, имеющей максимум внутри интервала значений коэффициента трения fmin...fmax. Поскольку, как отмечено выше, величина КУ С, соответствующая равенству друг другу значений вращающего момента при коэффициентах трения fmin...fmax, примем в качестве единого значения КУ С для обоих вариантов АФМ. В этом случае принятое значение КУ С автоматически обеспечивает выполнение условия C1 <Ck. Формула для вычисления коэффициента точности второго варианта АФМ запишется, в следующем виде:

fk(z?z n c f1 (2 k ?1))(1 (+ ?z1)cf2 min)

KT = fmin(z?z n c f1 (2 min ?1))(1 (+ ?z 1)c f2 k) (1)

Формула (1) записана с учетом того обстоятельства, что при уменьшении величины КУ С от значения C k приводит к изменению величин Tmin и Tmax таким образом, что Tmax >Tmin.

Для проведения корректного сопоставления точности срабатывания первого и второго вариантов АФМ необходимо, чтобы величина КУ С, одинаковая для упомянутых вариантов, удовлетворяла следующему условию

C C C2' < <2 k

На рис. 1 показаны графики зависимости KTn. В качестве исходных данных при построении графиков приняты fmin =0,1,z =6,z1 =3.

Рис. 1. Зависимости коэффициента точности АФМ от коэффициента

Анализ графиков, показанных на рис.1, показывает:

С увеличением коэффициента n точность срабатывания обоих вариантов АФМ уменьшается;

Точность срабатывания второго варианта АФМ (кривая 2) выше, чем первого варианта (кривая 1).

Для установления причины более высокой точности срабатывания второго варианта АФМ обратимся к рис. 2, на котором показаны графики функции. Кривая 1 отражает график зависимости C n2' , кривая 2 - график зависимости для второго варианта АФМ. Кривые 3 и 4 отражают соответственно зависимости f nk для первого варианта АФМ и для второго варианта АФМ [7]. Данные, по которым построены графики 1-4, использованы при построении кривых 1 и 2, изображенных на рис. 1, и взяты на основе расчетов по соотношениям, указанными выше.

Анализ графиков, изображенных на рис. 2, показывает:

При одних и тех же значениях КУ С (кривая 5) для сопоставляемых вариантов АФМ величины коэффициента трения fk различны : для второго варианта

АФМ они меньше (кривая 3 и 4), следовательно, максимальное значение вращающего момента ниже;

Указанное соотношение величин коэффициента трения fk достигается при одних и тех же значениях КУ С [4,5].

Рис. 2. Зависимости коэффициента усиления и коэффициента трения fк от коэффициента n

Исследуем точность срабатывания второго варианта АФМ для случая, когда нагрузочная характеристика муфты представляет собой кривую, монотонно возрастающую в интервале значений коэффициента трения fmin...fmax, т. е. вращающий момент принимает максимальное значение при величине коэффициента трения, равной fmax

В данном случае величина коэффициента точности АФМ вычисляется по формуле:

fmax(z?z n Cf1 ( max ?1))(1 (+ ?z 1)Cfmin)

KT = fmin(z?z n Cf1 ( min ?1))(1 (+ ?z 1)Cfmax) (2)

Для сопоставления точности первого варианта муфты вычисляется по соотношению:

fmax(z?(Cfmax ?1) )(1 (n + ?z 1)Cfmin)

KT = fmin(z?(Cfmin ?1) )(1 (n + ?z 1)Cfmax) (3)

В формуле (3) параметр C величина которого вычисляется по соотношению:

C = 1 (+ ?z 1)(z+n)/n ?1 (4)

Поскольку величина КУ С, как по первому, так и по второму вариантам АФМ, зависит от параметра n, сделав его аргументом исследования зависимости, используя графический способ.

На рис. 3 показаны графики упомянутых зависимостей. Кривая 1 построена по соотношению (2), кривая 2 - по соотношению (3). Соответствующие значения КУ С вычислялись по указанными выше соотношениям.

При вычислении значений для построения графиков приняты следующие исходные данные: fmin = 0,1, fmax = 0,8,z = 6,z1 =3.

Рис. 3. Зависимости коэффициента точности АФМ и КУ от коэффициента n

Поскольку ранее было установлено, что величина КУ С, при которой оба варианта АФМ обладали нагрузочной характеристикой в форме кривой, монотонно возрастающей в интервале значений коэффициента трения fmin...fmax,проверка текущих величин КУ С на возможность их превышения предельных значений не проводилась [7].

Анализ графиков показывает:

? Точность срабатывания обоих вариантов АФМ уменьшается при увеличении коэффициента n (кривая 1 и 2);

? Для рассматриваемого случая точность срабатывания первого варианта АФМ ниже, чем второго варианта. Для объяснения этого обратимся к кривым 3 и 4 на рис. 3. Они отражают зависимости для первого (кривая 3) и второго (кривая 4) вариантов АФМ. Кривая 3 и 4 показывают:

? Величина КУ С для обоих вариантов АФМ уменьшается при увеличении коэффициента n, что объясняет соответствующий характер изменения величины KT (см. выше);

? Величина КУ С для первого варианта АФМ меньше, чем для второго варианта, при всех значениях коэффициента n ( кривые 3 и 4), что объясняет меньшую точность срабатывания данного варианта муфты.

Исследуема точность срабатывания АФМ при условии, что нагрузочная характеристика муфты представляет собой кривую, имеющую максимум внутри интервала значений коэффициента трения fmin...fmax при равенстве друг другу величин вращающего момента вычисленных с учетом граничных значений коэффициента трения, принадлежащих указанному интервалу.

В данном случае величину коэффициента точности муфты будем вычислять по соотношению (1).

В качестве способа исследования примем графический способ который одновременно позволяет оценить влияние величины коэффициента и на точность срабатывания АФМ.

Для построения кривой 1 (рис. 4), отражающий зависимость KTn, согласно соотношению (1), приняты исходные данные, те же, что и при построении графиков на рис.4.

Дополнительно принято m=8.

Рис. 4. Зависимости коэффициента точности, КУ и коэффициента трения fк от коэффициента n

Кривая 2 на рис.4 отображает график зависимости KTn для варианта АФМ с z1 =1.

Анализ графиков показывает:

? Точность срабатывания обоих вариантов АФМ уменьшается при увеличении коэффициента n ( кривые 1 и 2);

? Точность срабатывания варианта АФМ, в которой z1 >1 (кривая 1), выше, чем точность срабатывания варианта АФМ с z1 =1(кривая 2).

Для объяснения сравнительных показателей точности срабатывания обоих вариантов АФМ обратимся к графикам 3-6, показанным на рис. 1. Кривая 3 и 4 отображает зависимость C n соответственно для АФМ с z1 >1 и для АФМ с z1 =1. Кривая 5 и отображает зависимость f nk соответственно для АФМ с z1 >1для АФМ с z1 =1. муфта фрикционный трение

Графики 3-6 показывают, что величины КУ С для варианта АФМ с z1 >1 меньше, чем для АФМ с z1 =1, при всех значениях коэффициента n (соответственно кривые 3 и 4). Это позволяет увеличить минимальное значение вращающего момента и, соответственно, уменьшить величину KT для данного варианта муфты [2].

Что касается соотношения величин коэффициента трения, что они практически одинаковы при значениях коэффициента n и незначительно отличаются друг от друга при значениях n> 0,6 (см. кривые 5 и 6). Соответственно этому величина коэффициента трения fk мало влияет на соотношение величин коэффициента точности АФМ по сравниваемым вариантам.

Далее произведем оценку эксплуатационных показателей исследуемого варианта АФМ при помощи коэффициента Ko (см. выше). В данном случае формула для его вычисления запишется, с учетом соотношения (2).

K0 = (1 (fmin2+ ?(zz?1)z n cf1cf(minmin)2 f?max1)) (1 ((2z?+ ?z n cf1 z( 1)maxcfmax?1)) (5)

Формула (5) записана для АФМ, нагрузочная характеристика которой представляет кривую, монотонно возрастающую в интервале значений коэффициента трения fmin...fmax.

Для АФМ, нагрузочная характеристика которой представляет собой кривую, имеющую максимум внутри указанного интервала значений коэффициента трения, в том числе при равенстве величин вращающего момента, соответствующих значениям коэффициента трения fk, формула по расчету коэффициента оценки имеет следующий вид

K0 = fmin2 (z?z n cf1 (min ?1)) (1 (2 + ?z 1)cfk) (6)

fk(1 (+ ?z 1)cfmin) (2 z?z n cf1 (k ?1)

Формула (6) предусматривает использование в качестве исходных данных величин КУ С, равных и меньших, чем Ck.

На рис. 5 показаны графики зависимостей K n0, построенные по соотношениям (5) (кривая 1) и (6) (кривая 2). Графики построены по следующим исходным данным: fmin =0,1,z =6,z1 =3. При fmax = 0,8 минимальная величина КУ С, которая принята в качестве ограничения снизу, составила: C=1,62,C=1,14,C= 0,94,C= 0,83.

Рис. 5. Зависимости коэффициента оценки от коэффициента n

Анализ кривых 1 и 2, приведенных на рис. 5, показывает:

? Величина коэффициента K0 уменьшается для формы нагрузочной характеристики в виде кривой, монотонно возрастающей в интервале значений коэффициента трения fmin...fmax (кривая 1) при увеличении коэффициента fk, что говорит о снижении эффективности АФМ по совокупности исследуемых характеристик;

? Величина коэффициента K0 увеличивается для формы нагрузочной характеристики в виде кривой, имеющей максимум внутри указанного интервала значений коэффициента трения при условии равенства друг другу величин вращающего момента, соответствующих граничным значениям коэффициента трения (кривая 2);

? Значения коэффициента K0 для АФМ, обладающей наибольшей точностью срабатывания (кривая 2), выше, чем муфты, имеющей нагрузочную характеристику в виде монотонно возрастающей кривой (кривая 1). Значения коэффициента K0 для АФМ, нагрузочная характеристика которой имеет максимум внутри интервала значений коэффициента трения fmin...fmax, смещенный в направлении значения fmax относительно значения fk, соответствующего кривой 2, является промежуточным (кривая 3).

Кривая 3 построенная при следующих значениях КУ С C= 4,C= 2,5,C= 2,C=1,5. Указанным значениям КУ С соответствуют следующие величины коэффициента трения fk : 0,364, 0,369, 0,402, 0,426. Значения коэффициента трения fk, использованные при построении кривой 2, следующие fk : 0,306, 0,314, 0,320, 0,324.

Сопоставление значений коэффициента трения, использованных при построении кривых 3 и 4, показывает, что вторые больше соответствующих первых, и приближаются к значению 0,8 [1].

Анализ графиков приведенных на рис. 5, показывает также, что точность срабатывания АФМ, наибольшая при реализации формы нагрузочной характеристики в виде кривой, имеющей максимум внутри интервала значений коэффициента трения fmin...fmax, при условии равенства друг другу величин вращающего момента, соответствующих граничным значениям коэффициента трения из указанного интервала, оказывает существенное влияние на параметр комплексной оценки.

Выводы:

1. Установлено, что с увеличением числа пар трения ОФГ в модернизированном варианте АФМ уменьшается величина КУ С, соответствующая наибольшей точности срабатывания.

2. Полученные графики изменения коэффициента оценки комплексных показателей модернизированного варианта АФМ от величины КУ С, на основе которых определены области рационального использования параметров муфты в зависимости от выбранной целевой функции расчета - по критерию наибольшей точности или по критерию наибольшей нагрузочной способности.

3. Установлено, что применение варианта АФМ, имеющей ДФГ с числом пар трения, большим единицы, величина коэффициента трения, соответствующая максимуму вращающего момента муфты внутри интервала значений коэффициента трения fmin...fmax, может быть меньше, чем у варианта с одной парой трения ДФГ, при одинаковых с ним параметрах.

4. Показано, что в варианте АФМ с числом пар трения ДФГ, большим единицы, при реализации нагрузочной характеристики в форме кривой, имеющей точку максимума внутри интервала fmin...fmax и одинаковые значения вращающего момента на границах указанного интервала, величина КУ С может быть меньше, чем в сопоставляемом варианте, при числе пар трения ДФГ, превышающем установленное минимальное значение.

5. Число пар трения ДФГ, согласно п.4 должно быть больше, чем число пар трения ОФГ.

6. Установлено, что вариант АФМ с числом пар трения ДФГ, большим единицы, при реализации нагрузочной характеристики в форме кривой, имеющей точку максимума, внутри интервала fmin...fmax, обладающей более высокой, чем вариант муфты с числом пар трения ДФГ, равным единице, точность срабатывания, в том числе, при равенстве друг другу величин вращающего момента на границах указанного интервала.

7. Наибольшей точностью срабатывания обладает вариант АФМ, имеющий число пар трения ДФГ, большее единицы, при равенстве друг другу величин вращающего момента, соответствующих значениям коэффициента трения fmin...fmax, и при наличии максимума величины вращающего момента внутри интервала изменения коэффициента трения.

Литература

1. Шишкарев М.П. Адаптивные фрикционные муфты. Исследование, конструкции и расчет. Науч. издание. ? Ростов н/Д: Изд-во РГАСХМ, 2002. ? 228 с.

2. А. с. 1430633 СССР, МПК4 F 16 D 7/02. Предохранительная фрикционная муфта / М.П. Шишкарев (СССР). - № 4048607/25?27; Заявлено 26.02.86; Опубл. 15.10.88. Бюл. № 38. - 3 с.: ил.

3. Шишкарев М.П. Точность срабатывания адаптивных фрикционных муфт / Вестн. машиностроения. - 2005. ? № 12. - С. 17?18.

4. Шишкарев М.П. Об ограничениях при выборе параметров некоторых типов адаптивных фрикционных муфт // Вестн. машиностроения. - 2001. ? № 7. - С. 8?11.

5. Шишкарев М.П. Теоретические основы применения комбинированной обратной связи в адаптивных фрикционных муфтах // Вестн. машиностроения. - 2005. ? № 7. - С. 16?19.

6. Шишкарев М.П. Математические модели адаптивного фрикционного контакта твердых тел второго поколения // Математические методы в технике и технологиях: Сб. тр. ХVййй Междунар. науч. конф. В 10 т. Т. 5. Секция 5 «Компьютерная поддержка производственных процессов» / Под общ. ред. В.С. Балакирева ? Казань: изд-во Казанского гос. технол. ун-та, 2005. - С. 72?76.

7. Есипенко Я.И. и др. Муфты повышенной точности ограничения нагрузки / Я.И. Есипенко, А.З. Паламаренко, М.К. Афанасьев. ? Киев: Технiка, 1972. ? 168 с.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Исследование систем с единичной отрицательной обратной связью и заданной передаточной функцией прямого пути во временной и корневой областях. Определение временных и частотных характеристик замкнутых и разомкнутых систем и запасов их устойчивости.

    лабораторная работа [729,6 K], добавлен 22.11.2012

  • Кинематическая схема грейферной лебедки с фрикционной муфтой. Выбор канатов и двигателя, редукторов, тормозных муфт и тормозов. Определение числа оборотов барабана и передаточного числа механизма подъема. Расчет фрикционной муфты, длины барабанов.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 03.12.2012

  • Описание конструкций и основное предназначение муфт. Классификация муфт. Глухие, жесткие, компенсирующие подвижные муфты. Стандартами предусмотрены размеры на некоторые типы муфт. Расчет муфт и виды их управляемости. Конструкции порошковых муфт.

    реферат [1,5 M], добавлен 18.01.2009

  • Классификация подшипников по виду трения и воспринимаемой нагрузке. Устройство и область применения подшипников скольжения, их достоинства и недостатки. Назначение и виды фрикционных муфт, материал для их изготовления. Конструкция фрикционного диска.

    контрольная работа [2,2 M], добавлен 28.12.2013

  • Радиопередатчик как устройство для выполнения двух основных функций – генерация электромагнитных колебаний высокой или сверхвысокой частоты и их модуляции в соответствии с передаваемым сообщением. Описание работы автогенератора, его принципиальная схема.

    курсовая работа [119,6 K], добавлен 23.08.2014

  • Расчетный вращающий момент. Методика проектного расчета муфты. Прочностные и проверочные расчеты. Удельная работа трения, давление. Тепловой расчет муфты. Повышение температуры пары трения за одно включение. Расчет на прочность деталей муфты сцепления.

    контрольная работа [91,4 K], добавлен 24.01.2011

  • История развития триботехники. Триботехнический анализ работы колеса антифрикционных и фрикционных пар трения, электрических контактов. Сущность избирательного переноса при трении. Методы повышения долговечности узлов трения автотранспортных средств.

    учебное пособие [1,9 M], добавлен 18.10.2011

  • Определение способов обработки. Определение годовой производственной программы. Расчёт базового показателя. Оценка технологичности конструкции. Расчёт коэффициента шероховатости, коэффициента точности, коэффициента конструктивных элементов.

    курсовая работа [74,5 K], добавлен 13.03.2006

  • Применение механических муфт для соединения валов, тяг, труб, канатов. Назначение, виды, устройство, преимущества и недостатки нерасцепляемых, управляемых, самодействующих муфт. Методика подбора механических муфт, примеры их применения в приводах.

    презентация [3,7 M], добавлен 02.11.2015

  • Процесс получения заготовки для изготовления детали; анализ и назначение вала обгонной муфты. Выбор материала; оценка технологичности детали. Определение коэффициента унификации конструктивных элементов. Выбор и обоснование метода получения заготовки.

    курсовая работа [175,3 K], добавлен 17.02.2012

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.