Обеспечение теплового режима производственных помещений системами газового лучистого отопления

Размещено на http://www.allbest.ru/

ОБЕСПЕЧЕНИЕ ТЕПЛОВОГО РЕЖИМА ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЙ СИСТЕМАМИ ГАЗОВОГО ЛУЧИСТОГО ОТОПЛЕНИЯ

05.23.03 - Теплоснабжение, вентиляция, кондиционирование воздуха, газоснабжение и освещение

А в т о р е ф е р а т диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

Шиванов Владимир Владимирович

Нижний Новгород 2007

РАБОТА ВЫПОЛНЕНА В ГОСУДАРСТВЕННОМ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОМ УЧРЕЖДЕНИИ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «НИЖЕГОРОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Научный руководитель доктор технических наук, профессор Дыскин Лев Матвеевич

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Курников Александр Серафимович,

кандидат технических наук Бодров Михаил Валерьевич

Ведущая организация ООО «Промэнергогаз-2», г. Н.Новгород

Защита состоится «12» октября 2007 г. в 13 ⁰⁰ часов на заседании диссертационного совета Д 212.162.02 при ГОУ ВПО «Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет» по адресу: 603950, г. Нижний Новгород, ул. Ильинская, д.65, корпус 5, аудитория 202.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО «Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет».

Автореферат разослан «___» сентября 2007 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета,

канд. техн. наук, доцент М. О. Жакевич

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность исследований. В условиях ограниченности топливно-энергетических ресурсов особо актуальным является вопрос их рационального использования. Большинство предприятий средней полосы России охвачено централизованными сетями природного газа. При среднем тарифе на природный газ 760 рублей за 1000 м³, стоимость 1 Гкал составит 130 рублей. Тариф на тепло, отпускаемое централизованными источниками, крупными котельными, ТЭЦ, колеблется от 200 до 300, а то и более рублей за 1 Гкал. Кроме того, потери теплоты во внутризаводских и внутрицеховых тепловых сетях составляют до 10% от полезно потреблённой теплоты. Всё это вместе добавляет 200-400 рублей на каждую потреблённую гигакалорию. Это значит, что перевод систем отопления и вентиляции предприятий на местные системы газового лучистого отопления (ГЛО) сулит громадный резерв экономии затрат на теплоснабжение.

Несмотря на существенные преимущества, инфракрасное отопление пока что не получило широкого распространения. Причинами этого являются, с одной стороны, исторический фактор - в советское время для отопления промышленных помещений большого объёма использовали системы с центральными котельными, с другой стороны - недостаточно глубокое знание физического принципа лучистого отопления. К тому же разработка проекта лучистого отопления сложнее, в нём необходимо учитывать множество условий, влияющих на тепловой комфорт человека, находящегося в зоне теплового облучения. Существующие методы определения потребности в теплоте на отопление не подходят для проектирования систем лучистого отопления.

В диссертационной работе выполнен более детальный, сравнительно с раньше проведенными исследованиями, анализ теплового и воздушного режимов помещений при использовании ГЛО, разработаны рекомендации по ликвидации наиболее существенных недостатков ГЛО и создана методика расчета системы лучистого отопления и вентиляции помещений.

Таким образом, проведенные исследования разрешают значительно снизить затраты теплоты в ряде производственных помещений путем оптимизации системы отопления и вентиляции, комплексного подхода к их проектированию, что весьма актуально при современной высокой стоимости энергоресурсов.

Целью диссертационной работы является снижение энергозатрат на обеспечение теплового режима производственных помещений.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи: газовый лучистый отопление тепловой

1. Проанализировать существующие методы оценки теплового состояния человека;

2. Разработать критерий комфортности для систем лучистого отопления;

3. Проанализировать существующие методы расчета систем лучистого отопления;

4. Разработать математическую модель теплового режима помещения, отапливаемого системой ГЛО.

5. Разработать методику расчета систем ГЛО;

6. Выполнить экспериментальные исследования систем ГЛО.

Научная новизна диссертации заключается в разработке уточненной математической модели теплового режима помещения при использовании лучистого отопления, учитывающей его особенности; критерия комфортности состояния человека, находящегося в помещении с лучистым отоплением; в проведении экспериментальных исследований температурных полей в ограждающих конструкциях и воздушных объемах помещений с ГЛО.

Практическое значение диссертации заключается в разработке методики расчета теплового состояния помещений с ГЛО и рекомендаций по оптимальным схемам систем такого отопления.

На защиту выносится:

- уточненная математическая модель теплового режима помещения с ГЛО;

- критерий комфортности, учитывающий особенности ГЛО;

- результаты экспериментальных исследований температурных полей ограждающих конструкций и воздуха внутри помещений с ГЛО.

Результаты исследований были внедрены на предприятиях Нижегородской области: ООО «Павловский автобусный завод», ООО «ДЭК», ОАО «Борский стекольный завод». Акты внедрения результатов научно-исследовательской работы представлены в приложениях к диссертации.

Апробация работы. Основные результаты докладывались на ежегодных научных международных конференциях «Качество внутреннего воздуха и окружающей среды» (г. Волгоград, 2006 г.); X Нижегородской сессии молодых ученых (Татинец, 2006 г.); Всероссийской научно-практической конференции «Проблемы строительства, экологии и энергосбережения в условиях Западной Сибири» (г. Тюмень, 2006 г.); Международных научно-промышленных форумах «Великие реки-2004,2005,2007» (г. Н.Новгород, 2004,2005,2007).

Публикации. Основное содержание диссертационной работы изложено в 9 научных публикациях.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав основной части, основных результатов и выводов, списка литературы из 127 наименований и приложения, которые включают акты внедрения результатов научно-исследовательской работы. Работа изложена на 135 страницах машинописного текста, включая 68 рисунков и 10 таблиц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы диссертации и определены ее цель и задачи.

В первой главе рассмотрена проблема энергосбережения при отоплении производственных помещений, проанализирована литература по теме исследования, приведена классификация современных инфракрасных приборов отопления, рассмотрены схемы и основные элементы систем ГЛО, особенности вентиляции помещений при лучистом отоплении.

Разработкой методики расчета газового лучистого отопления занимались А.К. Родин, А. Банхиди, Л. Мачкаши, А.Э. Ковалев, В.В. Иванов, Ж. В. Мирзоян, Н.И. Никитин, Г.М. Бичуцкий, В. Н. Богословский, П. Фангер и многие другие авторы. Пространственному расположению горелок посвящены работы А.К. Родина, А.М. Левина, Л.А. Кулагина. Вопросы вентиляции помещений рассматривали А.Э. Ковалев, А.А. Худенко.

По мнению автора, существующие методы расчета лучистой системы отопления с помощью ГЛО не дают возможности достоверно спрогнозировать тепловой и воздушный режимы в помещении, оптимизировать расположение горелок и подобрать оптимальную систему вентиляции. Мощность системы отопления, рассчитанная по этим методам, дает возможность лишь приблизительно подобрать количество и мощность горелок.

Во второй главе рассматриваются вопросы о выборе критерия комфортности при лучистом отоплении. При лучистом отоплении условия в помещении отличаются от условий при конвективном отоплении, поэтому необходимо изменить подход к оценке комфортности. При получении людьми лучистой теплоты непосредственно от прибора ГЛО происходит изменение работы аппарата терморегуляции человека по сравнению с конвективным обогревом, поэтому использование норм, разработанных для конвективного отопления, приведет к значительной погрешности в оценке комфортности. При рассмотрении теплового состояния человека также целесообразно отделить тепловые потоки от человека в помещение и от излучателя к человеку. Поэтому воспользуемся некоторыми результатами разработок П. Фангера, как наиболее объективными и независимыми от условий эксперимента. Поставим цель - соблюдение комфортного теплового состояния человека. Введем уравнение, в левой части которого будут явные теплопотери через кожу человека; в правой - теплопродукция человека, от которой отняты скрытые теплопотери и вторая часть явных теплопотерь человека.

Уравнение комфортного состояния человека:

, Вт/м². (1)

В развернутом виде уравнение (1) имеет следующий вид:

(2)

При сохранении комфортного состояния температура одежды человека должна равняться

. (3)

Для определения критерия комфортности К_к в зависимости от температуры воздуха и полной теплоотдачи человека Н при относительной влажности воздуха в помещении 50% разработан и предложен график (рис. 1).

Рассмотрены дополнительные условия комфортности в помещении с ГЛО.

Особенность лучевого отопления состоит в том, что кроме соблюдения оптимального теплового баланса человека, необходимо введение дополнительных критериев комфортности. При расчетах лучистого отопления необходимо учитывать следующее:

облученность головы не должна превышать максимально допустимую;

асимметрия облучения человека должна соответствовать векторной температуре не более 10 °С;

неравномерность температуры по высоте тела ограничена 4 ^оС.

Рис. 1 Критерий комфортности при относительной влажности воздуха в помещении 50%

В.Н. Богословский утверждает, что лучистая теплоотдача наиболее невыгодно расположенного участка головы должна быть не менее 11,6 Вт/м². Тогда максимально допустимая облученность головы определяется по формуле:

. (4)

Введение дополнительных условий комфортного состояния ведет к ограничению мощности лучистого отопления или высоты расположения отопительных приборов. Был проведен анализ влияния соблюдения дополнительных условий комфортности на параметры системы отопления при следующих схемах расположения горелок: одно- и двурядное расположение, горизонтальное и вертикальное (наклонное) расположение.

Для анализа теплового режима в помещении разработана математическая модель, которая дает достаточно точные результаты и учитывает все особенности формирования теплового режима при лучистом отоплении. При создании математической модели необходимо учесть все постоянно действующие тепловые потоки в помещении (рис. 2).

Особенности лучистого отопления, которые необходимо учесть: направление теплового потока от отопительного прибора ГЛО до внутренних поверхностей ограждающих конструкций, а от них - к внутреннему воздуху за счет конвекции и наружу за счет теплопроводности этих конструкций; прямое излучение от прибора на человека и поверхности помещения; наличие вентиляции. Особенности направления лучистого потока не дают возможности использовать общий тепловой баланс помещения, который заменяют на ряд тепловых балансов каждой ограждающей конструкции и воздуха. Прямое облучение человека определяет необходимость использования уравнения комфортного состояния человека (2) в общей системе уравнений. При этом отпадает необходимость использования понятия расчетной «температуры помещения» и ее поддержания.

Система уравнений (14)-(16) составлена при следующих допущениях: распределение температуры на каждом характерном элементе равномерное, искривление температурного поля на стыках элементов не учитывается; лучистые тепловые потоки не поглощаются воздухом; степень черноты всех поверхностей помещения настолько высокая, что многоразовым отражением лучистых потоков можно пренебречь; распределение температуры по высоте помещения равномерно.



Рис. 2 Тепловые потоки Q помещения: i = 1,2,3,4 - поверхности внешней стены, внутренней стены, пола и потолка соответственно; Q_к,Q_л - теплоотдача человека соответственно конвективным и лучистым путем соответственно

Уравнение теплового баланса первой внутренней поверхности имеет вид

, Вт. (5)

Рассмотрим подробнее уравнение (5). Лучистый поток от поверхности 1 на i-тую поверхность по законам лучистой теплопередачи равняется

. (6)

Конвективный тепловой поток с первой поверхности к внутреннему воздуху равен

. (7)

Тепловой поток от первой поверхности к наружному воздуху:

, (8)

где - неполный коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции:

. (9)

Теплота, которая поступает от k-того прибора системы ГЛО к первой поверхности лучистым путем, находится по зависимости

. (10)

Лучистый поток от i-й поверхности на поверхность 1 равен:

. (11)

Лучистые потоки от дополнительных источников теплоты к i-й поверхности рассчитываются по уравнениям, аналогичным уравнению (10).

С учетом выражений (6)-(11) уравнение (5) теплового баланса первой поверхности имеет следующий вид:

(12)

Аналогично уравнениям (5) и (12), в математическую модель необходимо ввести уравнения теплового баланса для каждой внутренней поверхности всех ограждающих конструкций. Всего в математическую модель входит n уравнений теплового баланса внутренних поверхностей ограждающих конструкций.

Уравнение теплового баланса воздуха помещения имеет вид:

. (13)

В итоге математическая модель теплового режима состоит из n уравнений теплового баланса внутренних поверхностей ограждающих конструкций:



(14)

уравнения теплового баланса воздуха в помещении:

, (15)

уравнения теплового состояния человека:

. (16)

Эта система n+2 уравнений имеет следующие неизвестные параметры: температуры t₁,t₂,…t_n на внутренней поверхности каждой из n расчетных ограждающих конструкций, температуру t_в внутреннего воздуха и температуру t_п прибора системы отопления: всего n+2 неизвестных. Количество уравнений и количество неизвестных одинаково. В результате расчетов этой системы уравнений можно найти все неизвестные температуры, а затем - мощность системы ГЛО, используя уравнение теплового баланса излучателя:

. (17)

Прототипом этой системы уравнений является математическая модель, предложенная А. Мачкаши. Разработанная в диссертации модель, отличается тем, что в ней используется другой критерий комфортности, который дает возможность отделить облученность человека прибором ГЛО от других тепловых потоков. В систему дополнительно введена теплота приточного воздуха и лучистые и конвективные внутренние тепловыделения. Данная модель универсальна, т.к. с ее помощью можно рассчитать любую систему отопления для любого помещения.

Коэффициент облученности поверхности 1 со стороны поверхности 2 не зависит от температур поверхностей и равняется:

. (18)

Для характерных случаев расположения поверхности имеются диаграммы и расчетные уравнения.

Степень черноты е каждой из поверхностей в рабочем диапазоне температур почти не зависит от температуры и принимается по справочным (экспериментальным) данным в зависимости от материала конструкции и диапазона рабочих температур.

Степень черноты прибора ГЛО зависит от материала излучаемой поверхности и его шероховатости и принимается по справочной литературе или по паспорту на прибор ГЛО.

Температурный коэффициент b в диапазоне температур поверхностей ограждений имеет незначительную зависимость от температуры:

. (19)

Таким образом, рассмотренные уравнения нелинейные. Для решения уравнений (14)-(16) все высшие степени при неизвестных можно заменить на первую степень, применив систему поправок. Для расчета поправок также необходимо задаться начальными температурами. После расчета поправок получаем систему уравнений первой степени, решаемую методом Гаусса.

С помощью полученной математической модели рассмотрены особенности локального отопления.

Из уравнения теплового баланса элементарной площадки можно определить температуру каждой точки облученной плоскости:

. (20)

С помощью (20) можно определить температуру каждого элементарного участка облученной плоскости, если известны температуры излучателя, воздуха и внутренних плоскостей, т.е. после расчета теплового режима помещения с помощью уравнений (14)-(16).

Таким образом, при известном тепловом режиме помещения можно найти распределение температур на поверхности облученной плоскости (по 20), а затем - теплоотдачу человека в сторону облученной плоскости:

. (21)

Следовательно, при известном тепловом режиме помещения можно найти распределение температур на поверхности облученной плоскости, а затем - теплоотдачу человека в сторону облученной плоскости. В свою очередь, эта теплоотдача влияет на тепловое состояние человека, а, следовательно, и на тепловой режим помещения.

В третьей главе приведены результаты экспериментального исследования и диагностики технического состояния работы систем газового лучистого отопления с применением средств теплового неразрушающего контроля (ТНК).

Методы ТНК основаны на взаимодействии теплового поля объекта с термометрическими чувствительными элементами (термопарой, фотоприемником, жидкокристаллическим термоиндикатором и т.д.), а также на преобразовании параметров поля (интенсивности, температурного градиента, контраста лучистости и др.) в параметры электрического поля или другого сигнала и передаче его на регистрирующий прибор.

Суть метода тепловой дефектоскопии состоит в регистрации температурного поля на поверхности контролируемого изделия тепловизиционной аппаратурой и последующем анализе термограмм вручную или с использованием компьютеров и принятии решения.

Целью эксперимента являлось определение энергоэффективности работы системы ГЛО.

Анализ распределения температур по поверхностям отапливаемого помещения поможет оценить работу системы ГЛО; сравнить температуры ограждающих поверхностей, полученные аналитическим путем, с температурными полями, полученными в результате инфракрасного сканирования расчетных поверхностей.

Для проведения экспериментов использовался сканирующий инфракрасный прибор для визуализации и измерения тепловых полей - компьютерный термограф «ИРТИС-2000». Портативный компьютерный термограф «ИРТИС-2000» разработан с учетом требований, предъявляемых к мобильной аппаратуре, используемой на предприятиях энергетики.

Результаты инфракрасного сканирования ограждающих конструкций прессового цеха ООО «Павловский автобусный завод» показали, что одно из главных преимуществ лучистого отопления над конвективным заключается в том, что системы лучистого отопления позволяют избежать значительного перепада температур по высоте помещения. Это особенно важно в случаях высоких потолков промышленных помещений. Анализ термограммы (рис. 3) показывает, что температура пола помещения +32,82 ^оС, средняя температура поверхности технологического оборудования +21 ^оС. Высокая температура пола обусловлена тем, что его массивные чугунные плиты хорошо поглощают электромагнитные волны от излучателей. Нагретый пол уже сам выступает в роле конвектора и передает тепловую энергию воздушным потокам внутри здания. Температура воздуха в данном помещении на уровне 2 м составляла 21 ^оС при температуре наружного воздуха -13 ^оС.



Рис. 3 Термограмма внутреннего помещения прессового цеха (t_н = - 13 ^оС)

На рис. 4 показан участок прессового цеха с отключенной системой ГЛО и работающей конвективной системой отопления при температуре наружного воздуха -13 ^оС. На термограмме ясно видны основные источники теплопотерь наружных ограждающих конструкций: вертикальные стеклянные витражи и потолочные перекрытия. Конвективная система отопления не справляется с поступлением холода в помещение от огромных светопрозрачных конструкций; температура на поверхности стекла достигает 2 ^оС. Также из рис. 4 видно, что температура потолочных перекрытий цеха составляет около 40 ^оС при температуре пола помещения 19 ^оС.



Рис. 4 Термограмма внутреннего помещения цеха при работе конвективного отопления (t_н = -13 ^оС)

Исследования распределения температур на поверхности ограждающих конструкций здания показали, что при работе конвективной системы отопления наружная температура строительных конструкций выше, чем при работе системы ГЛО.

Термограммы прессового цеха сделаны за двое суток в ночное время при температуре наружного воздуха -13 ^оС и нулевой скорости ветра.

Анализ термограмм показал, что значения температур железобетонных ферм, к которым крепится излучатель, и перекрытий не превышают 40 ^оС. Согласно паспорту излучателя ГЛО температура строительных конструкций около инфракрасного прибора не должна превышать 80 ^оС.

Измерение энергетической освещенности (тепловых потоков) в прессовом цехе производилось с помощью неселективного радиометра «АРГУС-03». Радиометр предназначен для измерения плотности потока от нагретых объектов в диапазоне от 1 до 2000 Вт/м² в спектральном диапазоне от 0,5 до 20,0 мкм.

Замеренная величина интенсивности теплового облучения в рабочей зоне цеха составляет 32 Вт/м², что не превышает максимально допустимого значения, которое согласно расчету по формуле (4) не должно превышать 70 Вт/м².

Скорости движения воздушных масс при работе системы ГЛО, замеренные термоанемометром, составляли 0,03-0,05 м/с на уровне головы человека, а при работе конвективной системы отопления - 0,2-0,4 м/с на той же отметке. Повышение скорости движения воздушных масс при работе конвективного отопления обуславливается тем, что нагретый воздух от отопительного прибора поднимается в верхнюю зону помещения.

Относительная влажность в рабочей зоне цеха составляла 50% при работе инфракрасного отопления и 40 % при работе водяной системы отопления.

Аналогичные исследования распределения температурных полей были проведены в цехах предприятия «Горизонт» (г. Нижний Новгород), которые также показали эффективность системы ГЛО в формировании теплового режима отапливаемого помещения.

Посредством тепловизионной системы была произведена регистрация температурных полей поверхностей контролируемых объектов. Далее, используя математическую модель теплового режима помещения, автором аналитическим методом были рассчитаны температуры поверхностей внутри помещения с ГЛО, чтобы затем сравнить данные, полученные расчетным методом с данными, полученными в результате инфракрасного сканирования.

Методика экспериментальных исследований заключалась в следующем.

А. Задавались реперные точки для определения температуры поверхности.

Б. Регистрировались и записывались в память компьютера изображения температурных полей поверхностей в местах расположения реперных точек.

В. Решалась система уравнений теплового баланса помещения с помощью метода Гаусса. Расчет велся для параметров, зарегистрированных на момент инфракрасного термографирования:

- температура внутреннего воздуха;

- температура наружного воздуха;

- воздухообмен в помещении;

- температура поверхности ГЛО;

- коэффициенты теплопередачи ограждений;

- шаг и высота установки излучателей ГЛО.

Отметим, что эксперимент проводился в темноте (внутреннее освещение помещения было отключено), технологические процессы были остановлены. Обслуживающего персонала, кроме ответственного за газовое хозяйство и специалистов, проводивших термографирование, не было.

Далее производилась обработка полученной информации.

По данной методике было исследовано более 200 температурных полей ограждающих конструкций на трех предприятиях с системой ГЛО, при различных температурах наружного воздуха. Пользуясь полученными данными, проведем определение средней невязки между экспериментальными и теоретическими данными % по уравнению

, (22)

где ф - температура реперной точки, полученная в результате ТНК;

t - расчетная температура, полученная при решении системы уравнения теплового баланса помещения.

Термографирование показало удовлетворительную сходимость расчетных и экспериментальных результатов, что позволяет использовать предложенную методику для определения необходимой мощности системы ГЛО.

В четвертой главе освещены технические особенности проектно-монтажных работ и эксплуатации систем ГЛО, а также рассмотрена промышленная безопасность применительно к системам лучистого отопления. Также рассмотрены недостатки ГЛО.

Для определения технико-экономического эффекта от внедренной системы ГЛО в диссертации выполнено сравнение энергозатрат конвективной системы и системы ГЛО на отопление прессового цеха ООО «Павловский автобусный завод». Чистая годовая экономия тепловой энергии составила 9200 Гкал, что подтверждается актом внедрения результатов диссертационной работы. Рассчитан экономический эффект (в денежном эквиваленте).

Затраты на эксплуатацию инфракрасных систем более чем на 90% состоят из стоимости энергоносителя. Исключаются затраты на обслуживание теплотрасс, котельного оборудования, подготовку воды, эксплуатацию насосов, автоматики тепломеханической части и т.д. Годовые затраты на отопление с помощью централизированного теплоснабжения при стоимости 1 Гкал тепла около 300 руб. (цены 2004 г.) составляют не менее 6,3 млн руб. в год на такое производственное помещение, как рассматриваемый прессовый цех (таблица).

В стоимости 300 руб. за 1 Гкал тепловой энергии при централизированном теплоснабжении стоимость газа не превышает 70-80 руб. Фактическая газовая составляющая на производство 1 Гкал при использовании ГЛО в пересчете на традиционное отопление составит не более 65 руб. Стоимость обслуживания по договору обычно не превышает 5-7 руб. на 1 Гкал. Таким образом, эксплуатационные расходы на инфракрасное отопление в среднем не выше 80 руб. за 1 Гкал.

Сравнение затрат на конвективное и инфракрасное отопление прессового цеха ООО «Павловского автобусного завода»

Технико-экономические параметры	Система ГЛО	Конвективная система
Расход газа, млн м3/год	1,9	-
Расход Гкал/год	11800	21000
Стоимость 1 Гкал, руб.	80	300
Годовые затраты на эксплуатацию системы, тыс. руб	944	6300
Коэффициент сравнения затраченных материальных средств по отношению к конвективной системе отопления	0,15	1

Таким образом, основная экономия при применении инфракрасных систем достигается радикальным снижением эксплуатационных затрат (в 3-4 раза), значительным сокращением потребления энергоносителей (природного газа в 2-3 раза, электроэнергии в 8-12 раз). Экономия стартовых затрат на инфракрасное отопление по сравнению с традиционными системами составляет 25-30%.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. Предложен новый критерий комфортности, учитывающий особенности лучистого отопления.

2. Разработана математическая модель теплового состояния помещения с газовым лучистым отоплением, которая учитывает как лучистые, так и конвективные потоки теплоты и может быть использована для любых помещений с любыми системами отопления.

3. Определены оптимальные конструктивные параметры систем газового лучистого отопления: количество рядов инфракрасных приборов, их шаг, угол наклона, высота подвеса, обеспечивающие минимальную неравномерность облучения поверхности. Для горизонтально установленных приборов ГЛО относительный продольный шаг составляет а₁=0,75h, относительный поперечный шаг а₂=1,2h.

4. Наибольшее влияние на мощность лучистого отопления имеет угол наклона горелки, а для локального обогрева - соотношение отапливаемых и неотапливаемых площадей.

5. Экспериментальные исследования показали, что температура наружных поверхностей ограждающих конструкций при использовании ГЛО ниже, чем для традиционных систем отопления.

6. Использование систем ГЛО уменьшает градиент температуры воздуха по высоте помещения в два раза, что позволяет уменьшить термическое сопротивление потолочных конструкций примерно до уровня термического сопротивления стен.

7. Капитальные затраты на системы ГЛО меньше примерно на 25 % чем на системы конвективного отопления; эксплуатационные затраты на эти системы составляют 15 % затрат на системы конвективного отопления.

8. Использование систем ГЛО в прессовом цехе ООО «Павловский автобусный завод» позволило получить годовой экономический эффект около 5 млн руб. (в ценах 2004 г.).

ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Н - полная теплоотдача человека, Вт/м²; М - теплопродукция человека; Вт/м²; з - коэффициент интенсивности деятельности человека; р - парциальное давление, Па; t, Т - температура, ^оС, К; R - тепловое сопротивление, м^{2 о}С/Вт; Q - тепловой поток, Вт; Q_сд - скрытые теплопотери дыханием, Вт/м2; Q_яд - явные теплопотери дыханием, Вт/м²; Q_д -теплопотери диффузией сквозь сухую кожу, Вт/м²; Q_п - теплопотери потовыделением, Вт/м²; q - удельный тепловой поток, Вт/м²; с - массовая теплоемкость, кДж/(кг ^оС); G - массовый расход, кг/с; б - коэффициент теплоотдачи, Вт/(м^{2 о}С); л - коэффициент теплопроводности, Вт/(м^{2 о}С); д - толщина ограждающей конструкции, м; F - площадь поверхности, м²; R - расстояние между элементарными площадками, м; в₁, в₂ - угол между нормалью соответствующей элементарной площадки и линией, которая их соединяет; f_эф - коэффициент, учитывающий самозатенение человека; f_од - коэффициент, учитывающий увеличение площади теплообмена одетого человека в сравнении с раздетым; f_р - проекционный коэффициент человека; С_о - коэффициент излучения абсолютно черного тела; h - высота, м.

Индексы

чел - человек; од - одежда; в - внутренний воздух; н - наружный воздух; гол - головы; р- радиационный; л.тп - источник лучистой теплоты; п.в - приточный воздух; к.тп - источник конвективного теплопоступления; п - прибор ГЛО; э.уч - элементарный участок; k- порядковый номер прибора ГЛО; m - количество приборов ГЛО.

СПИСОК НАУЧНЫХ ТРУДОВ, ОПУБЛИКОВАННЫХ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

1. Шиванов, В. В. Системы лучистого отопления / Л. М. Дыскин, В. В. Шиванов // Великие реки-2004: междунар. науч.-пром. форум: генер. докл., тез. докл. междунар. конгр. / ICEF, 18-21 мая 2004 г. Н. Новгород, 2004. С. 618-620.

2. Шиванов, В. В. Распределение температурных полей по внутренней поверхности здания с лучистым отоплением / В. В. Шиванов // Великие реки-2005: междунар. науч.-пром. форум: генер. докл., тез. докл. междунар. конгр. / ICEF, 17-20 мая 2005 г. Н. Новгород, 2005. С. 204-207.

3. Шиванов, В.В. Некоторые особенности лучистого газового отопления/ В. В. Шиванов // Качество внутреннего воздуха и окружающей среды: IV междунар. науч. конф.: сб. материалов конф. Волгоград, 2006. С. 219-224.

4. Шиванов, В. В. Классификация и некоторые аспекты безопасности отопления промышленных зданий / В. В. Шиванов // Проблемы строительства, экологии и энергосбережения в условиях Западной Сибири: всерос. науч.-практ. конф.: сб. материалов конф. Тюмень, 2006. С. 166-169.

5. Шиванов, В. В. Энергосберегающие технологии на основе газового лучистого отопления / В. В. Шиванов // Сантехника, отопление, кондиционирование. 2007. № 1. С. 36.

6. Шиванов, В. В. Анализ состояния человека при инфракрасном облучении/ В. В. Шиванов // Промышленная безопасность - 2007: сб. статей. Н. Новгород, 2007. С. 118-126.

7. Шиванов, В. В. Тепловой баланс помещения с газовым лучистым отоплением / Л. М. Дыскин, В. В. Шиванов // Изв. вузов. Сер. Строительство. 2007. № 8. С. 62-65.

8. Шиванов, В. В. Классификация и некоторые аспекты безопасности газовых лучистых систем / В. В. Шиванов // Приволж. науч. журн. 2007. № 2. С. 52-55.

9. Шиванов, В. В. Снижение энергозатрат при использовании газового лучистого отопления/ В. В. Шиванов // Великие реки-2007: междунар. науч.-пром. форум: генер. докл., тез. докл. междунар. конгр. / ICEF. Н. Новгород, 2007. (в печати).

Размещено на Allbest.ru