Главная Коллекция "Otherreferats" Производство и технологии Проектирование индивидуальных тепловых пунктов для обеспечения теплоснабжения нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения здания

Проектирование индивидуальных тепловых пунктов для обеспечения теплоснабжения нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения здания

Общие сведения о тепловом пункте: тепловая схема, автоматизация теплоснабжения, арматура. Анализ и расчет тепловой схемы индивидуальных тепловых пунктов на зимний и летний период, по средней температуре за самый холодный месяц в отопительный период.

Рубрика	Производство и технологии
Вид	курсовая работа
Язык	русский
Дата добавления	07.11.2017
Размер файла	104,1 K

посмотреть текст работы

скачать работу можно здесь

полная информация о работе

весь список подобных работ

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Реферат

В связи со строительством торгово-делового центра в г. Екатеринбурге возникла необходимость в установке индивидуального теплового пункта. В данном дипломном проекте рассмотрены вопросы, связанные с проектированием автоматизированного теплового пункта.

Тепловой пункт необходим для присоединения систем отопления, вентиляции, горячего водоснабжения и технологических теплоиспользующих установок здания. Общая нагрузка на тепловой пункт составляет 5,7 Гкал/ч (6,63 МВт).

Для покрытия требуемых тепловых нагрузок потребителей составлена и рассчитана тепловая схема ИТП, выбрано основное и вспомогательное оборудование.

В проекте разработаны системы автоматизации. Произведен расчет периода окупаемости ИТП. Рассмотрены вопросы безопасной и экологичной работы оборудования.

Ключевые слова: ТЕПЛОВАЯ НАГРУЗКА, ИНДИВИДУАЛЬНЫЙ ТЕПЛОВОЙ ПУНКТ, СХЕМА ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ, ПЛАСТИНЧАТЫЙ ТЕПЛООБМЕННИК, НАСОСНАЯ СТАНЦИЯ, ПОДПИТКА, ТРУБОПРОВОДЫ.

Содержание

Введение

1. Общие сведения о тепловом пункте

1.1 Тепловая схема, автоматизация теплоснабжения

1.2 Арматура

2. Расчет тепловой схемы

2.1 Расчет тепловой схемы ИТП на максимально - зимний режим

2.2 Расчет тепловой схемы ИТП на летний период

2.3 Расчет тепловой схемы по средней температуре за самый холодный месяц

2.4 Расчет тепловой схемы по средней температуре в отопительный период

Введение

теплоснабжение индивидуальный отопительный

Целью дипломного проекта является проектирование ИТП для обеспечения теплоснабжения нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения здания.

Для этого необходимо:

- осуществить расчет принципиальной тепловой схемы и выбор оборудования; запроектировать общий узел коммерческого учета тепловодопотребления;

- предусмотреть автоматизацию оборудования ИТП в объеме требований СП 41-101-95; предусмотреть установку автоматизированной системы регулирования параметров теплоносителя в системах отопления, вентиляции и ГВС;

- произвести экономический расчет проекта; рассмотреть вопросы безопасности жизнедеятельности, природопользования и охраны окружающей среды;

Границами проектирования ИТП являются: по сетевой воде - от вводной арматуры в пределах помещения ИТП включительно, по контурам отопления, вентиляции, холодной воде, ГВС до арматуры к соответствующим присоединениям в пределах помещения ИТП включительно, подключение электрооборудования - от вводного шкафа в помещении ИТП.

1. Общие сведения о тепловом пункте

Схема теплоснабжения потребителей - 2-х трубная, независимая на отопление и вентиляцию с закрытым водоразбором с циркуляцией на ГВС в течение отопительного сезона и открытым водоразбором без циркуляции в летний период.

1.1 Тепловая схема, автоматизация теплоснабжения

Для снижения давления в подающем трубопроводе наружной теплосети предусмотрена установка дроссельной шайбы.

Контур отопления

Для поддержания оптимального перепада давления перед теплообменным оборудованием, на обратном трубопроводе тепловой сети в ИТП предусмотрена установка регулятора перепада давления типа AFP-9/VFG 2 Ду 80, с диапазоном настройки 0,5-3,0 бар (0,05-0,3 МПа). Регулятор поддерживает перепад давления на уровне 15 м. вод. ст. (0,15 МПа).

В связи с применением независимой схемы присоединения системы отопления жилой части здания, в ИТП предусмотрена установка разборного пластинчатого теплообменника марки M10-BFG на 51 пластину фирмы «Альфа Лаваль» (Модуль отопления).

Температура теплоносителя после теплообменника отопления соответствует температурному графику 90/70^оС. Температура греющего теплоносителя соответствует температурному графику 150/70^оС. По окончании отопительного сезона теплообменник может быть промыт, если это необходимо. Время замены теплообменника при выходе из строя 6 часов.

Для обеспечения погодной компенсации и создания комфортной температуры в помещениях здания, предусмотрена установка двухконтурного регулятора ECL Сomfort 300 С66 фирмы «Данфосс» с картой программирования № С66 (контур отопления и контур ГВС I зоны).

Комплектно с регулятором ECL сomfort 300 для контура отопления предусмотрена установка датчиков температуры и регулирующего клапана:

- датчик температуры наружного воздуха ESMT для системы отопления здания;

- погружные датчики температуры воды ESMU на трубопроводах внутреннего контура отопления;

- погружной датчик температуры воды ESMU на обратном трубопроводе наружной теплосети;

- регулирующий клапан VВ 2-40 c электроприводом AMV 20 на подающем трубопроводе наружной теплосети.

Для создания циркуляции в системе отопления здания предусматривается установка сдвоенного насоса циркуляции марки
TPD 80-170/4 фирмы «Грундфос», один - рабочий и один - резервный. При выборе насоса циркуляции отопления учитывались следующие потери давления:

- в системе отопления потребителей;

- в теплотрассе до потребителей;

- в трубопроводах обвязки оборудования;

- на теплообменнике отопления.

Для заполнения и подпитки системы отопления здания, проектом предусмотрена автоматическая линия подпитки из обратного трубопровода наружных тепловых сетей. Линия подпитки включает в себя:

соленоидный клапан SCE238A005 Rp 1” фирмы «ASCO»;

реле давления (прессостат) KPI-35 фирмы «Данфосс» для настройки давления включения подпитки;

станцию повышения давления с двумя насосами марки CR1-7 фирмы «Грундфос», один - рабочий и один - резервный;

реле давления (прессостат) KPI-35 фирмы «Данфосс» для защиты насосов от работы по «сухому ходу»;

необходимую запорно-регулирующую арматуру.

Для компенсации температурного расширения теплоносителя и минимальных утечек, предусмотрена установка расширительных баков DE 500 (1 шт.) фирмы «REFLEX».

Для предотвращения превышения допустимого давления в системе отопления, установлен предохранительный клапан Prescor S 700. Клапан устанавливается на обратном трубопроводе системы отопления и срабатывает при достижении давления 10 бар (1 МПа).

Контур вентиляции
В связи с применением независимой схемы присоединения системы вентиляции здания в ИТП предусмотрена установка разборного пластинчатого теплообменника марки M15-BFG на 134 пластины фирмы «Альфа Лаваль» (Модуль вентиляции).
Температура теплоносителя (40% этиленгликоль) после теплообменника вентиляции соответствует температурному графику 90/70^оC.

Температура греющего теплоносителя соответствует температурному графику 150/70^оC.

Для обеспечения погодной компенсации и создания комфортной температуры в помещениях жилой части здания, предусмотрена установка двухконтурного регулятора ECL Comfort 300 фирмы «Данфосс» С картой программирования № С66 (контур вентиляции и контур ГВС II зоны).

Комплектно с регулятором ECL Comfort 300, для контура вентиляции предусмотрена установка датчиков температуры и регулирующего клапана:

- погружной датчик температуры воды на подающем трубопроводе внутреннего контура вентиляции здания - тип ESMU фирмы «Данфосс»;

-погружной датчик температуры воды на обратном трубопроводе наружной теплосети - тип ESMU фирны «Данфосс»;

-регулирующий клапан VF2-80 с электроприводом AMV 55 фирмы «Данфосс» на подающем трубопроводе наружной теплосети.

Для создания циркуляции в системе отопления здания предусматривается установка насоса циркуляции марки ТРD 150-220/4 фирмы «Грундфос», один - рабочий и один - резервный.

При выборе насоса циркуляции вентиляции учитывались следующие потери давления:

-в системе вентиляции;

-в трубопроводах обвязки оборудования

-на теплообменнике вентиляции.

Для заполнения и подпитки системы вентиляции здания, проектом предусмотрена автоматическая линия подпитки из бака запаса этиленгликоля.

Линия подпитки вентиляции включает в себя:

-соленоидный клапан SCE238A005 Rp 1 фирмы «ASCO»;

-реле давления (прессостат) КРI·35 фирмы «Данфосс» для настройки давления включения подпитки.

Горячее водоснабжение

Для предотвращения превышения максимально допустимого давления у наиболее низко расположенногo водоразборного прибора потребителей определенного СНиП 2.04.01-85* как 45 м. вод. ст., проектом предусмотрено разделение системы горячего водоснабжения на три зоны (I зона - 1-7 этаж, II зона - 8-21 этажи, III зона - 22-36 этажи).

В связи с применением в зимний период закрытого водоразбора на горячее водоснабжение I зоны по параллельной одноступенчатой схеме предусмотрена установка разборного пластинчатого теплообменника марки M6-FG на 122 пластины фирмы «Альфа Лаваль» (Модуль ГВС I зоны). Температура нагреваемого теплоносителя после теплообменника ГВС I зоны соответствует температурному графику 5/60^оC. Температура греющего теплоносителя принята 70/42^оC, для нормальной работы теплообменника ГВС в переходный период.

Для обеспечения необходимого напора горячей воды у потребителей в системе ГВС I зоны в зимний и летний периоды проектом предусмотрено:

-установка станции повышения давления с насосами марки Hydro-MPC-E 2СRЕ 10-6 фирмы «Грундфос», один - рабочий и один - резервный;

- установка напорного гидробака DЕ 300 фирмы «REFLEX». Бак подключается к линии напора насоса.

Для обеспечения и поддержания заданной температуры воды на нужды ГВС I зоны при переменном водоразборе у потребителей предусмотрена установка двухконтурного регулятора ECL Comfort 300 фирмы «Данфосс» с картой программирования № С66 (контур отопления и контур ГВС I зоны).

Комплектно с регулятором ECL Comfort 300 для контура ГВС I зоны предусмотрена установка датчиков температуры и регулирующего клапана:

-погружной датчик температуры воды ESMU на подающем трубопроводе контура горячего водоснабжения;

-погружной датчик температуры воды ESMU на обратном трубопроводе наружной теплосети;

-регулирующий клапан VB 2-50 с электроприводом AMV 30 на подающем трубопроводе наружной теплосети.

Для создания циркуляции в системе ГВС I зоны предусматривается установка насоса циркуляции марки UPS 32-80 180 фирмы «Грундфос».

В связи с применением в зимний период закрытого водоразбора на горячее водоснабжение II зоны по параллельной одноступенчатой схеме, предусмотрена установка разборного пластинчатого теплообменника марки М6-FG на 30 пластин фирмы «Альфа Лаваль» (Модуль ГВС II зоны). Температура нагреваемого теплоносителя после теплообменника ГВС II зоны соответствует температурному графику 5/65^оC. Температура греющего теплоносителя принята 70/42^оC, для нормальной работы теплообменника ГВС в переходный период.

Для обеспечения и поддержания заданной температуры воды на нужды ГВС II зоны при переменном водоразборе у потребитeлeй, предусмотрена установка двухконтурного регулятора ECL Comfort 300 фирмы «Данфос» с картой пporpaммирования № С66 (контур вентиляции и контур ГВС II зоны).

Комплектно с регулятором ECL Comfort 300 для контура ГВС II зоны предусмотрена установка датчиков температуры и регулирующего клапана:

-погружной датчик температуры воды ESMU на подающем трубопроводе контура горячего водоснабжения;

-погружной датчик температуры воды ESMU на обратном трубопроводе наружной теплосети;

-регулирующий клапан VB 2-32 с электроприводом AMV 30 на подающем трубопроводе наружной теплосети.

Для создания циркуляции в системе ГВС II зоны предусматривается установка насоса циркуляции марки ТР 32-80/4 фирмы «Грундфос», а в связи с применением в зимний период закрытого водоразбора на горячее водоснабжение III зоны по параллельной одноступенчатой схеме, предусмотрена установка разборного пластинчатого теплообменника марки M6-FG на 29 пластин фирмы «Альфа Лаваль» (Модуль ГВС III зоны).

Температура нагреваемого теплоносителя после теплообменника ГВС III зоны соответствует температурному графику 5/65^оС температура греющего теплоносителя принята 70/42^оС, для нормальной работы теплообменника ГВС в переходный период.

Для обеспечения и поддержания заданной температуры воды на нужды ГВС III зоны при переменном водоразборе у потребителей, предусмотрена установка одноконтурного регулятора ECL Comfort 200 фирмы «Данфосс» с картой программирования № Р66 (контур ГВС III зоны).

Комплектно с регулятором ECL Comfort 200 для контура ГВС ECL Comfort 200 зоны предусмотрена установка датчиков температуры и регулирующего клапана:

-погружной датчик температуры воды ESMU на подающем трубопроводе контура горячего водоснабжения;

-погружной датчик температуры воды ESMU на обратном трубопроводе наружной теплосети;

-регулирующий клапан VВ 2-32 с электроприводом AМV З0 на подающем трубопроводе наружной теплосети.

Для создания циркуляции в системе ГВС III зоны предусматривается установка насоса циркуляции марки ТР 32-80/4 фирмы «Грундфос».

Для oбecпeчeния необходимого напора горячей воды у потребителей в летний период по открытой схеме без циркуляции, проектом предусмотрено:

-установка многоступенчатого насоса с частотным приводам СRЕ 3-23 для летнего ГВС II зоны;

- установка многоступенчатого насоса с частотным приводом СRЕ 3-36 для летнего ГВС III зоны;

-установка реле давления (прессостат) КРI-З6 фирмы «Данфосс» на линии напора насоса ЛГВС II зоны;

-установка реле давления (прессостат) КРI-З6 фирмы «Данфосс» на линии напора насоса ЛГВС III зоны;

-установка преобразователей давления MBS 3000 фирмы «Данфосс» на линиях напора насосов ЛГВС;

-установка напорного гидробака DЕ 100 (1 шт.) фирмы «REFLEX» для горячего водоснабжения II зоны.

Бак подключается к линии напора насоса;

- установка напорного гидробака DЕ 100 (1 шт.) фирны «REFLEX» для III зоны горячего водоснабжения. Бак подключается к линии напора насоса;

-для защиты насосов от работы по «сухому ходу», предусмотрена установка реле давления (прессостата) KPI-35 фирмы «Данфосс». Реле давления устанавливаются на всасывающей магистрали насосов.

Автоматизация технологических процессов по контуру отопления, вентиляции и ГВС разработана в объеме, достаточном для работы без постоянного обслуживающего персонала и предусматривает: АВР насосов циркуляции отопления и вентиляции;

- подпитку внутреннего контура отопления в автоматическом режиме;

-сигнализацию состояния оборудования.

Погодную компенсацию и регулирование температуры воды горячего водоснабжения в течение отопительного сезона выполняют регуляторы ECL Comfort 300 и ECL Comfort 200 фирмы «Данфосс», которые обеспечивают:

-автоматическое поддержание заданного температурного режима систем отопления и вентиляции в зависимocти от температуры наружного воздуха;

-поддержание постоянной температуры воды на ГВС при переменном водоразборе у потребителей;

-ночное понижение температуры теплоносителя в системе отопления (при необходимости).

1.2 Арматура

В проекте предусмотрена установка следующей арматуры и оборудования:

1. По контуру наружной теплосети:

-запорной арматуры под приварку «Балломакс», T_max=200⁰C, Ру=25 бар. 2. По контуру систем отопления и вентиляции:

-запорной арматуры под приварку «Балломакс», T_max=200⁰C, Ру=25 бар;

-дисковых поворотных затворов FL-З фирмы «Сигевал», T_max=110⁰C, Ру=16 бар.

3. По контуру систем ГВС:

-запорной арматуры под приварку «Балломакс», T_max=200⁰C, Ру=25 бар;

-дисковых поворотных затворов FL-3 фирмы «Сигевал», T_max=110⁰C, Ру=16 бар.

-запорной арматуры с резьбовым присоединением фирмы «Данфосс», T_max=120⁰C, Ру=15 бар

На сливных и дренажных трубопроводах используется арматура с резьбовым соединением. При обвязке арматуры с резьбовым присоединением, использовать водогазопроводные трубы.

2. Расчет тепловой схемы

2.1 Расчет тепловой схемы ИТП на максимально - зимний режим

Расчет тепловой схемы приведен в таблице 2.1

Таблица № 2.1.

Исходные данные

Обозн.

Величина

Единица измерения

2

3

4

Температура прямой сетевой воды

ф₁

150

^оС

Температура обратной сетевой воды

ф₂

70

^оС

Температура воды отопления прямая

ф₁₂

90

^оС

Температура воды отопления обратная

ф₂₂

70

^оС

Максимальный тепловой поток на отопление

Q_о_max

0,751(873)

Гкал/ч (КВт)

Давление прямой сетевой воды

P₁

5,5(0,55)

бар (МПа)

Давление обратной сетевой воды (после регулятора перепада давления)

P₂

4,0(0,4)

бар (МПа)

Давление обратной сетевой воды

P_2сети

2,43(0,243)

бар (МПа)

Объем системы отопления

V_от

4506

литров

Максимально-допустимое давление в системе отопления

P_о_max

10(1,0)

бар (МПа)

Гидравлическое сопротивление системы отопления

?P_от

0,65(0,065)

бар (МПа)

Объем системы вентиляции

V_в

16112

литров

Максимально-допустимое давление в системе вентиляции

P_в_max

10(1,0)

бар (МПа)

Гидравлическое сопротивление системы вентиляции

?P_в

0,8(0,08)

бар (МПа)

Максимальный тепловой поток на вентиляцию

Q_в_max

4,028(4684,5)

Гкал/ч (КВт)

Температура горячей воды

Т_г.в.

65

^оС

Температура водопроводной воды

Т_х.в.

5

^оС

Температура прямой сетевой воды в переходный период

Т_п.п

70

^оС

Температура обратной сетевой воды в переходный период

Т_об.п

42

^оС

Охлаждение циркуляции

ДТ_ц.

12

^оС

Сопротивление циркуляции

?P_цирк

0,3(0,03)

бар(МПа)

Расчетный расход тепла на ГВС I зоны

Q_гвс

0,7387(859)

Гкал/ч (КВт)

Расчетный расход тепла на ГВС II зоны

Q_гвс

0,1617(188)

Гкал/ч (КВт)

Расчетный расход тепла на ГВС III зоны

Q_гвс

0,154(179)

Гкал/ч (КВт)

Расчетный температурный график ф₁/ф₂ = 150/70 ^оС.

ИТП работает по трехконтурной схеме - один контур на отопление, второй контур на вентиляцию, третий контур на ГВС. Схема теплоснабжения ИТП - 2-х трубная, независимая на отопление и вентиляцию с закрытым водоразбором на ГВС с циркуляцией.

Теплоноситель для системы отопления - вода с расчетным температурным графиком ф₁₁/ф₂₂ = 90/70^оС.

Расчет отопления

1. Расчетный расход сетевой воды на отопление:

кг/с = 9,39 т/ч

2. Расчетный расход воды внутреннего контура на отопление:

кг/с = 37,55 т/ч

3. Подбор теплообменника производим по известным данным:

Расход воды: кг/с = 9,39 т/ч

Температура греющей воды (на входе):

Температура греющей воды (на выходе):

Температура нагреваемой воды (на входе):

Температура нагреваемой воды (на выходе):

Задаемся гидравлическим сопротивлением: греющая сторона - ?P_{о 1} = 0,2 бар; нагреваемая сторона - ?P_о2 = 0,2 бар. Мощность теплообменного аппарата (см. исходные данные): Q_о_max=751 Гкал/ч = 873 КВт.

С помощью программы CAS 200, установленной в фирме «Акватерм», производился выбор теплообменника.

Тип теплообменного аппарата: M10-BFG. Количество пластин - 51 штук. Гидравлическое сопротивление (при расчетном расходе): греющая сторона - 0,046 бар, нагреваемая - 0,299 бар. Коэффициент запаса - 5%.

4. Результаты гидравлического расчета по программе GIDRO.

4.1. Контур теплосети, отопление:

Расчетный расход теплосети (см.п.1): G_{с.орасч}=2,6 кг/с =9,39 т/ч

Диаметр трубопровода обвязки D₁₁ - D₂₁ = 65 мм при заданной скорости среды - х_от = 0,7 м/с, гидравлическом сопротивлении обвязки - ?P_{от обв} = 0,07 бар и гидравлическом сопротивлении теплообменника отопления (см.п.3) - ?P_{от ТО} = 0,046 бар. Суммарное гидравлическое сопротивление - ?P_{от. об} = 0,116 бар.

Найдем диаметр трубопровода обвязки по формуле:

м = 68мм

Принимаем D = 65 мм.

4.2. Внутренний контур, отопление:

Расчетный расход циркуляции (см.п.2): G_{вн.о расч} = 10,43 кг/с =37,55 т/ч.

Гидравлическое сопротивление системы отопления (см. исходные данные) - ?P_от = 0,65 бар. Диаметр трубопровода обвязки по программе GIDRO D₁₂ - D₂₂ = 100 мм при максимальной скорости среды - х_вн.о = 1,4 м/с, гидравлическом сопротивлении обвязки - ?P_вн.о = 0,063 бар и гидравлическом сопротивлении теплообменника отопления (см.п.3) - ?P_{вн.о ТО} = 0,299 бар. Суммарное гидравлическое сопротивление - ?P_{вн. об} = 0,362 бар.

Рассчитаем диаметр трубопровода обвязки по формуле:

м = 97мм

Принимаем D = 100 мм.

5. Подбор регулирующего клапана на отопление (по ГОСТ 16443-70):

5.1. Располагаемый перепад теплосети находится по формуле:

бар = 0,15 МПа

Максимальный расход среды: G_max = G_{с.о расч} = 2,61 кг/с = 9,39 т/ч

Суммарные потери давления: ?P_т_max = ?P_{от. об} = 0,65 бар = 0.065 МПа

5.2. Перепад давления на клапане:

бар = 0,085 Мпа

5.3. Максимальная расчетная пропускная способность клапана:

м³/ч, где

г₀ = 0.917 г/см³ - средняя плотность внешнего теплоносителя при 150 - 70^оС

5.4. Требуемая пропускная способность клапана:

м³/ч

Подбор клапана фирмы «Данфосс»:

- условная пропускная способность клапана - K_v_y = 25 м³/ч

- условный диаметр клапана - D_у = 40 мм

- ход штока клапана - h_шт = 10 мм

5.5. Максимальный относительный расход через клапан:

Максимальный относительный ход штока клапана - h_max = 0.6

5.6. Минимальный располагаемый перепад теплосети для обеспечения заданного расхода:

бар = 0,026 Мпа

5.7. Максимальное усилие перемещения:

, где

м²- площадь сечения клапана

Н

6. Подбор насосного оборудования:

Расчетный расход воды внутреннего контура на отопление:

G_{вн.о расч} = 10,43 кг/с = 37,55 т/ч (см.п.2)

Гидравлическое сопротивление системы известно - ?P_от = 0,65 бар = 0,065 МПа

Потери на балансировочных клапанах принимаем - ?P_бал = 0,2

Суммарное гидравлическое сопротивление оборудования (результаты гидравлического расчета) - ?P_вн.об = 0,36 бар = 0,036 МПа

6.1. Требуемый напор насоса циркуляции:

бар = 0,121 МПа

Подбор насосов в фирме «Акватерм» производится по установленной программе WinCAPS. По программе определили:

- марка насоса TPD 80-170/4

- подача насоса на расчетной точке G_нас = 34,4 м³/ч

- напор насоса на рабочей точке Н_нас = 1.37 бар = 0.137 МПа

- питание U = 3х380 В, 50 Гц

- номинальная потребляемая мощность Р = 4,8 кВт

- максимальный ток I_max = 10,8 А

7. Расчет объема расширительных баков:

Объем системы (см. исходные данные): V_е = V_от = 4506 литров

7.1. Давление в системе:

бар = 0,43 Мпа

7.2. Объем расширения при разогреве на 70^оС:

литров

7.3. Минимальный объем воды в баке:

литров

7.4. Давление настройки клапана:

,

где бар = 1 МПа

Таким образом, бар

Максимальное рабочее давление в системе принимаем P_р = 8 бар = 0,8 МПа

Минимальное рабочее давление принимаем P_р_min = 4,5 бар = 0,45 МПа

7.5. Номинальный расчетный объем бака:

литров = 0,498м³

Номинальный объем бака по каталогу подбираем V_кат = 500 литров.

7.6. Начальное давление накачки бака:

бар = 0,376 Мпа

В дальнейших расчетах используем P_изб = 0,376 МПа

8. Расчет подпиточных и предохранительных устройств:

Объем системы (см. исходные данные) - V = V_от = 4506 литров

8.1. Объем подпитки находится по формуле:

л/ч

Давление воды (см. исходные данные) - P₂ = 2,43 бар

8.2. Давление включения станции подпитки:

бар = 0,54 Мпа

Для создания перепада в системе отопления 0,1 МПа принимаем давление включения станции подпитки P_вкл = 0,55 МПа.

Давление выключения станции подпитки принимаем P_выкл = 6,5 бар=0,65МПа

8.3. Располагаемый перепад давления на подпитку:

бар = 0,1 Мпа

8.4. Требуемый напор подпиточного насоса без учета подпора (с запасом 10%):

бар = 0,338 Мпа

9. Подбор электромагнитного клапана:

9.1. Максимальная пропускная способность клапана, без учета подачи насоса:

м³/ч

9.2. Требуемая пропускная способность клапана:

м³/ч

Подбираем клапан:

- условная пропускная способность клапана K_v_у = 9.9 м³/ч

- условный диаметр клапана D_у = 25 мм

9.3. Максимальная производительность клапана при располагаемом перепаде:

м³/ч

Подбор предохранительных клапанов по ГОСТ 12.2.85:

- избыточное давление срабатывания клапана - P_сраб = P_о_max= 10 бар = 1 МПа

- коэффициент расхода б = 0.1

- необходимая производительность G_пк = kK_vmax= 0,52 м³/ч

- наименьший диаметр седла d_с = 32 мм

10.1. Площадь сечения седла клапана:

мм²- площадь сечения клапана

10.2. Требуемая площадь сечения седла:

, где

г₁= 0.973 г/см³ - средняя плотность внутреннего теплоносителя при 95-70^оС

мм²

Выбираем число клапанов N = 1.

10.3. Коэффициент пропускной способности группы клапанов:

м³/час

10.4. Расчетная производительность группы клапанов:

м³/ч

Расчет вентиляции

1. Расчетный расход сетевой воды на вентиляцию:

кг/с = 50,35 т/ч

2. Расчетный расход воды внутреннего контура на вентиляцию:

кг/с = 201,4 т/ч

3. Подбор теплообменника производим по известным данным:

Расход воды: кг/с = 50,35 т/ч

Температура греющей воды (на входе):

Температура греющей воды (на выходе):

Температура нагреваемой воды (на входе):

Температура нагреваемой воды (на выходе):

Задаемся гидравлическим сопротивлением: греющая сторона - ?P_в1=0,2 бар; нагреваемая сторона - ?P_в2 = 0,2 бар. Мощность теплообменного аппарата (см. исходные данные): Q_в_max=4,028 Гкал/ч = = 4684 КВт.

С помощью программы CAS 200, установленной в фирме «Акватерм», производился выбор теплообменника.

Тип теплообменного аппарата: M15-МFG. Количество пластин - 134 штук. Гидравлическое сопротивление (при расчетном расходе): греющая сторона - 0,068 бар, нагреваемая - 0,6 бар. Коэффициент запаса - 12%.

4. Результаты гидравлического расчета по программе GIDRO.

4.1. Контур теплосети, вентиляция:

Расчетный расход теплосети (см.п.1): кг/с = 50,35 т/ч

Диаметр трубопровода обвязки D₁₁ - D₂₁ = 125 мм при заданной скорости среды - х_в = 1,19 м/с, гидравлическом сопротивлении обвязки - ?P_{в обв} = 0,013 бар и гидравлическом сопротивлении теплообменника отопления (см.п.3) - ?P_{в ТО} = 0,068 бар. Суммарное гидравлическое сопротивление - ?P_{в. об} = 0,081 бар.

Найдем диаметр трубопровода обвязки по формуле:

м = 123 мм

Принимаем D = 125 мм.

4.2. Внутренний контур, вентиляция:

Расчетный расход циркуляции (см.п.2): G_{вн.в расч} = 55,94 кг/с =201,4 т/ч.

Гидравлическое сопротивление системы вентиляции (см. исходные данные) - ?P_в = 0,8 бар. Диаметр трубопровода обвязки по программе GIDRO D₁₂ - D₂₂ = 250 мм при максимальной скорости среды - х_вн.в = 1,13 м/с, гидравлическом сопротивлении обвязки - ?P_вн.в = 0,067 бар и гидравлическом сопротивлении теплообменника отопления (см.п.3) - ?P_{вн.в ТО} = 0,6 бар. Суммарное гидравлическое сопротивление - ?P_{вн. об} = 0,667 бар.

Рассчитаем диаметр трубопровода обвязки по формуле:

м = 251 мм

Принимаем D = 250 мм.

5. Подбор регулирующего клапана на вентиляцию (по ГОСТ 16443-70):

5.1. Располагаемый перепад теплосети находится по формуле:

бар = 0,15 МПа

Максимальный расход среды: G_max = G_{с.в расч} = 14,02 кг/с = 50,35т/ч

Суммарные потери давления: ?P_т_max = ?P_{в. об} = 0,08 бар = 0,008 МПа

5.2. Перепад давления на клапане:

бар = 0.142 Мпа

5.3. Максимальная расчетная пропускная способность клапана:

м³/ч, где

г₀ = 0.917 г/см³ - средняя плотность внешнего теплоносителя при 150 - 70^оС

5.4. Требуемая пропускная способность клапана:

м³/ч

Подбор клапана фирмы «Данфосс»:

- условная пропускная способность клапана - K_v_y = 100 м³/ч

- условный диаметр клапана - D_у = 80 мм

- ход штока клапана - h_шт = 30 мм

5.5. Максимальный относительный расход через клапан:

Максимальный относительный ход штока клапана - h_max = 0.7

5.6. Минимальный располагаемый перепад теплосети для обеспечения заданного расхода:

бар = 0,033 Мпа

5.7. Максимальное усилие перемещения:

, где

м²- площадь сечения клапана

Н

6. Подбор насосного оборудования:

Расчетный расход воды внутреннего контура на вентиляцию:

G_{вн.о расч} = 55,94 кг/с = 201,4 т/ч (см.п.2)

Гидравлическое сопротивление системы известно - ?P_от = 0,8 бар = = 0,08 МПа

Потери на балансировочных клапанах принимаем - ?P_бал = 0,2

Суммарное гидравлическое сопротивление оборудования (результаты гидравлического расчета) - ?P_вн.об = 0,67 бар = 0,067 МПа

6.2. Требуемый напор насоса циркуляции:

бар = 0,167 Мпа

Подбор насосов в фирме «Акватерм» производится по установленной программе WinCAPS. По программе определили:

- марка насоса TPD 150-220/4

- подача насоса на расчетной точке G_нас = 213 м³/ч

- напор насоса на рабочей точке Н_нас = 18,7 бар = 0,187 МПа

- питание U = 3х380 В, 50 Гц

- номинальная потребляемая мощность Р = 18,5 кВт

- максимальный ток I_max = 34,5 А

7. Расчет объема расширительных баков:

Объем системы (см. исходные данные): V_е = V_от = 16112 литров

7.1. Давление в системе:

бар = 0,43 Мпа

7.2. Объем расширения при разогреве на 70^оС:

литров

7.3. Минимальный объем воды в баке:

литров

7.4. Давление настройки клапана:

, где

бар = 1 МПа

Таким образом, бар

Максимальное рабочее давление в системе принимаем P_р = 8,5 бар = = 0,85 МПа

Минимальное рабочее давление принимаем P_р_min = 4,5 бар = 0,45 МПа

7.5. Номинальный расчетный объем бака:

литров = 1,645 м³

Номинальный объем бака по каталогу подбираем V_кат = 1500 литров.

7.6. Начальное давление накачки бака:

бар = 0,381 Мпа

В дальнейших расчетах используем P_изб = 0,381 МПа

8. Расчет подпиточных и предохранительных устройств:

Объем системы (см. исходные данные) - V = V_от = 16112 литров

8.2. Объем подпитки находится по формуле:

л/ч

Давление воды (см. исходные данные) - P₂ = 0,1 бар

8.3. Давление включения станции подпитки:

бар = 0,54 Мпа

Для создания перепада в системе вентиляции 0,1 МПа принимаем давление включения станции подпитки P_вкл = 0,55 МПа.

Давление выключения станции подпитки принимаем P_выкл = 6,5 бар=0,65МПа

8.4. Располагаемый перепад давления на подпитку:

бар = 0,1 Мпа

8.5. Требуемый напор подпиточного насоса без учета подпора (с запасом 10%):

бар = 0,603 Мпа

9. Подбор электромагнитного клапана:

9.1. Максимальная пропускная способность клапана, без учета подачи насоса:

м³/ч

9.2. Требуемая пропускная способность клапана:

м³/ч

Подбираем клапан:

- условная пропускная способность клапана K_v_у = 9.9 м³/ч

- условный диаметр клапана D_у = 25 мм

9.3. Максимальная производительность клапана при располагаемом перепаде:

м³/ч

Подбор предохранительных клапанов по ГОСТ 12.2.85:

- избыточное давление срабатывания клапана - P_сраб = P_о_max= 10 бар = 1 МПа

- коэффициент расхода б = 0.1

- необходимая производительность G_пк = 24,81 м³/ч

- наименьший диаметр седла d_с = 50 мм

10.1. Площадь сечения седла клапана:

мм²- площадь сечения клапана

10.2. Требуемая площадь сечения седла:

, где

г₁= 0.973 г/см³ - средняя плотность внутреннего теплоносителя при 95-70^оС

мм²

Выбираем число клапанов N = 1.

10.3. Коэффициент пропускной способности группы клапанов:

м³/час

10.4. Расчетная производительность группы клапанов:

м³/ч

Расчет ГВС I зоны

1. Расход циркуляции ГВС I зоны:

, где

- кратность циркуляции;

Расход сетевой воды в точке излома:

кг/с = 24,62т/ч

кг/с = 2,46т/ч

Температура воды системы циркуляции:

2. Подбор теплообменника производим по известным данным:

Расход воды: кг/с = 24,62 т/ч

Температура греющей воды (на входе):

Температура греющей воды (на выходе):

Температура нагреваемой воды (на входе):

Температура нагреваемой воды (на выходе):

Мощность теплообменного аппарата (см. исходные данные): Q_гвс_max= 0,7387 Гкал/ч = 859,1КВт.

С помощью программы CAS 200, установленной в фирме «Акватерм», производился выбор теплообменника.

Тип теплообменного аппарата: M6-FG. Количество пластин - 122 штуки. Гидравлическое сопротивление (при расчетном расходе): греющая сторона - 0,2 бар, нагреваемая - 0,05 бар. Коэффициент запаса - 32%.

3. Результаты гидравлического расчета по программе GIDRO.

3.1. Контур теплосети, ГВС:

Расчетный расход теплосети (см.п.1): кг/с = 24,62 т/ч

Диаметр трубопровода обвязки D₁₁ - D₂₁ = 80 мм при заданной скорости среды - х_в = 1,35 м/с, гидравлическом сопротивлении обвязки - ?P_{гвс обв} = 0,03 бар и гидравлическом сопротивлении теплообменника отопления (см.п.2) - ?P_{гвс ТО} = 0,2 бар. Суммарное гидравлическое сопротивление - ?P_{гв. об} = 0,23 бар.

Найдем диаметр трубопровода обвязки по формуле:

м = 80 мм

Принимаем D = 80 мм.

3.2. Внутренний контур, ГВС:

Расчетный расход воды на ГВС:

кг/с = 12,31 т/ч

Расчетный расход циркуляции (см.п.1): кг/с = 2,46 т/ч

Принимаем диаметр трубопровода обвязки по программе GIDRO
В₁ - D₃ = 65 мм, трубопровод циркуляции D₄ = 32 мм.

4. Подбор регулирующего клапана на ГВС (по ГОСТ 16443-70):

4.1. Располагаемый перепад теплосети находится по формуле:

бар = 0,15 Мпа

Максимальный расход среды: G_max = кг/с = 24,62 т/ч

Суммарные потери давления: ?P_т_max = ?P_{в. об} = 0,23 бар = 0,023 МПа

4.2. Перепад давления на клапане:

бар = 0.127 МПа

4.3. Максимальная расчетная пропускная способность клапана:

м³/ч, где

г₀ = 0.917 г/см³ - средняя плотность внешнего теплоносителя при 150 - 70^оС

4.4. Требуемая пропускная способность клапана:

м³/ч

Подбор клапана фирмы «Данфосс»:

- условная пропускная способность клапана - K_v_y = 40 м³/ч

- условный диаметр клапана - D_у = 50 мм

- ход штока клапана - h_шт = 10 мм

4.5. Максимальный относительный расход через клапан:

Максимальный относительный ход штока клапана - h_max = 0.79

4.6. Минимальный располагаемый перепад теплосети для обеспечения

заданного расхода:

бар = 0,023 МПа

4.7. Максимальное усилие перемещения:

, где

м²- площадь сечения клапана

Н

Расчет ГВС II зоны

1. Расход циркуляции ГВС II зоны:

, где

- кратность циркуляции;

Расход сетевой воды в точке излома:

кг/с = 5.39т/ч

кг/с = 0,54т/ч

Температура воды системы циркуляции:

2. Подбор теплообменника производим по известным данным:

Расход воды: кг/с = 5.39т/ч

Температура греющей воды (на входе):

Температура греющей воды (на выходе):

Температура нагреваемой воды (на входе):

Температура нагреваемой воды (на выходе):

Мощность теплообменного аппарата (см. исходные данные): Q_гвс_max= 161,7 Гкал/ч = 188,1 КВт.

С помощью программы CAS 200, установленной в фирме «Акватерм», производился выбор теплообменника.

Тип теплообменного аппарата: M6-FG. Количество пластин - 30 штук. Гидравлическое сопротивление (при расчетном расходе): греющая сторона - 0,12 бар, нагреваемая - 0,037 бар. Коэффициент запаса - 32%.

3. Результаты гидравлического расчета по программе GIDRO.

3.1. Контур теплосети, ГВС:

Расчетный расход теплосети (см.п.1): кг/с = 5.39т/ч

Диаметр трубопровода обвязки D₁₁ - D₂₁ = 50 мм при заданной скорости среды - х_в = 0,77 м/с, гидравлическом сопротивлении обвязки - ?P_{гвс обв} = 0,02 бар и гидравлическом сопротивлении теплообменника отопления (см.п.2) - ?P_{гвс ТО} = 0,12 бар. Суммарное гидравлическое сопротивление - ?P_{гв. об} = 0,14 бар.

Найдем диаметр трубопровода обвязки по формуле:

м = 50 мм

Принимаем D = 50 мм.

3.2. Внутренний контур, ГВС:

Расчетный расход воды на ГВС:

кг/с = 2,7 т/ч

Расчетный расход циркуляции (см.п.1): кг/с = 0,54т/ч

Принимаем диаметр трубопровода обвязки по программе GIDRO В₁ - D₃ = 50 мм, трубопровод циркуляции D₄ = 32 мм.

4. Подбор регулирующего клапана на ГВС (по ГОСТ 16443-70):

4.1. Располагаемый перепад теплосети находится по формуле:

бар = 0,15 МПа

Максимальный расход среды: G_max = кг/с = 5.39т/ч

Суммарные потери давления: ?P_т_max = ?P_{в. об} = 0,14 бар = 0,014 МПа

4.2. Перепад давления на клапане:

бар = 0.136 МПа

4.3. Максимальная расчетная пропускная способность клапана:

м³/ч, где

г₀ = 0.917 г/см³ - средняя плотность внешнего теплоносителя при 150 - 70^оС

4.4. Требуемая пропускная способность клапана:

м³/ч

Подбор клапана фирмы «Данфосс»:

- условная пропускная способность клапана - K_v_y = 16 м³/ч

- условный диаметр клапана - D_у = 32 мм

- ход штока клапана - h_шт = 10 мм

4.5. Максимальный относительный расход через клапан:

Максимальный относительный ход штока клапана - h_max = 0.56

4.6. Минимальный располагаемый перепад теплосети для обеспечения

заданного расхода:

бар = 0,014 МПа

4.7. Максимальное усилие перемещения:

, где

м²- площадь сечения клапана

Н

5. Подбор насосного оборудования на циркуляцию ГВС.

Расчетный расход воды на циркуляцию:

кг/с = 0,54 т/ч

Требуемый напор насоса циркуляции:

бар = 0,05МПа

Подбор насосов в фирме «Акватерм» производится по установленной программе WinCAPS. По программе определили:

- марка насоса TP 32-80/4

- подача насоса на расчетной точке G_нас = 0,69 м³/ч

- напор насоса на рабочей точке Н_нас = 0,7 бар = 0,07 МПа

- питание U = 3х380 В, 50 Гц

- номинальная потребляемая мощность Р =2,5 кВт

- максимальный ток I_max = 8,5 А

Расчет ГВС III зоны

1. Расход циркуляции ГВС III зоны:

, где

- кратность циркуляции;

Расход сетевой воды в точке излома:

кг/с = 5.13т/ч

кг/с = 0,51т/ч

Температура воды системы циркуляции:

2. Подбор теплообменника производим по известным данным:

Расход воды: кг/с = 5.13 т/ч

Температура греющей воды (на входе):

Температура греющей воды (на выходе):

Температура нагреваемой воды (на входе):

Температура нагреваемой воды (на выходе):

Мощность теплообменного аппарата (см. исходные данные): Q_гвс_max= 154 Гкал/ч = 179 КВт.

С помощью программы CAS 200, установленной в фирме «Акватерм», производился выбор теплообменника.

Тип теплообменного аппарата: M6-FG. Количество пластин - 29 штук. Гидравлическое сопротивление (при расчетном расходе): греющая сторона - 0,13 бар, нагреваемая - 0,03 бар. Коэффициент запаса - 32%.

3. Результаты гидравлического расчета по программе GIDRO.

3.1. Контур теплосети, ГВС:

Расчетный расход теплосети (см.п.1): кг/с = 5.13 т/ч

Диаметр трубопровода обвязки D₁₁ - D₂₁ = 50 мм при заданной скорости среды - х_в = 0,77 м/с, гидравлическом сопротивлении обвязки - ?P_{гвс обв} = 0,02 бар и гидравлическом сопротивлении теплообменника отопления (см.п.2) - ?P_{гвс ТО} = 0,12 бар. Суммарное гидравлическое сопротивление - ?P_{гв. об} = 0,14 бар.

Найдем диаметр трубопровода обвязки по формуле:

м = 50 мм

Принимаем D = 50 мм.

3.2. Внутренний контур, ГВС:

Расчетный расход воды на ГВС:

кг/с = 2,57 т/ч

Расчетный расход циркуляции (см.п.1): кг/с = 0,51т/ч

Принимаем диаметр трубопровода обвязки по программе GIDROВ₁ - D₃ = 50 мм, трубопровод циркуляции D₄ = 32 мм.

4. Подбор регулирующего клапана на ГВС (по ГОСТ 16443-70):

4.1. Располагаемый перепад теплосети находится по формуле:

бар = 0,15 МПа

Максимальный расход среды: G_max = кг/с = 5.13 т/ч

Суммарные потери давления: ?P_т_max = ?P_{в. об} = 0,14 бар = 0,014 МПа

4.2. Перепад давления на клапане:

бар = 0.136 МПа

4.3. Максимальная расчетная пропускная способность клапана:

м³/ч, где

г₀ = 0.917 г/см³ - средняя плотность внешнего теплоносителя при 150 - 70^оС

4.4. Требуемая пропускная способность клапана:

м³/ч

Подбор клапана фирмы «Данфосс»:

- условная пропускная способность клапана - K_v_y = 16 м³/ч

- условный диаметр клапана - D_у = 32 мм

- ход штока клапана - h_шт = 10 мм

4.5. Максимальный относительный расход через клапан:

Максимальный относительный ход штока клапана - h_max = 0.55

4.6. Минимальный располагаемый перепад теплосети для обеспечения заданного расхода:

бар = 0,014 МПа

4.7. Максимальное усилие перемещения:

, где

м²- площадь сечения клапана

Н

5. Подбор насосного оборудования на циркуляцию ГВС.

Расчетный расход воды на циркуляцию:

кг/с = 0,54 т/ч

Требуемый напор насоса циркуляции:

бар = 0,05МПа

Подбор насосов в фирме «Акватерм» производится по установленной программе WinCAPS. По программе определили:

- марка насоса TP 32-80/4

- подача насоса на расчетной точке G_нас = 0,69 м³/ч

- напор насоса на рабочей точке Н_нас = 0,7 бар = 0,07 МПа

- питание U = 3х380 В, 50 Гц

- номинальная потребляемая мощность Р = 2,5 кВт

- максимальный ток I_max = 8,5 А

2.2 Расчет тепловой схемы ИТП на летний период

Тепловые потоки Q_о = 0, Q_в = 0.

1. ГВС I зоны.

Расчетный расход воды на летнее ГВС I зоны:

кг/с = 12,31 т/ч

2. ГВС II зоны.

Расчетный расход воды на летнее ГВС II зоны:

кг/с = 2,7 т/ч

Требуемый напор насоса ЛГВС II зоны:

бар = 0,717Мпа

Подбор насосов в фирме «Акватерм» производится по установленной программе WinCAPS. По программе определили:

- марка насоса CRE 3-23

- подача насоса на расчетной точке G_нас = 2,7 м³/ч

- напор насоса на рабочей точке Н_нас = 7,2 бар = 0,72 МПа

- питание U = 3х380 В, 50 Гц

- номинальная потребляемая мощность Р = 2,2 кВт

- максимальный ток I_max = 4,6 А

3. ГВС III зоны.

Расчетный расход воды на летнее ГВС III зоны:

кг/с = 2,57 т/ч

Требуемый напор насоса ЛГВС III зоны:

бар = 1.217 МПа

Подбор насосов в фирме «Акватерм» производится по установленной программе WinCAPS. По программе определили:

- марка насоса CRE 3-36

- подача насоса на расчетной точке G_нас = 2,57 м³/ч

- напор насоса на рабочей точке Н_нас = 12,2 бар = 1,22 МПа

- питание U = 3х380 В, 50 Гц

- номинальная потребляемая мощность Р = 3,0 кВт

- максимальный ток I_max = 6,2 А

2.3 Расчет тепловой схемы по средней температуре за самый холодный месяц

Расчет производился аналогично п.п. 1 - 2. Результаты сведены в таблицу 2,2 и 2,3.

Таблица 2.2. Параметры трубопроводов и оборудования отопления по средней температуре за самый холодный месяц (t_н = - 17.5 ^оС).

Параметр

Обозначение

Величина

Единица измерения

Расход тепла на отопление

Q_о

0,512(595)

Гкал/ч (КВт)

Расход сетевой воды на отопление

G_с.о

6,4 (1,78)

т/ч (кг/с)

Расчетный расход воды внутреннего контура на отопление

G_вн.о

25,6(7,1)

т/ч (кг/с)

Диаметр трубопроводов обвязки (контур теплосети, отопление)

D₁

57

мм

Диаметр трубопроводов обвязки (внутренний контур)

D₁₂

80

мм

Максимальная расчетная пропускная способность регулирующего клапана на отопление

K_vmax

7,25

м3/ч

Минимальный располагаемый перепад теплосети для обеспечения заданного расхода

?P_cmin

0,21 (0,021)

бар (МПа)

Таблица 2.3. Параметры трубопроводов и оборудования вентиляции по средней температуре за самый холодный месяц (t_н = - 17.5 ^оС).

Параметр

Обозначение

Величина

Единица измерения

Расход тепла на вентиляцию

Q_о

0,274(274)

Гкал/ч (КВт)

Расход сетевой воды на вентиляцию

G_с.в

34,25 (9,5)

т/ч (кг/с)

Расчетный расход воды внутреннего контура на вентиляцию

G_вн.в

137(38,06)

т/ч (кг/с)

Диаметр трубопроводов обвязки (контур теплосети, вентиляции)

D₁

100

мм

Диаметр трубопроводов обвязки (внутренний контур)

D₁₂

186

мм

Максимальная расчетная пропускная способность регулирующего клапана на вентиляцию

K_vmax

30,01

м3/ч

Минимальный располагаемый перепад теплосети для обеспечения заданного расхода

?P_с_min

0,208(0,0208)

бар (МПа)

2.4 Расчет тепловой схемы по средней температуре в отопительный период

Расчет производился аналогично п.п. 1 - 2. Результаты сведены в таблицу 2.4 и 2.5.

Таблица 2.4. Параметры трубопроводов и оборудования отопления по средней температуре в отопительный период (t_н = -6.0 ^оС).

Параметр

Обозначение

Величина

Единица измерения

Расход тепла на отопление

Q_о

355 (413)

Гкал/ч (КВт)

Расход сетевой воды на отопление

G_с.о

4,44(1,23)

т/ч (кг/с)

Расчетный расход воды внутреннего контура на отопление

G_вн.о

17,75(4,93)

т/ч (кг/с)

Диаметр трубопроводов обвязки (контур теплосети, отопление)

D₁

47

мм

Диаметр трубопроводов обвязки (внутренний контур)

D₁₂

74

мм

Максимальная расчетная пропускная способность регулирующего клапана на отопление

K_vmax

3,89

м3/ч

Минимальный располагаемый перепад теплосети для обеспечения заданного расхода

?P_cmin

0.082(0.0082)

бар (МПа)

Таблица 2.5. Параметры трубопроводов и оборудования вентиляции по средней температуре в отопительный период (t_н = -6.0 ^оС).

Параметр

Обозначение

Величина

Единица измерения

Расход тепла на вентиляцию

Q_о

1904 (2214)

Гкал/ч (КВт)

Расход сетевой воды на вентиляцию

G_с.о

23,8(6,61)

т/ч (кг/с)

Расчетный расход воды внутреннего контура на вентиляцию

G_вн.о

95,2(26,44)

т/ч (кг/с)

Диаметр трубопроводов обвязки (контур теплосети, вентиляция)

D₁

47

мм

Диаметр трубопроводов обвязки (внутренний контур)

D₁₂

173

мм

Максимальная расчетная пропускная способность регулирующего клапана на вентиляцию

K_vmax

20,86

м3/ч

Минимальный располагаемый перепад теплосети для обеспечения заданного расхода

?P_cmin

0.142(0.0142)

бар (МПа)

Все параметры трубопроводов и загруженность оборудования в каждом режиме различны. Все оборудование подобрано на максимально - зимний режим.

Размещено на Allbest.ru

курсовая работа "Проектирование индивидуальных тепловых пунктов для обеспечения теплоснабжения нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения здания" скачать

Подобные документы

Проектирование отопительной котельной для теплоснабжения
Расчет тепловых нагрузок отопления вентиляции и ГВС. Сезонная тепловая нагрузка. Расчет круглогодичной нагрузки. Расчет температур сетевой воды. Расчет расходов сетевой воды. Расчет тепловой схемы котельной. Построение тепловой схемы котельной.

дипломная работа [364,5 K], добавлен 03.10.2008

Расчет режимов работы и подбор основного оборудования индивидуальных тепловых пунктов
Применение многоступенчатой системы регулирования отпуска теплоты в системах теплоснабжения с разнородными тепловыми нагрузками. Подбор оборудования теплового пункта, смесительного насоса системы отопления и регулирующих клапанов с электроприводом.

курсовая работа [2,1 M], добавлен 29.05.2022

Разработка рекомендаций по повышению эффективности системы теплоснабжения микрорайона Шатенево
Описание тепловых сетей и потребителей тепловой энергии. Рекомендации по децентрализации, осуществлению регулировки и отводящим трубопроводам. Технико-экономическая оценка инвестиций в реконструкцию тепловых сетей. Анализ потребителей в зимний период.

дипломная работа [349,8 K], добавлен 20.03.2017

Разработка рекомендаций по повышению энергоэффективности первого участка поселка Шексна
Особенности теплоснабжения населенных пунктов. Характеристика потребителей тепловой энергии поселка Шексна. Анализ параметров системы теплоснабжения, рекомендации по ее модернизации. Технико-экономическая оценка инвестиций в реконструкцию тепловых сетей.

дипломная работа [1,4 M], добавлен 20.03.2017

Проектирование системы теплоснабжения жилого района от ЦТП
Анализ принципа действия и технологических схем ЦТП. Расчет тепловых нагрузок и расходов теплоносителя. Выбор и описание способа регулирования. Гидравлический расчет системы теплоснабжения. Определение расходов по эксплуатации системы теплоснабжения.

дипломная работа [639,3 K], добавлен 13.10.2017

Реконструкция теплоснабжения ОАО "САРЭКС" с разработкой собственной котельной
Краткая характеристика ОАО "САРЭКС". Реконструкция теплоснабжения. Определение тепловых нагрузок всех потребителей. Расчет схемы тепловой сети и тепловой схемы котельной. Выбор соответствующего оборудования. Окупаемость затрат на сооружение котельной.

дипломная работа [1,7 M], добавлен 01.01.2009

Расчет систем теплоснабжения микрорайона города
Расчет тепловых нагрузок района города. График регулирования отпуска теплоты по отопительной нагрузке в закрытых системах теплоснабжения. Определение расчетных расходов теплоносителя в тепловых сетях, расход воды на горячее водоснабжение и отопление.

курсовая работа [269,3 K], добавлен 30.11.2015

Теплоснабжение промышленного предприятия
Проект теплоснабжения промышленного здания в г. Мурманск. Определение тепловых потоков; расчет отпуска тепла и расхода сетевой воды. Гидравлический расчёт тепловых сетей, подбор насосов. Тепловой расчет трубопроводов; техническое оборудование котельной.

курсовая работа [657,7 K], добавлен 06.11.2012

Проектирование системы отопления здания, присоединенной к наружным тепловым сетям
Характеристика объемно-планового решения. Особенность определения тепловых потерь. Гидравлический расчет однотрубной системы отопления. Тепловой подсчет системы отопления и подбор отопительных приборов. Фактический расход теплоносителя на участке.

курсовая работа [485,8 K], добавлен 09.11.2022

Проектирование отопления, вентиляции и водоснабжения школы
Расчёт отопления, вентиляции и горячего водоснабжения школы на 90 учащихся. Определение потерь теплоты через наружные ограждения гаража. Построение годового графика тепловой нагрузки. Подбор нагревательных приборов систем центрального отопления школы.

курсовая работа [373,7 K], добавлен 10.03.2013

Другие документы, подобные "Проектирование индивидуальных тепловых пунктов для обеспечения теплоснабжения нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения здания"

главная

рубрики

по алфавиту

вернуться в начало страницы

вернуться к началу текста

вернуться к подобным работам

Рубрики

По алфавиту

Закачать файл

Заказать работу

весь список подобных работ

скачать работу можно здесь

сколько стоит заказать работу?

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.

Исходные данные	Обозн.	Величина	Единица измерения
	2	3	4
Температура прямой сетевой воды	ф₁	150	^оС
Температура обратной сетевой воды	ф₂	70	^оС
Температура воды отопления прямая	ф₁₂	90	^оС
Температура воды отопления обратная	ф₂₂	70	^оС
Максимальный тепловой поток на отопление	Q_о_max	0,751(873)	Гкал/ч (КВт)
Давление прямой сетевой воды	P₁	5,5(0,55)	бар (МПа)
Давление обратной сетевой воды (после регулятора перепада давления)	P₂	4,0(0,4)	бар (МПа)
Давление обратной сетевой воды	P_2сети	2,43(0,243)	бар (МПа)
Объем системы отопления	V_от	4506	литров
Максимально-допустимое давление в системе отопления	P_о_max	10(1,0)	бар (МПа)
Гидравлическое сопротивление системы отопления	?P_от	0,65(0,065)	бар (МПа)
Объем системы вентиляции	V_в	16112	литров
Максимально-допустимое давление в системе вентиляции	P_в_max	10(1,0)	бар (МПа)
Гидравлическое сопротивление системы вентиляции	?P_в	0,8(0,08)	бар (МПа)
Максимальный тепловой поток на вентиляцию	Q_в_max	4,028(4684,5)	Гкал/ч (КВт)
Температура горячей воды	Т_г.в.	65	^оС
Температура водопроводной воды	Т_х.в.	5	^оС
Температура прямой сетевой воды в переходный период	Т_п.п	70	^оС
Температура обратной сетевой воды в переходный период	Т_об.п	42	^оС
Охлаждение циркуляции	ДТ_ц.	12	^оС
Сопротивление циркуляции	?P_цирк	0,3(0,03)	бар(МПа)
Расчетный расход тепла на ГВС I зоны	Q_гвс	0,7387(859)	Гкал/ч (КВт)
Расчетный расход тепла на ГВС II зоны	Q_гвс	0,1617(188)	Гкал/ч (КВт)
Расчетный расход тепла на ГВС III зоны	Q_гвс	0,154(179)	Гкал/ч (КВт)

Параметр	Обозначение	Величина	Единица измерения
Расход тепла на отопление	Q_о	0,512(595)	Гкал/ч (КВт)
Расход сетевой воды на отопление	G_с.о	6,4 (1,78)	т/ч (кг/с)
Расчетный расход воды внутреннего контура на отопление	G_вн.о	25,6(7,1)	т/ч (кг/с)
Диаметр трубопроводов обвязки (контур теплосети, отопление)	D₁	57	мм
Диаметр трубопроводов обвязки (внутренний контур)	D₁₂	80	мм
Максимальная расчетная пропускная способность регулирующего клапана на отопление	K_vmax	7,25	м3/ч
Минимальный располагаемый перепад теплосети для обеспечения заданного расхода	?P_cmin	0,21 (0,021)	бар (МПа)