Аналитическое решение задач по сопротивлению материалов
Определение типа сложного сопротивления. Использование векторного изображения моментов для определения положения нейтральной линии. Определение опасных точек в сечении и вычисление в них напряжения. Определение максимального нормального напряжения.
Рубрика | Производство и технологии |
Вид | методичка |
Язык | русский |
Дата добавления | 27.09.2017 |
Размер файла | 327,1 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Порядок выполнения контрольных работ по сопротивлению материалов
Контрольные работы №1, №2 выполняются в 5-ом семестре; работы №3, №4 -в 6-ом семестре.
Контрольные работы состоят из следующих задач:
Работа №1 задачи 1.1-1.3. Работа №2 задачи 2.1-2.3.
Работа №3 задачи 3.1-3.2. Работа №4 задачи 4.1-4.3.
Исходные данные для каждой задачи (значения действующих сил, геометрические размеры и т.д.) выбираются из таблиц согласно шифру.
Все столбцы таблиц обозначены внизу начальными буквами русского алфавита (а,б,в,г,д,е). Из каждого столбца берется то значение, которое соответствует данной букве по шифру.
ШИФР - шестизначное число образуется из первых трех букв фамилии студента и последних трех цифр зачетки. Буквенную часть шифра преобразуют в цифровую согласно таблицы.
Шифр один для всех работ. Указывается на титульном листе каждой работы. Работа без шифра не рассматривается!
1 |
А |
Й |
У |
Э |
|
2 |
Б |
К |
Ф |
Ю |
|
3 |
В |
Л |
Х |
Я |
|
4 |
Г |
М |
Ц |
||
5 |
Д |
Н |
Ч |
||
6 |
Е |
О |
Ш |
||
7 |
Е |
П |
Щ |
||
8 |
Ж |
Р |
Ъ |
||
9 |
З |
С |
Ы |
||
0 |
И |
Т |
Ь |
Пример
студент Ибрагимов
зачетка 11-01-105
ИБР 028
Шифр 028105
Каждой цифре шифра ставится в соответствие буква русского алфавита.
0 2 8 1 0 5
а б в г д е
В таблицах, приведенных для каждой работы, из столбца а необходимо взять число, стоящее в десятой строке (0), из столбца б - число, стоящее во второй строке (2), из столбца в - число, стоящее в восьмой строке (8) и т.д.
Работы оформляются в отдельной тетради с полями для замечаний рецензента. Обязательно условие задачи с числовыми данными и расчетной схемой. Решение задачи должно сопровождаться краткими пояснениями. В окончательных результатах необходимо указывать единицы измерения всех величин. Вычисления вести в системе СИ.
КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА № 3
Задача 3.1. Ломанный стержень расположен в горизонтальной плоскости. Углы в местах соединения стержней прямые. Все стержни длины L.
Требуется: 1) записать аналитические выражения внутренних силовых факторов (ВСФ) по участкам, вычислить их значения в характерных точках и построить эпюры; 2) установить тип сложного сопротивления и записать значения ВСФ в опасном сечении на каждом участке; 3) на одном участке, испытывающем косой изгиб, подобрать двутавр и размеры прямоугольного сечения при соотношении сторон h/b = 2. Для двутавра и прямоугольного сечения построить нейтральные линии и указать опасные точки сечения; 4) на одном участке, испытывающем косой изгиб с кручением подобрать круглое и кольцевое сечения при соотношении радиусов R/r = D/d = по четвертой теории прочности; 5) в пунктах 3) и 4) сравнить экономичность подобранных сечений по весу. Схему ломанного стержня взять из рис.3.1, числовые данные взять из таблицы 3.1, = 16 кН/см2.
Задача 3.2. Чугунный короткий стержень сжимается продольной силой F приложенной в точке Р.
Требуется: 1) построить нулевую линию, определить опасные точки в сечении и вычислить в них напряжения, выразив их через силу F; 2) отыскать допустимую силу F, если допустимые напряжения при сжатии сж = 12 кН/см2, при растяжении р = 3 кН/см2. Схему сечения взять из рис.3.2, числовые данные взять из таблицы 3.1.
Таблица 3.1
Номер строки |
Схема |
F(кН) |
L(м) |
q(кН/м) |
b(м) |
||
1 |
I |
1,0 |
1,1 |
2,0 |
0,10 |
1,22 |
|
2 |
II |
2,5 |
1,2 |
1,9 |
0,12 |
1,24 |
|
3 |
III |
3,0 |
1,3 |
1,8 |
0,14 |
1,26 |
|
4 |
IV |
3,5 |
1,4 |
1,7 |
0,16 |
1,28 |
|
5 |
V |
4,0 |
1,5 |
1,6 |
0,18 |
1,30 |
|
6 |
VI |
4,5 |
1,6 |
1,5 |
0,20 |
1,32 |
|
7 |
VII |
5,0 |
1,7 |
1,4 |
0,22 |
1,34 |
|
8 |
VIII |
5,5 |
1,8 |
1,3 |
0,24 |
1,36 |
|
9 |
IX |
6,0 |
1,9 |
1,2 |
0,26 |
1,38 |
|
0 |
X |
6,5 |
2,0 |
1,1 |
0,28 |
1,40 |
|
А |
Б |
А |
Б |
В |
Г |
Размещено на http://www.allbest.ru/
Рис. 3.1
Размещено на http://www.allbest.ru/
Рис. 3.2
КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА № 4
Задача 4.1. Для заданных по шифру условий закрепления колонны, формы поперечного сечения, высоты колонны L и сжимающей силы F (табл.4.1) необходимо: 1) подобрать номер стандартных профилей из условия устойчивости колонны. Расчет выполнить методом последовательных приближений по коэффициенту ; 2) определить расстояние из условия равноустойчивости колонны относительно главных центральных осей поперечного сечения колонны; 3) найти расстояние b между планками по высоте колонны из условия местной устойчивости каждого отдельного профиля между планками. Принять = 160 МПа = 16 кН/см2.
Задача 4.2. На стальной стержень ступенчатого переменного сечения с высоты Н падает груз весом Q. Не учитывая собственный вес стержня, определить перемещение сечения I-I после падения груза, а также наибольшее (растягивающее или сжимающее) напряжение в стержне. Данные взять из табл.4.2. Принять Е = 2104 кН/см2.
Задача 4.3. На шарнирно опертую или защемленную одним концом двутавровую балку падает груз F с высоты h.
Требуется:
1. Найти максимальное нормальное напряжение в балке и указать сечение, в котором оно возникает.
2. Определить перемещения в точке падения груза К1 и в точке К2.
Данные взять из таблицы 4.3.
Таблица 4.1
Номер строки |
Форма сечения |
Закрепление концов |
F кн |
L м |
Формы поперечного сечения колонны |
|
1 |
I |
600 |
4.0 |
|||
2 |
II |
550 |
4.1 |
|||
3 |
III |
500 |
4.2 |
|||
4 |
IV |
520 |
4.3 |
|||
5 |
V |
570 |
4.4 |
|||
6 |
I |
540 |
4.5 |
|||
7 |
II |
510 |
4.6 |
|||
8 |
III |
560 |
4.7 |
|||
9 |
IV |
490 |
4.8 |
|||
0 |
V |
530 |
4.9 |
|||
В |
Г |
Д |
Е |
Таблица 4.2
№ строки |
Схема |
А cм2 |
а м |
b м |
c м |
H м |
Q кН |
|
1 |
I |
10 |
0.7 |
0.8 |
0.9 |
0.2 |
0.5 |
|
2 |
II |
11 |
0.75 |
0.9 |
0.95 |
0.25 |
0.55 |
|
3 |
III |
12 |
0.8 |
1 |
1 |
0.3 |
0.6 |
|
4 |
IV |
13 |
0.85 |
1.1 |
1.05 |
0.35 |
0.65 |
|
5 |
V |
14 |
0.9 |
1.2 |
1.1 |
0.4 |
0.7 |
|
6 |
VI |
15 |
0.95 |
1.3 |
1.15 |
0.45 |
0.75 |
|
7 |
VII |
16 |
1 |
1.4 |
1.2 |
0.5 |
0.8 |
|
8 |
VIII |
17 |
1.05 |
1.5 |
1.25 |
0.55 |
0.85 |
|
9 |
IX |
18 |
1.1 |
1.6 |
1.3 |
0.6 |
0.9 |
|
10 |
X |
19 |
1.15 |
1.7 |
1.35 |
0.65 |
0.95 |
|
Б |
В |
Г |
Б |
В |
Г |
Б |
Таблица 4.3
№ строки |
Схема по рисунку |
№ двутавра |
lм |
FкН |
hм |
|||
1 |
I |
20 |
1.8 |
0.75 |
0.25 |
7.5 |
0.01 |
|
2 |
II |
20 a |
1.9 |
0.70 |
0.30 |
7.0 |
0.02 |
|
3 |
III |
24 |
2.0 |
0.65 |
0.35 |
6.5 |
0.03 |
|
4 |
IV |
24 a |
2.1 |
0.60 |
0.40 |
6.0 |
0.04 |
|
5 |
V |
27 |
2.2 |
0.55 |
0.45 |
5.5 |
0.05 |
|
6 |
I |
27 a |
2.3 |
0.50 |
0.50 |
5.0 |
0.06 |
|
7 |
II |
30 |
2.4 |
0.45 |
0.55 |
4.5 |
0.07 |
|
8 |
III |
30 a |
2.5 |
0.40 |
0.60 |
4.0 |
0.08 |
|
9 |
IV |
33 |
2.6 |
0.35 |
0.65 |
3.5 |
0.09 |
|
0 |
V |
36 |
2.7 |
0.30 |
0.70 |
3.0 |
0.10 |
|
б |
а |
в |
г |
Д |
б |
а |
ПРИМЕРЫ ВЫПОЛНЕНИЯ КОНТРОЛЬНЫХ РАБОТ
КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА № 3
ПРИМЕР к задаче 3.1
Ломанный стержень расположен в горизонтальной плоскости (рис.1). Углы в местах соединения стержней прямые. Все стержни длины L.
Требуется:
1) записать аналитические выражения внутренних силовых факторов (ВСФ) по участкам, вычислить их значения в характерных точках и построить эпюры.
2) установить тип сложного сопротивления и записать значения ВСФ в опасном сечении на каждом участке.
3) на одном участке, испытывающем косой изгиб, подобрать двутавр и размеры прямоугольного сечения при соотношении сторон h/b = 2. Для двутавра и прямоугольного сечения построить нейтральные линии и указать опасные точки сечения.
4) на одном участке, испытывающем косой изгиб с кручением подобрать круглое и кольцевое сечения при соотношении радиусов R/r = D/d = по четвертой теории прочности.
5) в пунктах 3) и 4) сравнить экономичность подобранных сечений по весу. Схема на рис.1.
Исходные данные: F = 1 кН, q = 2 кН/м, L = 2 м, = 16 кН/см2.
РЕШЕНИЕ
Рис.1 Рис.2
Примечание: Чтобы не находить реакции опор в заделке будем, в дальнейшем, рассматривать равновесие правых отсеченных частей. С каждым участком свяжем правую систему координат XiYiZi, где ось Zi направлена вдоль оси стержня. Начало координат выбираем в т.А (рис.1). На остальных участках направление осей получается перемещением без вращения вокруг оси Zi исходной тройки векторов по оси ломанного стержня (рис.2). За первый участок можно принять любой отрезок ломанного стержня, однако для удобства возьмем правый участок ВС, как простейший. Используя метод сечений из уравнений равновесия для правой отсеченной части получим выражения ВСФ для каждого участка (правила знаков смотри в задании 2.2). Для удобства записи аналитических выражений ВСФ примем si за координату произвольного сечения на i-ом участке.
Внимание. Эпюры ВСФ от отдельно взятой силы должны лежать в плоскости действия этой силы.
1. Запишем аналитические выражения для ВСФ по участкам
Первый участок (ВС) 0 s1 L = 2 м
Вычислим значения на концах участка
При s1 = 0 при s1 = L = 2м
Второй участок (ВD) 0 s2 L = 2 м
При s2 = 0 при s2 = L = 2м
Третий участок (АВ) 0 s3 L = 2 м
При s3 = 0 при s3 = L = 2м
Построим эпюры ВСФ (рис.3).
При построении эпюр ВСФ положительные значения перерезывающих сил (Qx,Qy) и изгибающих моментов (Mx,My) откладываются вдоль положительных направлений соответствующих осей. Это соответствует правилу, что изгибающие моменты строятся со стороны растянутых волокон в плоскости действия момента. Эпюры продольных усилий Nz и крутящего момента Mz строятся в произвольной плоскости (например, в плоскости XOZ) с указанием знака.
Исходная расчетная схема Эпюра Qx кН
Эпюра Qу кНЭпюра Mx кНм
Эпюра My кНмЭпюра Mz кНм
Рис.3
2. Соберем максимальные значения ВСФ по участкам в таблицу
Участок АВ |
Участок ВС |
Участок ВD |
|
Qx = 1 кНQy = 5 кНMx = 14 кНмMy = 4 кНмMz = 2 кНм |
Qx = 1 кНQy = 4 кНMx = 4 кНмMy = 2 кНм |
Qy = 1 кНMx = 2 кНм |
На участке АВ косой изгиб с кручением, опасное сечение в точке А. Расчетное значение ВСФ:
Mx = 14 кНм, My = 4 кНм, Mz = 2 кНм
На участке ВС косой изгиб, опасное сечение в точке В. Расчетные значения ВСФ
Mx = 4 кНм, My = 2 кНм
На участке ВD плоский изгиб, опасное сечение в точке С. Расчетное значение ВСФ
Mx = 2 кНм
Примечание: Если Mx, My, Nz 0, то на участке косой изгиб с растяжением или сжатием, если Mx, My, Mz, Nz 0, то общий случай деформированного состояния.
3. На участке ВС косой изгиб. Подберем размеры прямоугольного сечения и номер двутавра. Расчетные значения:
Mx = 4 кНм, My = 2 кНм
Поскольку | Mx | > | My |, то располагаем сечение вертикально.
Примечание: Если | Mx | < | My |, то горизонтально. В этом случае в расчетах индексы х и у поменяются местами.
а) Подберем двутавр
Рис.4
Условие прочности:
Из сортамента видно, что
. Примем , тогда из условия прочности:
см3.
Ближайшее значение к Wx имеет двутавр № 18а: Wx = 159 см3, Wу = 22,8 см3.
Примечание: поскольку отношение приблизительно, то необходима проверка.
Проверка: .
. Недогрузка велика.
Проверим двутавр № 18:
Wx = 143 см3, Wу = 18,4 см3.
. Недогрузка = 14,6%.
Проверим двутавр № 16:
Wx = 109 см3, Wу = 14,5 см3.
.
Перегрузка = 9,98 % > 5%. Перегрузка недопустима.
Окончательно принимаем двутавр №18, Адв = 23,4 см2, Jx = 1290 см4, Jy = 82,6 см4.
Примечание: Положение нейтральной линии (нл) определяется из условия , то есть . В случае косого изгиба нл проходит через центр тяжести сечения. Угол наклона НЛ к оси ОХ:
.
Удобно для определения положения нейтральной линии использовать векторное изображение моментов, так как нейтральная линия расположена между результирующим вектормоментом и осью с наименьшим моментом инерции.
Максимальные напряжения возникают в точках К1 и К2, наиболее удаленных от НЛ (рис.4).
б) Подберем размеры прямоугольного сечения h/b = 2.
Условие прочности:
.
Для прямоугольного сечения:
см3,
см,
h = 8,44 см, Апрям = bh = 35,5 см2.
см4, см4,
.
4. На участке АВ косой изгиб с кручением. Подберем круглое и кольцевое сечение.
Расчетные значения Mx = 14 кНм, My = 4 кНм, Mz = 2 кНм.
а) Подберем диаметр вала.
Условие прочности:
.
Эквивалентный момент определяем по 4ой теории прочности:
кНм = 1466кНсм
Для круглого сечения:
см3.
см = 97,7 мм
После округления
d = 100 мм, Авала = см2.
б) Подберем размер кольцевого сечения
= .
Из условия прочности:
см3.
Для кольца
, где = ,
см,
см.
Площадь кольца:
Акольца = см2.
5. Сравним площади подобранных сечений:
на участке АВ ;
на участке ВС .
Вывод: Двутавровое сечение экономичнее чем прямоугольное, а кольцевое круглого.
ПРИМЕР к задаче 3.2
Чугунный короткий стержень сжимается продольной силой F приложенной в точке Р. Поперечное сечение стержня изображено на рис.1.
Требуется:
1) построить нулевую линию, определить опасные точки в сечении и вычислить в них напряжения, выразив их через силу F;
2) отыскать допустимую силу F, если допустимые напряжения при сжатии сж = 12 кН/см2, при растяжении р = 3 кН/см2.
Исходные данные b = 10 см.
РЕШЕНИЕ
Рис. 1
Сечение состоит из двух фигур. Определим их геометрические характеристики.
Фигура 1 - прямоугольник b1 x h1.
Фигура 2 - квадрат b x b.
Введем произвольную систему координат и определим в ней координаты центров тяжести фигур:
Указание: Одну из осей координат совместить с осью симметрии. В этом случае одна из координат центра тяжести будет равна нулю.
Определим координаты центра тяжести сечения.
Находим во вспомогательной системе координат положение центра тяжести сечения (точка С) и вводим систему координат ХсСУс.
Определим расстояние а1 между осями Х1, Хс и а2 между Х2, Хс.
Для отыскания моментов инерции относительно главных центральных осей используем формулу изменения момента инерции при параллельном переносе осей:
Примечание: Поскольку продольная сила F приложена не в центре тяжести поперечного сечения, то распределение нормальных напряжений не является равномерным и вычисляется по формуле
(1)
где координата точки P приложения силы F. Положение нулевой линии (НЛ), то есть линии в поперечном сечении вдоль которой напряжение равно нулю, можно получить, приравняв нулю в формуле (1).
Определим координаты точки P приложения силы F относительно главных центральных осей: . Построим
нулевую линию по двум точкам:
При
Проводим через полученные точки нулевую линию, отыскиваем наиболее удаленные от нее точки сечения К1 и К2 (рис.1).
Примечание: Наибольшие напряжения возникают в точках поперечного сечения, наиболее удаленных от нулевой линии.
Напряжения в точках К1, К2 определяются по формуле (1):
Примечание: Для хрупких материалов предел прочности при растяжении и сжатии существенно отличаются, поэтому для отыскания допустимой силы F необходимо выполнить условие прочности для напряжений растяжения и сжатия
(2)
Из условия прочности (2) определяем допустимую силу F. В точке К1 напряжения растяжения
В точке К2 имеют место сжимающие напряжения:
Выбираем меньшую из двух нагрузок :
Ответ F = 512 кН.
КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА № 4
ПРИМЕР к задаче 4.1
Проектирование колонны включает три обязательных этапа:
а) подбор номера стандартных профилей, обеспечивающих прочность и устойчивость колонны из них. Расчет выполняется методом последовательных приближений по коэффициенту ;
б) обеспечение равноустойчивости колонны относительно главных центральных осей поперечного сечения колонны соответствующим расположением профилей в колонне (т.е. определение расстояния для сечений I-IV);
в) отдельные стандартные профили надо объединить в колонну с помощью поперечных планок или решетки, исключив при этом возможность потери устойчивости каждого отдельного профиля между планками. Это достигается выбором расстояния «b» между планками по высоте колонны (см.рис.2).
Исходные данные примера:
F = 550 кН, L = 5 м,
= 160 МПа=16 кН/см2 (Сталь 3)
Условия закрепления колонны (оба конца - шарниры) дают
х = у = = 1.
Момент инерции сечения относительно оси у
.
В исходных данных размер «» не задан, следовательно, увеличивая , увеличиваем Jy сечения, т.к. - тоже растет. Гибкость сечения относительно оси у при этом уменьшается. А не зависит от размера . Поэтому, увеличивая , всегда можно добиться, чтобы , а это значит, что возможный продольный изгиб колонны будет относительно оси х. Примем условие равноустойчивости колонны, т.е. , из которого ниже и определим необходимое расстояние .
Примечание: Аналогичные рассуждения справедливы для сечений I-IV (см.табл.4.1). Для сечения V, ввиду его квадратной формы (размер а = 10 см - задан), условие равноустойчивости очевидно. Следовательно, для всех I-V сечений колонны расчет надо вести на продольный изгиб относительно оси х.
а) для подбора номера стандартных профилей (в нашем примере - двутавр) условие устойчивости колонны можно записать так:
откуда
Первое приближение. Задаем 0 = 0,5. Найдем суммарную площадь сечения колонны
см2.
Площадь сечения одного двутавра
см2.
Здесь n = 2 число двутавров в колонне. По таблице ГОСТа ближайший двутавр № 24 ().
Подсчитываем гибкость колонны относительно оси Х.
.
Из таблицы коэффициентов (стр.26) линейной интерполяцией находим значение 1 для данного
для
Второе приближение
Выбираем 1 между 0 и
см2 см2.
Двутавр № 16().
для
Проверим двутавр № 16 на устойчивость:
кН/см2.
Условие устойчивости не выполняется даже с учетом 5% перегрузки для = 16 кН/см2 имеем 16,8 кН/см2. Можно повторить весь расчет используя 2, но можно сразу уточнить номер двутавра. Учитывая небольшую перегрузку №16, следует проверить двутавр №18 ()
.
Проверим двутавр № 18 на устойчивость:
кН/см2.
Условие устойчивости колонны из двутавров № 18 выполняется с недогрузкой:
.
Между двутаврами № 16 и № 18 других нет, поэтому окончательно выбираем для колонны двутавр № 18.
Примечание: Аналогично подбираются стандартные профили для сечений IIII. Для сечений IVV расчет несколько осложняется, т.к. в табл. ГОСТа приводятся геометрические характеристики относительно оси Х0, а необходимо знать радиус инерции относительно оси Х. Здесь надо использовать формулу определения моментов инерции при параллельном переносе осей (в каждом приближении):
где m расстояние между осями Х и Х0 определяется из чертежа сечения колонны. Например для сечения V:
.
б) определив номер двутавров, необходимо найти расстояние «» между двутаврами из принятого выше условия равноустойчивости колонны
. Отсюда .
Для двутавра № 18 из таблицы ГОСТа выпишем:
7,42 см; 1,88 см; 82,6 см4; 23,4 см2; 9 см.
Так как , то см4.
С другой стороны можно найти так:
.
Отсюда к = 7,18 см.
Размер к расстояние между осями Y0 и Y определяется из чертежа сечения колонны. В нашем примере
см.
Отсюда расстояние =5,36 см.
Примечание: Аналогично определяется расстояние «» для сечений IIV.
в) расстояние «b» между соединительными планками находится из условия, чтобы максимальная гибкость каждого стандартного профиля колонны между планками была не больше гибкости всей колонны т.е. .
Если это условие нарушено, возможна потеря устойчивости отдельного профиля. Форма продольного изгиба профилей при этом показана пунктиром на рис.2.
.(а)
Здесь зависит от числа пролетов между планками и условий закрепления концов профиля. Значений приводятся в специальных таблицах. При числе пролетов 5 с достаточной точностью можно принять =1.
В нашей задаче для всех сечений колонн примем =1,
минимальный радиус инерции каждого профиля. Для двутавров и швеллеров т.е. относительно оси Y0.
Для равнобоких уголков т.е. относительно оси U0 (см.табл.4.1).B таблице ГОСТа для уголков обозначен .
Для нашего примера (рис.1) х = 67,4.
Для двутавра № 18:
= 1,88 см; =1.
Из формулы (а) найдем:
см..
Число планок «N» в колонне будет:
штук (округление до большего числа)
Действительное расстояние «» между планками:
см.
Планки соединяются с профилями колонны сваркой или заклепками (болтами).
Результаты расчетов примера:
Колонну изготовить из двутавров № 18.
Расстояние между двутаврами = 5,36 см.
Расстояние между планкамиb = 125 см.
Итоговый вид колонны в двух проекциях без узлов крепления показан на рис.2.
Таблица коэффициентов для стали марок 3 и 4
Таблица 4.1
0 |
1,0 |
110 |
0,52 |
|
10 |
0,99 |
120 |
0,45 |
|
20 |
0,97 |
130 |
0,40 |
|
30 |
0,95 |
140 |
0,36 |
|
40 |
0,92 |
150 |
0,32 |
|
50 |
0,89 |
160 |
0,29 |
|
60 |
0,86 |
170 |
0,26 |
|
70 |
0,81 |
180 |
0,23 |
|
80 |
0,75 |
190 |
0,21 |
|
90 |
0,69 |
200 |
0,19 |
|
100 |
0,60 |
Рис. 2
ПРИМЕР К ЗАДАЧЕ 4.2
На стальной стержень ступенчатого переменного сечения с высоты Н падает груз весом Q (рис.1). Не учитывая собственный вес стержня, определить перемещение сечения I-I после падения груза, а также наибольшее (растягивающее или сжимающее) напряжение в стержне.
Исходные данные:
A=10 см2, Н=5 см,
а=4 м, b=1 м,
Q=0,4 кн, Е=2104 кН/см2
РЕШЕНИЕ
Пусть искомое перемещение сечения I-I после падения груза Q (рис.1), перемещение того же сечения от статически приложенной силы Q (рис.2.). Тогда
= (1)
где динамический коэффициент, равный
, (2)
определится в виде
. (3)
По формулам (3), (2) последовательно находим: =см, .
Подставляя найденные значения и в (1), окончательно найдем
.
Наибольшие (сжимающие) напряжения определяются по формуле
= , (4)
где - наибольшие (сжимающие) напряжения в стержне от статически приложенной нагрузки Q (рис.2), равные Q/A. Подставляя в (4) числовые значения, получим:
.
ПРИМЕР К ЗАДАЧЕ 4.3
напряжение сопротивление сечение момент
На шарнирно опертую двутавровую балку № 40 (рис. 1) падает груз F с высоты h.
Требуется:
1. Найти максимальное нормальное напряжение в балке и указать сечение, в котором оно возникает.
2. Определить перемещения в точке падения груза К1 и в точке К2.
РЕШЕНИЕ
В данном варианте задачи имеем
l = 3 м, = 0.5, = 0.5, F = 5 кН,
h = 0.10 м
Для двутавра № 40 из сортамента
А = 71,4 см2, Jx = 18930 см4, Wx = 947 см3.
Для нахождения напряжений, перемещений, деформаций при поперечном ударе необходимо прежде всего решит соответствующую статическую задачу (рис.2).
Из уравнения статики имеем =25 кН. Строим эпюры внутренних факторов:
Определяем максимальное нормальное напряжение
Определение статических прогибов в точках К1 и К2 можно осуществлять различными методами. В дальнейшем используем два метода: метод интегрирования дифференциального уравнения упругой линии балки и метод перемножения эпюр (метод Верещагина).
Примечание: В контрольной работе использовать оба метода
1. Метод интегрирования дифференциального уравнения упругой линии балки EJxV = Mx по участкам.
На втором участке l/2 z l уравнение имеет вид
а его интегралы
- уравнение упругой линии.
Так как для первого участка при z = 0 v = 0, то D = 0. Для определения постоянной интегрирования С используем второе краевое условие в точке В, которое принадлежит второму участку при z = l, v = 0
Откуда
Окончательно для второго участка имеем
Прогиб в точке приложения силы (z = l/2)
Прогиб в точке К2 определяется из интегрирования дифференциального уравнения упругой линии на третьем участке при l z 1.5l
Постоянные интегрирования определены выше
Определяем прогиб в точке К2 при :
Определяем коэффициент динамичности при ударе по соотношению
,
где ст - есть статический прогиб в точке приложения груза: ст = VK1 = 0.01025 см.
Все величины динамической задачи определяются через решение соответствующей статической задачи и коэффициент динамичности:
2. Метод Верещагина вычисления перемещений при статическом нагружении заключается в перемножении эпюр изгибающих моментов заданного нагружения и единичной силы, приложенной в той точке, в которой требуется вычислить перемещение.
d) |
||
а) |
e) |
|
б) |
Рис. 3
Так для вычисления прогиба в точке приложения силы K1 используем эпюры (рис. 3, а) и Мх от силы F = 1, приложенной в той же точке (рис. 3, б, с). Каждая из этих эпюр состоит из двух одинаковых участков, поэтому рассматриваем любой один участок, описываемый одним аналитическим выражением. Рассмотрим эти эпюры отдельно
Перемножение эпюр (рис. 3, а) на Мх (рис. 3, с) заключается в перемножении площади любой из этих эпюр (например, рис.3, а)
А=
на ординату второй эпюры (рис. 3, с), находящейся под центром тяжести первой эпюры .
Тогда .
Для нахождения перемещения в точке К2 прикладываем в этой точке силу F = 1 и строим эпюру Мх (рис. 3, d, с). В данном случае перемножаются эпюры (рис. 3, а) и эпюра Мх (рис. 3, е). Эпюра Мх имеет два участка (первый: 0 z l/2; второй: l/2 z l). Эпюра Мх тоже имеет два участка (первый: 0 z l; второй: l z ). Перемножение эпюр осуществляется на участке 0 z l, причем с учетом того, что первая эпюра имеет два участка:
площадь участка 0 z l/2 , ордината второй эпюры ,
площадь участка l/2 z l , ордината второй эпюры .
Тогда с учетом знаков эпюр имеем
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Нахождение наибольшего напряжения в сечении круглого бруса и определение величины перемещения сечения. Построение эпюр крутящих моментов по длине вала. Подбор стальной балки по условиям прочности. Определение коэффициента полезного действия передачи.
контрольная работа [520,8 K], добавлен 04.01.2014Расчеты значения продольной силы и нормального напряжения для ступенчатого стального бруса. Центральные моменты инерции сечения. Построение эпюры поперечных сил и изгибающих моментов от расчетной нагрузки. Определение несущей способности деревянной балки.
контрольная работа [1,8 M], добавлен 01.02.2011Статическое исследование редуктора: определение крутящих моментов, кинематический расчет, определение сил в зубчатых передачах. Определение контактного напряжения. Выбор и расчет подшипников качения. Уточненные расчеты промежуточного вала на прочность.
курсовая работа [2,2 M], добавлен 27.12.2012Определение расчетной нагрузки и реакции опор. Построение эпюры поперечных сил методом характерных точек. Определение необходимого осевого момента сопротивления из условия прочности, оценка рациональной формы поперечного сечения в опасном сечении балки.
контрольная работа [290,8 K], добавлен 09.08.2010Статически определимые стержни при растяжении-сжатии. Определение допускаемой нагрузки и размеров сечения. Составление схемы с указанием моментов. Нахождение эпюры максимального касательного напряжения. Основные параметры и изображение плоского изгиба.
контрольная работа [3,5 M], добавлен 06.11.2014Проведение испытаний на усталость и определение долговечности и начала разрушения машины, подвергнутой действию напряжения - переменного изгиба в одной плоскости по симметричному циклу. Определение коэффициента запаса и момента сопротивления изгибу.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 02.12.2012Определение коэффициента устойчивости водоудерживающей стенки относительно ребра "О" при заданных переменных. Вычисление давления силы на участки стенки. Нахождение точек приложения сил, площади эпюр и силы давления. Определение опрокидывающих моментов.
контрольная работа [337,1 K], добавлен 13.10.2014Действие внешних сил в опорах. Построение эпюры крутящих моментов по длине вала. Значения допускаемого напряжения на кручение. Условия прочности вала. Определение полярных моментов инерции. Расчет передаточного отношения рядной зубчатой передачи.
контрольная работа [342,1 K], добавлен 29.11.2013Построение эпюры продольных сил и выражение наибольшего по модулю нормального напряжения. Определение полного удлинения бруса и его потенциальной энергии. Нагружение стержня вследствие температурных деформаций. Координаты центра тяжести составной фигуры.
контрольная работа [1,7 M], добавлен 07.03.2011Выбор электродвигателя и кинематический расчёт. Определение мощностей и передаваемых крутящих моментов на валах. Выбор материала и способа термообработки колёс. Допускаемые контактные напряжения. Проверочный расчёт передачи на изгибную усталость.
курсовая работа [1015,0 K], добавлен 21.02.2014