Влияние фактора карбонизации на коэффициент поперечной деформации ползучести ячеистого бетона

Общий вид опытного образца в пружинной установке при исследовании коэффициента поперечных деформаций ползучести. Анализ основных характеристик полных продольных и поперечных деформационных показателей газозолобетона при начальном уровне нагружения.

Рубрика Производство и технологии
Вид статья
Язык русский
Дата добавления 30.07.2017
Размер файла 220,1 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

Одна из рабочих гипотез феноменологической теории ползучести бетона предполагает равенство и постоянство коэффициентов поперечной упругой деформации н1(ф) и коэффициента поперечной деформации ползучести н2(t, ф):

н1(ф) = н2(t, ф) = н = const (1)

Принятие данного условия, согласно исследованиям С.В. Александровского, Н.Х. Арутюняна и А.Г. Тамразяна, значительно упрощает решение системы основных совместных интегральных уравнений для прикладных задач теории ползучести и при феноменологическом подходе к построению теории вязкоупругости бетона вполне допустимо. Знание действительных экспериментально обоснованных значений коэффициентов н1(ф) и н2 (t, ф) для автоклавного ячеистого бетона крайне необходимо при разработке теории расчета усадочных напряжений в стеновых панелях, появляющихся в них вследствие неравномерной карбонизации материала по их толщине, под воздействием атмосферного углекислого газа.

Имеющиеся экспериментальные данные о поперечных деформациях ползучести для тяжелых бетонов обычного твердения противоречивы.

Как показывают опыты С.В. Александровского и О.М. Попковой, коэффициент поперечной деформации ползучести н2(t, ф) в изолированном от высыхания бетоне возрастает в первые несколько суток после загружения, а затем уменьшается в пределе до величин, равных 0,13-0,15 при у = 0,3Rb и 0,2-0,25 при у = 0,74Rb, оставаясь несколько меньшим величины н1(ф).

Качественно подобный характер изменения н2(t, ф) наблюдался в исследованиях О.Я. Берга, Ю.Н. Хромца и А.И. Рожкова, проведенных на неизолированном бетоне, где он объяснен процессами разуплотнения и последующего уплотнения структуры бетона под действием длительно приложенной нагрузки.

Согласно экспериментальным данным Лермита и И.Е. Прокоповича, коэффициент н2(t, ф) при низких уровнях напряжений в бетоне приближается к нулю, а при средних уровнях - могут значительно возрастать.

А.В. Черкашин, Е.А. Коган и Л.Д. Соловьева получали н2(t, ф)> н1(ф).

В исследованиях А.В. Яшина при у > 0,75Rb коэффициент н2(t, ф) имел тенденцию к возрастанию и достиг к концу опыта величины, равной 0,65-0,7. В то же время, при напряжениях у = 0,45Rb коэффициент поперечной деформации ползучести н2(t, ф) был на протяжении испытаний равен н1(ф).

В области легких поризованных бетонов исследования коэффициентов поперечных деформаций ползучести проведены Л.П. Спаннутом. Согласно его данным, коэффициент поперечной деформации ползучести керамзитогазобетона на протяжении всего периода наблюдений, начиная с суточного срока, был или примерно равным своему первоначальному значению, или несколько превышал его.

Поперечные деформации автоклавных ячеистых бетонов при кратковременном воздействии нагрузки исследовались В.В. Макаричевым и В.П. Трамбовецким. По их данным, коэффициент упругой поперечной деформации н1(ф) для ячеистого бетона почти не изменялся вплоть до разрушения образцов. При этом среднее значение коэффициента оказалось равным 0,2.

Поперечные деформации автоклавных ячеистых бетонов при действии длительной сжимающей нагрузки до наших опытов не изучались.

Нами исследовались поперечные деформации ползучести некарбонизированного и полностью карбонизированного газозолобетона автоклавного твердения плотностью 600 кг/м3 класса В 3,5. Длительные испытания проводились на двух сериях гидроизолированных образцов в виде призм, с размерами 10x10x40 см при влажности бетона 10% по массе. Продольные и поперечные деформации ползучести бетона измерялись соответственно на базе 200 и 70 мм стационарно установленными с двух противоположных сторон образца индикаторами часового типа с ценой деления 0,001 мм.

Общий вид опытных образцов во время длительных испытаний в пружинных установках кассетного типа показан на рис. 1.

Рис. 1 - Общий вид образца в пружинной установке при исследовании коэффициента поперечных деформаций ползучести

Каждая серия состояла из девяти образцов-близнецов, шесть из которых загружались напряжением, равным 0,3 призменной прочности газозолобетона. Постоянство значений длительной нагрузки (напряжения) контролировалось с помощью специально изготовленных и оттарированных динамометров.

Для исключения погрешностей, связанных с колебаниями температуры воздуха, одновременно с замерами на основных образцах, измерялись продольные и поперечные деформации на трех гидроизолированных образцах-эталонах для каждой из серии образцов.

По данным кратковременных испытаний для некарбонизированных образцов из газозолобетона предельные поперечные деформации были равны в среднем 0,4·10-3, а предельные продольные деформации - 2,0·10-3.

Вследствие карбонизации газозолобетона его поперечные и продольные информации увеличились одинаково, примерно в 1,5-2 раза. Это и явилось причиной того, что значение коэффициента упругой поперечной деформации карбонизированного бетона оказалось примерно равным 0,18-0,2, как и для некарбонизированного бетона.

При этом величина данного коэффициента не зависела также и от уровня кратковременной нагрузки вплоть до разрушения опытных образцов.

На рис. 2 представлены результаты измерения полных продольных (а) и поперечных (б) деформаций автоклавного газозолобетона без и с учетом его карбонизации при длительном действии нагрузки в течение 360 суток.

Как видно из этого рисунка, полные продольные и поперечные деформации ползучести карбонизированного бетона превысили те же деформации некарбонизированного бетона в 8,5 и 4 раза.

Скорость нарастания полных поперечных деформаций контрольного бетона в первые 60-90 суток была большей, чем у продольных деформаций.

Поэтому коэффициент поперечной деформации некарбонизированного бетона (рис. 2,в) за этот промежуток времени имел тенденцию к повышению. Однако после 2-3 месяцев испытаний наблюдается некоторое его уменьшение.

Коэффициент н(t, ф) для полностью карбонизированного бетона более интенсивно уменьшается при длительности наблюдения в пределах двух месяцев, а затем остается постоянным до конца испытаний.

Характер изменения коэффициента поперечной деформации ползучести н2(t, ф) показан на рис. 2, г.

деформация ползучесть газозолобетон продольный

Рис. 2 - Характеристики полных продольных и поперечных деформаций газозолобетона при начальном уровне нагружения 0,3Rb

Как следует из этого рисунка, коэффициент поперечной деформации ползучести газозолобетона с учетом и без учета его карбонизации возрастает в первые несколько суток после загружения, а затем уменьшается в пределе до величины 0,16-0,18, приближаясь к величине коэффициента поперечной упругой деформации н1(ф), равной 0,18-0,20.

Качественная картина изменения коэффициента н2(t,ф) для автоклавного ячеистого бетона с учетом и без учета его карбонизации близка к полученной С.В. Александровским и О.М. Попковой, О.Я. Бергом и его учениками для тяжёлых бетонов при действии длительной нагрузки у?0,5Rb.

Таким образом, результаты проведенных исследований позволяют сделать вывод о том, что для автоклавных ячеистых бетонов, с учетом и без учета фактора карбонизации, в области линейной ползучести, справедлива гипотеза о равенстве коэффициентов упругой поперечной деформации и поперечной деформации ползучести.

Это обстоятельство позволяет использовать существующие методы решения прикладных задач теории ползучести и для ячеистобетонных изделий и конструкций, при оценке влияния усадочных напряжений вследствие карбонизации, на их трещиностойкость и долговечность.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Общее понятие и виды деформации тел. Кривая длительной прочности. Схема разрушения образца породы при одноосном сжатии. Определение модуля общей деформации. Совокупность линейных и угловых деформаций. Влияние воды на геомеханические свойства песка.

    контрольная работа [228,2 K], добавлен 26.06.2012

  • Преобразование геометрических характеристик при параллельном переносе осей. Геометрические характеристики простейших фигур и сложных составных поперечных сечений. Изменение моментов инерции при повороте осей. Главные оси инерции и главные моменты инерции.

    контрольная работа [192,8 K], добавлен 11.10.2013

  • Построение эпюр нормальных и поперечных сил, изгибающих и крутящих моментов. Напряжения при кручении. Расчет напряжений и определение размеров поперечных стержней. Выбор трубчатого профиля стержня, как наиболее экономичного с точки зрения металлоёмкости.

    контрольная работа [116,5 K], добавлен 07.11.2012

  • Эпюры внутренних усилий. Составление уравнения равновесия и определение опорных реакций. Определение внутренних усилий и построение эпюр. Расчетная схема балки. Значения поперечных сил в сечениях. Определение значений моментов по характерным точкам.

    контрольная работа [35,9 K], добавлен 21.11.2010

  • Кинематический анализ статически определимых стержневых систем, проектирование их поэтажных схем. Вычисление степени статической неопределимости. Расчет опорных реакций и усилий в стержнях. Построение эпюр участков, моментов, поперечных и продольных сил.

    контрольная работа [3,6 M], добавлен 07.02.2014

  • Расчет закрепленного вверху стального стержня, построение эпюры продольных усилий, перемещений поперечных сечений бруса. Выбор стальной балки двутаврового поперечного сечения. Построение эпюры крутящих, изгибающих моментов в двух плоскостях для вала.

    контрольная работа [1,1 M], добавлен 06.08.2013

  • Развитие текстильной промышленности, потребность предприятий в химических волокнах и нитях. Процесс карбонизации шерстяных тканей и волокон, средства измерения концентрации раствора кислоты. Внедрение автоматизированной системы карбонизации и сушки сырья.

    дипломная работа [2,3 M], добавлен 20.05.2011

  • Ознакомление с простыми видами деформаций. Определение значения реакции в заделке и построение эпюры нормальных сил. Определение скручивающего момента в заделке. Построение эпюры поперечных сил и изгибающих моментов. Определение опорных реакций.

    курсовая работа [837,8 K], добавлен 30.11.2022

  • Автоклавная тепловлажнастная обработка бетона как наиболее энергоемкий процесс производства. Конструктивный расчет и режим работы автоклава. Массовый баланс воды в технологии, энергетический баланс и эксергетический баланс потоков энергии системы.

    курсовая работа [5,1 M], добавлен 19.01.2012

  • Комплексная оценка сухостойной еловой древесины, пораженной энтомофитовредителями, как сырья для производства сульфатной целлюлозы; исследование показателей деформативности, прочности полуфабрикатов; анализ структурно-размерных характеристик волокна.

    курсовая работа [701,2 K], добавлен 12.01.2012

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.