Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

• Введение
• 1. Исходные данные
• 1.1 Структурная характеристика объекта проектирования
• 1.2 Расчетные параметры воздуха
• 2. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций
• 2.1 Расчет сопротивления теплопередаче наружной стены
• 2.2 Расчет сопротивления теплопередаче чердачного покрытия
• 2.3 Расчет сопротивления теплопередаче конструкции пола
• 2.4 Расчет сопротивления теплопередаче конструкции пола для санузлов
• 2.5 Расчет сопротивления теплопередаче светового проема здания
• 2.6 Расчет сопротивления теплопередаче наружной двери здания
• 3. Теплоэнергетический баланс здания
• 3.1 Расчет теплопотерь первого этажа
• 3.2 Расчет теплопотерь второго этажа
• 3.3 Расчет теплопотерь лестничной клетки
• 3.4 Расходы теплоты на инфильтрацию
• 3.5 Сводная таблица тепловых нагрузок
• 4. Расчет системы отопления
• 4.1 Выбор типа системы отопления и расчетных параметров теплоносителя
• 4.2 Конструирование системы отопления
• 5. Расчет отопительных приборов
• 6. Гидравлический расчет системы отопления
• 6.1 Расчет двухтрубной системы отопления
• 7. Проектирование теплового пункта
• 7.1 Общие данные
• 7.2 Расчет и подбор основного оборудования
• 7.2.1 Подбор регулирующего клапана для системы отопления
• 7.2.2 Подбор насоса для системы отопления
• 7.2.3 Подбор балансировочного клапана
• 7.2.4 Подбор водомера холодной воды
• 7.2.5 Контрольно-измерительные приборы
• 7.2.6 Контроллер ECL «Comfort 210»
• 8. Технико-экономическое сравнение чугунного и биметаллического радиаторов системы отопления
• 8.1 Сравнительные характеристики чугунных и биметаллических радиаторов
• 8.2 Технико-экономический расчет
• 9. Экологичность проекта
• 9.1 Вода в роли теплоносителя в системе отопления
• 9.2 Влияние отопительного оборудования на экологию
• 10. Безопасность жизнедеятельности при монтаже систем отопления
• 10.1 Мероприятия по безопасности труда
• 10.2 Техника безопасности при монтаже систем отопления
• Заключение
• Список использованных источников
• Приложение 1
• Приложение 2


Введение

Система отопления является одним из основных инструментов, позволяющих создавать и поддерживать благоприятные параметры микроклимата, от которых в значительной степени зависят здоровье, работоспособность людей и ощущение комфорта. Правильный выбор, грамотное проектирование и качественный монтаж системы отопления - это залог тепла и уюта в доме в течение всего отопительного сезона. Обогрев должен быть качественным, надежным, безопасным и экономичным.

Системы отопления в лечебных учреждениях должны обеспечивать равномерное нагревание воздуха в помещениях в течение всего отопительного периода, исключать загрязнение воздуха вредными веществами и запахами, выделяемыми в процессе эксплуатации, не создавать шума, превышающего допустимые уровни, должны быть обеспечены регулирующими устройствами и быть удобными для текущего обслуживания и ремонта.

Цель выпускной квалификационной работы спроектировать систему отопления поликлиники на ул. Карла Маркса г. Вологда.



1. Исходные данные

1.1 Структурная характеристика объекта проектирования

Объект: БУЗ ВО «Вологодская детская городская поликлиника №3»

Площадь участка: 788,3 м²

Количество этажей: 2

Конструкция наружных ограждений многослойная

Конструкция пола-линолеум, плитка

Остекление-тройное

1.2 Расчетные параметры воздуха

В таблице 1.2 приведены данные расчетных параметров воздуха в поликлинике.

Таблица 1.2-Расчетные параметры воздуха

Наименование параметра	Обозначение	Значение	Единица измерения
Наружные расчетные параметры
Высота этажа	Нэт	4,3	м
Температура холодной пятидневки	text	-32	оС
Средняя температура наружного воздуха за отопительный период	tср	-4,0	оС
Продолжительность отопительного периода	z	228	сут
Внутренние расчетные параметры
Температура внутреннего воздуха:	tint	-	оС
Предродовые, фильтры, приемно-смотровые боксы, смотровые, перевязочные,	tint	22	оС
манипуляционные, предоперационные, процедурные, помещения сцеживания грудного молока, комнаты для кормления детей в возрасте до одного года, помещения для прививок.
для санитарных узлов, коридоров, тамбуров и лестничной клетки.	tint	16	оС
Регистратуры, справочные, вестибюли, гардеробные, помещения для приема передач больным, ожидальные, кладовые теплых вещей при верандах, буфетные, столовые для больных, раздаточные с подсобным помещением в молочно-раздаточных пунктах.	tint	18	оС
Кабинеты врачей, комнаты персонала, процедурные и кабины для раздевания при рентгенодиагностических кабинетах, процедурные и раздевальные флюорографических кабинетов,массажные.	tint	20	оС



2. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций

Теплотехнический расчет заключается в определении толщины искомого слоя ограждения, при котором температура на внутренней поверхности ограждения будет выше температуры точки росы внутреннего воздуха и будет удовлетворять теплотехническим требованиям: R0 ? Rreg.

Приведенное сопротивление теплопередаче R0, (м2*°C)/Bт, ограждающих конструкций следует принимать не менее нормируемых значений Rreq, м2*°С/Вт, в зависимости от градусо-суток района строительства Dd, °С*сут.

Сопротивление теплопередаче Rо, м2·°С/Вт, ограждающей конструкции следует определять по формуле

R₀= (2.1)

где б_в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/ (м2·°С) (принимаемый по табл. 2.1 [4]);

б_н - коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/ (м2·°С), (принимаемый по табл. 2.1 [6]);

- толщина слоя, м;

- коэффициент теплопроводности слоя, Вт/(м * єC).

2.1 Расчет сопротивления теплопередаче наружной стены

Конструкция наружной стены приведена на рисунке 2.1



Рисунок 2.1-Конструкция наружной стены

Наружная стена здания состоит из 4 слоев:

1-Кирпичная кладка из сплошного глиняного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе (250х120х60) ГОСТ 530 д=120 мм, л=0,81 Вт/(м·°С);

2-Воздушная прослойка д=50 мм, л=0,25 Вт/(м·°С);

3-Утеплитель из пенополистирола с=100 кг/м³, д=150 мм, л=0,041 Вт/(м·°С);

4-Блоки из ячеистого бетона 588*300*188(h) ГОСТ 21520-89

д = 30 мм; л=0,17 Вт/(м·°С).

Значения теплотехнических характеристик коэффициентов в формулах:

text=-32 °Сс обеспеченность 0,92

tht=-4,1оС

zht=231 сут ;

tint=22 єС ;

л1=0,81 Вт/(м·єС) ;

л2=0,25 Вт/(м·єС) ;

лут=0,041 Вт/(м·єС) ;

бint=8,7 Вт/(м²·єС) ;

Дtn=4,0 єС ;

n=1,0 ;

бext=23 Вт/(м²·єС).

Рассчитываем градусо-сутки отопительного периода (Dd) по формуле:

где tint -- расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, °С

tht, zht -- средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность, сут, отопительного периода [1]

Dd=(22-(-4,1))·231=6030 °С·сут

Нормируемое сопротивление теплопередаче Rreq, м²·°С/Вт определяется по формуле:

где Dd -- градусо-сутки отопительного периода, °С·сут;

a, b -- коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы 4 [1] для соответствующих групп зданий..

Rreq=0,0003·6030+1,2=3,009 °С/Вт

Сопротивление теплопередачи определяется по формуле:

, , (2.4)

где n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху;

?t - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, ^оС;

б_int - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций;

t_ext- расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, принимаемая равной средней температуре наиболее холодной пятидневке обеспеченностью 0,92, ^оС.

Rreq=1·(22-(-32)/4,0·8,7=1,55 м²·°С

Принимаем за приведенное сопротивление теплопередаче для наружной стены R_о большее из значений R_reg, равное 3,009 м²·^оС /Вт.

Сопротивление для однослойной или многослойной ограждающей конструкции определяется по формуле (2.4):

, (2.5)

где r - коэффициент теплотехнической однородности [таблица 6, 3];

R_si - сопротивление теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции;

R_к - термическое сопротивление ограждающей конструкции, с последовательно расположенными однородными слоями;

R_sе- сопротивление теплоотдачи наружной поверхности стены.

, (2.6)

,(2.7)

где R₁, R₂, R_n, R_al - термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, м²*^оС /Вт.

, (2.8)

Где б_ext - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающих конструкций для условий холодного периода,б_ext=23 Вт/м²*^оС.

Рассчитываем термическое сопротивление каждого из однородных слоев:

, (2.9)

,

.

Сопротивление теплопередаче для замкнутой воздушной прослойки, расположенной вертикально определяем по таблице 7 [ 3].

.

Принимаем в качестве расчётного значения толщину утеплителя пенополистирола.

Вычисляем действительное значение сопротивления теплопередаче для наружной стены:

.

Так как 6,1 м²·^оС/Вт > 3,009 м²·^оС/Вт, то значения коэффициента теплопередачи определяем по формуле:

,. (2.10)

2.2 Расчет сопротивления теплопередаче чердачного покрытия

Конструкция чердачного покрытия приведена на рисунке 2.2.



Рисунок 2.2-Конструкция чердачного покрытия

Покрытие чердака состоит из 3 слоев:

1- монолитная цементно-песчаная стяжка, д = 15 мм; л=0,76 Вт/(м·°С);

2- ПСБ-С-35 ГОСТ 15588-86*, д = 250 мм; л=0,037 Вт/(м·°С);

3 - ж/бплита, д = 220 мм; л=1,92 Вт/(м·°С).

Вычислим по формуле численное значение сопротивления теплопередаче R_reg:

Rreq=0,00035·6030+1,3=3,41 м²·°С/Вт (2.2)

Сопротивление теплопередачи определяется по формуле:

Rreq=0,9·(22-(-32)/3·8,7=1,40 м²·°С/Вт (2.3)

Принимаем за приведенное сопротивление теплопередаче для чердачного перекрытия численное значениеRreqбольшей и равной R₀=3,41 м²·°С/Вт

Сопротивление для однослойной или многослойной ограждающей конструкции определяем по формуле (2.5).

Термическое сопротивление каждого из однородных слоев рассчитываемпо формуле (2.9).

Вычисляем действительное значение сопротивления теплопередачи :

Так как условие выполняется (), то значение коэффициента теплопередачи определим по формуле (2.10).

,.

2.3 Расчет сопротивления теплопередаче конструкции пола

Требуется рассчитать сопротивление теплопередачи конструкции пола над подвалом здания.

Конструкция перекрытия приведена на рисунке 2.3.

Рисунок 2.3-Конструкция перекрытия

Конструкция состоит из 5 слоев:

1 -линолеум поливинилхлоридный многослойный (ГОСТ 14632)д = 5 мм; л=0,38 Вт/(м·°С);

2- стяжка из цементно-песчаного раствора М150, д = 20 мм; л=0,76 Вт/(м·°С);

3 - стяжка из легкого бетона М100, д = 100 мм; л=0,8 Вт/(м·°С

4 - утеплитель URSA , д = 180 мм; л=0,041 Вт/(м·°С);

5 - сборная ж/бплита, д = 200 мм; л=1,92 Вт/(м·°С).

Вычисляем по формуле (2.2) нормируемое значение сопротивления теплопередачи Rreq:

Rreq=0,00035·6030+1,3=3,41 м2·°С/Вт

Приведенное сопротивление теплопередачи определяем по формуле (2.3).

Rreq=0,6·(22-(-32)/2,0·8,7=1,49 м2·°С/Вт

Принимаем для покрытия численное значение Rreq большей и равнойR_о=3,41 м2·°С /Вт.

Принимаем в качестве расчётного значения толщину утеплителя URSA.

Вычисляем действительное значение сопротивления теплопередаче:

.

Так как 4,8 м²·^оС/Вт > 3,41 м²·^оС/Вт, то значения коэффициента теплопередачи определяем по формуле:

2.4 Расчет сопротивления теплопередаче конструкции пола для санузлов

Конструкция перекрытия приведена на рисунке 2.3

Рисунок 2.3-Конструкция пола для санузлов

Конструкция пола ля санузлов состоит из 5 слоев:

1 -мозаично-бетонное покрытие (Тераццо) ГОСТ 965-78 д=20 мм, л=0,01 Вт/(м*°С);

2- стяжка из цементно-песчаного раствора М200, д = 60 мм; л=0,76 Вт/(м*°С);

3 - стяжка из легкого бетона М100, д = 100 мм; л=0,8 Вт/(м*°С

4 - утеплитель URSA , д = 180 мм; л=0,041 Вт/(м*°С);

5 - сборная ж/б плита, д = 200 мм; л=1,92 Вт/(м*°С).

Вычисляем по формуле (2.2) нормируемое значение сопротивления теплопередачи Rreq:

Rreq=0,00035·6030+1,3=3,41 м2·°С/Вт

Приведенное сопротивление теплопередачи определяем по формуле (2.3).

Rreq=0,6·(22-(-32)/2,0·8,7=1,49 м2·°С/Вт

Принимаем для покрытия численное значение Rreq большей и равнойR_о=3,41 м2·°С /Вт

Принимаем в качестве расчётного значения толщину утеплителя URSA.

Вычисляем действительное значение сопротивления теплопередаче:

.

Так как 6,81 м²·^оС/Вт > 3,41 м²·^оС/Вт, то значения коэффициента теплопередачи определяем по формуле:

2.5 Расчет сопротивления теплопередаче светового проема здания

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче для световых проемов:

Rreq=0,000075·Dd+0,15 , м²·°С/Вт (2.11)

Rreq=0,00075·6030+0,15=0,60 м2·°С/Вт

По значению Rreq выбираем конструкцию окна с приведенным сопротивлением теплопередаче при условии .

В здании установлены окна с тройным остеклением из обычного стекла в деревянных, раздельно-спаренных переплетах. Таким образом, приведенное сопротивление теплопередаче принимаем равным

Коэффициент теплопередачи определяется по формуле (2.9) :



2.6 Расчет сопротивления теплопередаче наружной двери здания

Фактическое общее сопротивление теплопередаче наружных дверей должно быть не менее значения для стен зданий и сооружений [4]. Тогда можно найти по формуле (2.11):

(2.11)

Вычисляем коэффициент теплопередачи наружных дверей:



3. Теплоэнергетический баланс здания

Составление теплоэнергетического баланса здания заключается в определении суммарного расхода тепловой энергии всех помещений и суммарных тепловых поступлений в помещения, т. е. с помощью теплового баланса помещений определяется дефицит или избыток теплоты.

Потери теплоты через ограждения в помещении определяют по формуле:

Qi = Аi (1/ Rо) * (tint - text)*n*(1+Увi), (3.1)

где Rо - приведенное сопротивление теплопередаче ограждения, (м2·°С)/Вт;

tint - расчётная температура внутреннего воздуха, °С;

text - расчётная зимняя температура наружного воздуха, °С;

Аi - площадь ограждения, м2, расчет площадей производят, соблюдая правила обмера ограждения в плане и по разрезам здания;

n - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;

в - коэффициент, учитывающий дополнительные потери тепла через ограждения, принимаемые в размере:

Добавки на ориентацию по сторонам горизонта принимаются при ориентации на север, восток, северо-запад, северо-восток в размере 0,1, на запад и юго-восток - 0,05.

3.1 Расчет теплопотерь первого этажа

В таблице 3.1 представлены расчетные данные по теплопередаче через наружные ограждающие конструкции первого этажа.

Таблица 3.1-Сводные данные по теплопередаче через НОК первого этажа.

Первый этаж
№ помещения	Наименование помещения tв, ? С	Характеристика ограждения	Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2· ? С)	(tв-tн) ·n	Основные теплопотери через ограждение, Вт	Добавочные теплопотери	Коэффициент добавочных теплопотерь (1+Ув)	Теплопотери через ограждение, Вт	Теплопотери через ограждение, Вт (по комнатам)
		Наименование	Ориентация по сторонам горизонта	Размеры, м	Площадь А, м2				На ориентацию	Прочие
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
	Подсобное, 18°С	НС	З	6,05*4,3	26,02	0,16	50	208,12	0,05	0,05	1,10	234,56	1098,03
		НС	С	2,71*4,3	11,65	0,16	50	93,22	0,1	0,05	1,3	119,40
		НС	Ю	2,71*4,3	11,65	0,16	50	93,22	0,1	0,05	1,1	105,07
		ТО	Ю	1,2*1,5	5,24	1,42	50	372,32	0,1	0,05	1,3	468,21
		Пл	-	2,71*6,05	16,40	0,20	50	163,96	0	0	0	170,79
2	Коридор, 16 °С	НС	С	3,18*4,3	13,90	0,16	48	106,73	0,1	0	1,1	120,29	161,63
		Пл	-	3,18*1,3	4,13	0,20	48	39,69	0	0	0	41,34
3	Помещение, 18 °С	НС	Ю	3,18*4,3	13,67	0,16	50	109,39	0,1	0	1,1	123,29	321,59
		ТО	Ю	1,2*1,5	1,80	1,42	50	127,80	0	0	1,1	141,43
		Пл	-	1,3*4,2	5,46	0,20	50	54,60	0,0	0	0	56,88
4	Умывальная, 16 °С	НС	С	1,5*4,3	6,45	0,16	48	49,54	0,1	0	1,1	64,50	85,65
		Пл	-	1,5*2	3,00	0,15	48	21,60	0	0	0	21,15
5	Туалет, 16°С	НС	С	0,8*4,3	3,44	0,16	48	26,42	0,1	0	1,1	29,78	41,34
		Пл	-	0,82*2	1,64	0,15	48	11,81	0	0	0	11,56
6	Подсобное, 18°С	НС	С	0,8*4,3	3,44	0,16	50	27,52	0,1	0	1,1	31,02	48,10
		Пл	-	0,82*2	1,64	0,20	50	16,40	0	0	0	17,08
7	Умывальная, 16 °С	Пл	-	1,52*1	1,52	0,20	48	14,59	0	0	0	15,20	15,20
9	Архив, 18°С	Пл	-	4,78*2,7	12,91	0,20	50	129,06	0	0	0	134,44	134,44
10	Коридор, 16 °С	Пл	-	1,8*4,2	7,56	0,20	48	72,58	0	0	0	75,60	75,60
8	Помещение, 18 °С	НС	С	4,2*4,3	18,35	0,16	50	146,83	0,1	0	1,1	165,49	562,02
		НС	В	2,2*4,3	9,61	0,16	50	76,91	0,1	0	1,1	86,68
		ТО	В	1,2*1,5	1,80	1,42	50	127,80	0,1	0	1,1	141,43
		Пл	-	3,76*4,30	16,17	0,20	50	161,68	0	0	0	168,42
11	Кабинет сестры хозяйки, 18 °С	НС	С	4,75*4,3	20,43	0,16	50	163,40	0,1	0	1,1	184,16	723,94
		НС	СВ	2,77*4,3	12,10	0,16	50	96,84	0,1	0	1,1	109,14
		ТО	СВ	1,2*1,5	1,80	1,42	50	127,80	0,1	0	1,1	141,43
		Пл	-	6,31*4,40	27,76	0,20	50	277,64	0	0	0	289,21
12	Коридор, 16 °С	НС	Ю	1,27*4,3	5,46	0,16	48	41,94	0,1	0	1,1	47,27	393,08
		НС	З	4,5*4,3	19,67	0,16	48	151,03	0,05	0	1,05	162,48
		Пл	-	3,37*5,44	18,33	0,20	48	175,99	0	0	0	183,33
13	Тамбур, 16 °С	НС	З	1,72*4,3	7,52	0,16	48	57,73	0,05	0	1,05	62,10	303,99
		НС	Ю	1,60*4,3	6,99	0,16	48	53,70	0,1	0	1,1	60,52
		ДВ	Ю	1,2*2,07	2,48	1,12	48	133,54	0,1	0	1,1	147,37
		Пл	-	1,7*2	3,40	0,20	48	32,64	0	0	0	34,00
14	Регистратура, 18 °С	НС	СВ	7,33*4,3	32,03	0,16	50	256,26	0,1	0	1,1	288,81	1246,51
		НС	СВ	5,78*4,3	25,26	0,16	50	202,07	0,1	0	1,1	227,74
		НС	СВ	4,71*4,3	20,58	0,16	50	164,66	0,1	0	1,1	185,58
		ТО	СВ	1,2*1,35	1,62	1,42	50	115,02	0,1	0	1,1	127,29
		Пл	-	7,7*5,2	40,04	0,20	50	400,40	0	0	0	417,08
15	Холл, 18°С	Пл	-	4,5*4	18,00	0,20	50	180,00	0	0	0	187,50	187,50
16	Кабинет, 22 °С	НС	В	3,20*4,3	13,98	0,16	54	120,82	0,1	0	1,1	136,17	564,21
		НС	С	1,10*4,3	4,81	0,16	54	41,53	0,1	0	1,1	46,81
		НС	В	4,65*4,3	20,28	0,16	54	175,19	0,1	0	1,1	197,45
		ТО	В	1,2*1,5	1,80	1,42	54	138,02	0,1	0	1,1	1,53
		Пл	-	5,08*3,20	16,20	0,20	54	174,96	0	0	0	182,25
17	Коридор, 16 °С	Пл	-	4*3,15	12,60	0,20	48	120,96	0	0	0	126,00	126,00
18	Коридор, 16 °С	НС	З	7,7*4,3	33,65	0,16	48	258,42	0,05	0	1,05	278,02	1156,02
		ТО	З	1,2*1,5	1,80	1,42	48	122,69	0,05	0	1,05	129,60
		ТО	З	1,2*1,5	1,80	1,42	48	122,69	0,05	0	1,05	129,60
		Пл	-	6,8*9,1	61,88	0,20	48	594,05	0	0	0	618,80
19	Туалет, 16°С	Пл	-	2,15*1,6	3,44	0,20	48	33,02	0	0	0	34,40	34,40
20	Умывальная, 16 °С	Пл	-	1,82*1,6	2,91	0,20	48	27,96	0	0	0	29,12	29,12
21	Гардероб, 16°С	НС	В	1,55*4,3	6,67	0,16	48	51,19	0,1	0	1,1	57,69	155,69
		Пл	-	3,90*2,50	9,80	0,20	48	94,08	0	0	0	98,00
22	Коридор, 16 °С	Пл	-	4,24*1,71	7,25	0,20	48	69,60	0	0	0	72,50	72,50
23	Коридор, 16 °С	НС	В	1,04*4,3	4,47	0,16	48	34,34	0,1	0	1,1	38,71	918,97
		НС	В	0,70*4,3	3,01	0,16	48	23,12	0,1	0	1,1	26,05
		НС	В	4,62*4,3	20,19	0,16	48	155,05	0,1	0	1,1	174,75
		НС	В	1,12*4,3	4,82	0,16	48	36,99	0,1	0	1,1	41,69
		НС	В	6,53*4,3	28,54	0,16	48	219,16	0,1	0	1,1	247,00
		ТО	В	1,2*1,5	1,80	1,42	48	122,69	0,1	0	1,1	135,77
		Пл	-	7,46*3,12	25,50	0,20	48	244,80	0	0	0	255,00
24	Тамбур, 16 °С	НС	С	2*4,37	8,74	0,16	48	67,12	0,1	0	1,1	75,65	291,08
		ДВ	С	1,2*2,07	2,48	1,12	48	133,54	0,1	0	1,1	147,37
		Пл	-	1,4*4,42	6,19	0,20	48	59,40	0,1	0	1,1	68,07
25	Тамбур, 16 °С	НС	С	1*4,3	4,37	0,16	48	33,56	0,1	0	1,1	37,83	104,78
		НС	В	1,4*4,3	6,12	0,16	48	46,99	0,1	0	1,1	52,96
		Пл	-	1*1,4	1,40	0,20	48	13,44	0	0	0	14,00
28	Фильтровая, 22°С	НС	Ю	3,34*4,3	14,60	0,16	54	126,11	0,1	0	1,1	142,13	368,91
		ТО	Ю	1,2*1,5	1,80	1,42	54	138,02	0,1	0	1,1	17,53
		Пл	-	3,34*5,97	18,60	0,20	54	200,88	0	0	0	209,25
29	Кабинет лора, 20 °С	НС	Ю	2,54*4,3	11,10	0,16	52	92,35	0,1	0	1,1	104,08	415,84
		ТО	Ю	1,2*1,5	1,80	1,42	52	132,91	0,1	0	1,1	147,09
		Пл	-	5,98*2,54	15,20	0,20	52	158,08	0	0	0	164,67
30	Коридор, 16 °С	Пл	-	3,58*1,71	6,12	0,20	48	58,77	0	0	0	61,22	61,22
31	Коридор, 16 °С	Пл	-	2,82*1,71	4,82	0,20	48	46,29	0	0	0	48,22	48,22
32	Фильтровая, 22°С	Пл	-	3,19*5,4	17,23	0,20	54	186,04	0	0	0	193,79	193,79
33	Кабинет лора, 20 °С	Пл	-	3*5,4	16,20	0,20	52	168,48	0	0	0	175,50	175,50
34	Щитовая, 16°С	Пл	-	2,5*2,6	6,50	0,20	48	62,40	0	0	0	65,00	65,00
35	Подсобно, 18°С	Пл	-	2,4*2,6	6,24	0,20	50	62,40	0	0	0	65,00	65,00
37	Тамбур, 16 °С	НС	С	2,1*4,3	9,18	0,16	48	70,48	0,1	0	1,1	79,43	311,59
		НС	З	1,8*4,3	7,87	0,16	48	60,41	0,05	0	1,05	64,99
		ДВ	З	1,2*2,07	2,48	1,12	48	133,54	0,05	0	1,05	140,67
		Пл	-	1,5*1,8	2,70	0,20	48	25,92	0	0	0	26,50
38	Тамбур, 16 °С,	НС	З	0,82*4,3	3,58	0,16	48	27,52	0,05	0	1,05	29,61	309,45
		НС	С	3*4,37	13,11	0,16	48	100,68	0,1	0,05	1,1	113,48
		ДВ	С	1,2*2,07	2,48	1,12	48	133,54	0,1	0,05	1,2	154,06
		Пл	-	1,5*0,82	1,23	0,20	48	11,81	0	0	0	12,30
39	Коридор, 16 °С	НС	З	1,7*4,3	7,43	0,16	48	57,05	0,05	0	1,05	61,38	102,18
		Пл	-	2,4*1,7	4,08	0,20	48	39,17	0	0	0	40,80
40	Физиокабинет, 22 °С	НС	С	4,98*4,3	21,76	0,16	54	188,03	0,1	0	1,1	211,92	532,29
		ТО	С	1,2*1,5	1,80	1,42	54	138,02	0,1	0	1,1	152,74
		Пл	-	4,98*3,05	14,90	0,20	54	160,92	0	0	0	167,63
41	Кабинет невролога, 20 °С	НС	С	3,27*4,3	14,29	0,16	52	118,89	0,1	0	1,1	134,00	387,25
		ТО	С	1,2*1,5	1,80	1,42	52	132,91	0,1	0	1,1	147,09
		Пл	-	3,27*3,03	9,80	0,20	52	101,92	0	0	0	106,17
42	Архив, 18°С	Пл	-	5,83*1,89	11,02	0,20	50	110,19	0	0	0	114,78	114,78
43	Подсобно, 18°С	Пл	-	3,82*2,4	9,17	0,20	50	91,68	0	0	0	95,50	95,50
44	Коридор, 16 °С	НС	З	2,19*4,3	9,57	0,16	48	73,50	0,05	0	1,05	79,07	762,71
		ТО	З	1,2*1,35	1,62	1,42	48	110,42	0,05	0	1,05	116,64
		Пл	-	23,55*1,85	56,70	0,20	48	544,32	0	0	0	567,00
45	Физиокабинет, 22 °С	НС	З	2,7*4,3	11,80	0,16	54	101,94	0,05	0,05	1,05	109,67	603,20
		НС	Ю	4,5*4,3	19,67	0,16	54	169,91	0,1	0,05	1,2	200,20
		ТО	Ю	1,2*1,5	1,80	1,42	54	138,02	0,1	0,05	1,2	159,69
		Пл	-	4,4*2,7	11,88	0,20	54	128,30	0	0	0	133,65
46	Физиокабинет, 22 °С	НС	Ю	1,18*4,3	5,16	0,16	54	44,55	0,1	0	1,1	50,21	666,89
		НС	Ю	4,62*4,3	20,19	0,16	54	174,44	0,1	0	1,1	196,60
		НС	Ю	1,18*4,3	5,16	0,16	54	44,55	0,1	0	1,1	50,21
		ТО	Ю	1,2*1,5	1,80	1,42	54	138,02	0,1	0	1,1	152,74
		Пл	-	2,70*5,87	19,30	0,20	54	208,44	0	0	0	217,13
47	Кабинет старшей медсестры, 20 °С	НС	Ю	1,18*4,3	5,16	0,16	52	42,90	0,1	0	1,1	48,35	649,92
		НС	Ю	4,65*4,3	20,32	0,16	52	169,07	0,1	0	1,1	190,55
		НС	Ю	1,18*4,3	5,16	0,16	52	42,90	0,1	0	1,1	48,35
		ТО	Ю	1,2*1,5	1,80	1,42	52	132,91	0,1	0	1,1	147,09
		Пл	-	5,37*2,80	19,90	0,20	52	206,96	0	0	0	215,58
48	Процедурный кабинет, 22 °С	НС	Ю	6,96*4,3	30,42	0,16	54	262,79	0,1	0	1,1	296,17	630,04
		ТО	Ю	1,2*1,5	1,80	1,42	54	138,02	0,1	0	1,1	152,74
		Пл	-	5,96*2,76	16,10	0,20	54	173,88	0	0	0	181,13



3.2 Расчет теплопотерь второго этажа

В таблице 3.2 представлены расчетные данные по теплопередаче через наружные ограждающие конструкции второго этажа.

Таблица 3.2-Сводные данные по теплопередаче через НОК второго этажа.

Второй этаж
№ помещения	Наименование помещения tв, ? С	Характеристика ограждения	Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2· ? С)	(tв-tн) ·n	Основные теплопотери через ограждение, Вт	Добавочные теплопотери	Коэффициент добавочныхтеплопотерь (1+Ув)	Теплопотери через ограждение, Вт	Теплопотери через ограждение, Вт (по комнатам)
		Наименование	Ориентация по сторонам горизонта	Размеры, м	Площадь А, м2				На ориентацию	Прочие
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
1	Перевязочная, 22°С	НС	Ю	3,1*4,3	13,33	0,16	54	115,17	0,1	0	1,1	129,80	279,9
		Пл	-	2,9*4,6	13,34	0,20	54	144,07	0	0	0	150,08
2	Хирургический кабинет, 22 °С	НС	Ю	3,77*4,3	16,21	0,16	54	140,06	0,1	0	1,1	157,86	498,48
		ТО	Ю	1,2*1,5	1,80	1,42	54	138,02	0,1	0	1,1	152,74
		Пл	-	4,45*3,76	16,70	0,20	54	180,36	0	0	0	187,88
3	Кабинет педиатрии, 22 °С	НС	Ю	3,9*4,3	16,77	0,16	54	144,89	0,1	0	1,1	163,30	463,73
		ТО	Ю	1,2*1,5	1,80	1,42	54	138,02	0,1	0	1,1	152,74
		Пл	-	2,95*4,45	13,13	0,20	54	141,78	0	0	0	147,68
4	Кабинет педиатрии, 22 °С	НС	Ю	3,72*4,3	16,00	0,16	54	138,21	0,1	0	1,1	155,76	447,18
		ТО	Ю	1,2*1,5	1,80	1,42	54	138,02	0,1	0	1,1	152,74
		Пл	-	2,77*4,45	12,33	0,20	54	133,13	0	0	0	138,67
5	Кабинет педиатрии, 22 °С	НС	Ю	2,95*4,3	12,89	0,16	54	111,38	0,1	0	1,1	125,53	418,45
		ТО	Ю	1,2*1,5	1,80	1,42	54	138,02	0,1	0	1,1	152,74
		Пл	-	2,8*4,45	12,46	0,20	54	134,57	0	0	0	140,18
6	Кабинет педиатрии, 22 °С	НС	Ю	4,45*4,47	19,14	0,16	54	165,33	0,1	0	1,1	186,33	485,26
		ТО	Ю	1,2*1,5	1,80	1,42	54	138,02	0,1	0	1,1	152,74
		Пл	-	2,92*4,45	12,99	0,20	54	140,34	0	0	0	146,18
7	Кабинет педиатрии, 22 °С	НС	Ю	3,87*4,3	16,64	0,16	54	143,78	0,1	0	1,1	162,05	433,44
		ТО	Ю	1,2*1,5	1,80	1,42	54	138,02	0,1	0	1,1	152,74
		Пл	-	2,37*4,45	10,55	0,20	54	113,90	0	0	0	118,65
8	Прививочный кабинет, 22 °С	НС	Ю	4*4,37	17,20	0,16	54	148,61	0,1	0,05	1,15	175,10	670,95
		НС	З	4,6*4,3	19,78	0,16	54	170,90	0,05	0,05	1,1	192,61
		ТО	Ю	1,2*1,5	1,80	1,42	54	138,02	0,1	0,05	1,15	159,69
		Пл	-	4,4*2,9	12,76	0,20	54	137,81	0	0	0	143,55
9	Массажный кабинет, 20 °С	НС	З	5,52*4,3	23,74	0,16	52	197,48	0,05	0,05	1,1	222,57	679,14
		НС	С	3,9*4,3	17,04	0,16	52	141,80	0,1	0,05	1,15	167,08
		ТО	С	1,2*1,5	1,80	1,42	52	132,91	0,1	0,05	1,15	153,77
		Пл	-	2,9*4,32	12,53	0,20	52	130,29	0	0	0	135,72
10	Кабинет, 20 °С	НС	С	5,37*4,3	23,09	0,16	52	192,12	0,1	0	1,1	216,53	474,53
		ТО	С	1,2*1,5	1,80	1,42	52	132,91	0,1	0	1,1	147,09
		Пл	-	2,37*4,3	10,24	0,20	52	106,48	0	0	0	110,92
11	Коридор, 16 °С	Пл	-	2,37*1,32	3,13	0,20	48	30,03	0	0	0	31,28	31,28
12	Галокамера, 18 °С	НС	С	6,2*4,3	26,66	0,16	50	213,28	0,1	0	1,1	240,38	505,88
		Пл	-	5,9*4,32	25,49	0,20	50	254,88	0	0	0	265,50
13	Подсобное, 18 °С	НС	С	6,49*4,3	27,91	0,16	50	223,26	0,1	0	1,1	251,62	404,62
		Пл	-	3,4*4,32	14,69	0,20	50	146,88	0	0	0	153,00
14	Подсобное, 18 °С	НС	С	4,54*4,3	19,84	0,16	50	158,72	0,1	0	1,1	178,88	290,0
		Пл	-	2,47*4,32	10,67	0,20	50	106,70	0	0	0	111,15
16	Коридор, 16 °С	НС	С	2,48*4,3	10,84	0,16	48	83,23	0,1	0	1,1	93,81	730,77
		ТО	З	1,2*1,5	1,80	1,42	48	122,69	0,05	0	1,05	129,60
		Пл	-	30,2*1,68	50,74	0,20	48	487,07	0	0	0	507,36
17	Кабинет зав. Отдела, 20°С	НС	В	10,5*4,3	45,15	0,16	52	375,65	0,1	0	1,1	423,37	1000,30
		ТО	В	1,2*1,5	1,80	1,42	52	132,91	0,1	0	1,1	147,09
		ТО	В	1,2*1,5	1,80	1,42	52	132,91	0,1	0	1,1	147,09
		Пл	-	8,7*3	26,10	0,20	52	271,44	0	0	0	282,75
18	Архив, 18 °С	Пл	-	4,62*5,7	26,33	0,20	50	263,34	0	0	0	274,31	274,31
19	Подсобное, 18 °С	Пл	-	4,62*4,3	19,96	0,20	50	199,58	0	0	0	207,90	207,90
20	Ординаторская, 18 °С	НС	С	8,1*4,3	34,83	0,16	50	278,64	0,1	0	1,1	362,81	917,12
		НС	В	3,3*4,3	14,42	0,16	50	115,37	0,1	0	1,1	150,22
		ТО	В	1,2*1,8	2,16	1,42	50	153,36	0,1	0	1,1	169,71
		Пл	-	7,5*3	22,50	0,20	50	225,00	0	0	0	234,38
21	Коридор, 16 °С	Пл	-	12,1*3,8	45,98	0,20	48	441,41	0	0,05	1,05	459,80	459,80
22	Умывальная, 16 °С	НС	С	2,29*4,3	9,85	0,16	48	75,62	0,1	0	1,1	85,23	205,38
		НС	В	2,25*4,3	9,68	0,16	48	74,30	0,1	0	1,1	83,74
		Пл	-	2*1,82	3,64	0,15	48	26,21	0	0	0	36,40
23	Туалет, 16 °С	НС	С	2,82*4,3	12,13	0,16	48	93,13	0,1	0	1,1	104,96	212,74
		НС	З	2,07*4,3	9,05	0,16	48	69,47	0,1	0	1,1	78,30
		Пл	-	1,62*1,82	2,95	0,16	48	22,64	0	0	0	29,48
24	Коридор, 16 °С	Пл	-	8,5*2,4	20,40	0,20	48	195,84	0	0	0	204,00	204,00

3.3 Расчет теплопотерь лестничной клетки

В таблице 3.3 представлены расчетные данные по теплопередаче через наружные ограждающие конструкции лестничной клетки.



Таблица 3.3-Сводные данные по теплопередаче через НОК лестничной клетки.

Лестничная клетка
№ помещения	Наименование помещения tв, ? С	Характеристика ограждения	Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2· ? С)	(tв-tн) ·n	Основные теплопотери через ограждение, Вт	Добавочные теплопотери	Коэффициент добавочныхтеплопотерь (1+Ув)		Теплопотери через ограждение, Вт (по комнатам)
		Наименование	Ориентация по сторонам горизонта	Размеры, м	Площадь А, м2				На ориентацию	Прочие		Теплопотери через ограждение, Вт
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
26	Лестничная клетка, 16°С	НС	З	2,5*4,3	10,93	0,16	48	83,90	0,05	0	1,1	90,27	1017,9
		НС	Ю	4,5*4,3	19,67	0,16	48	151,03	0,1	0	1,1	170,22
		НС	В	0,7*4,3	3,06	0,16	48	23,49	0,1	0	1,1	26,48
		НС	ЮВ	1,4*8,6	12,04	0,16	48	92,47	0,05	0	1,1	99,48
		НС	ЮЗ	3,1*8,6	26,66	0,16	48	204,75	0,1	0	1,1	230,76
		НС	СВ	3,8*8,6	32,68	0,16	48	250,98	0,1	0	1,1	282,87
		ПЛ	-	1,9*6,2	11,78	0,20	48	113,09	0	0	0	117,80
36	Лестничная клетка, 16°С	НС	З	3,4*8,6	29,24	0,16	48	224,56	0,05	0	1,1	241,59	358,23
		ТО	З	1,2*1,35	1,62	1,42	48	110,42	0,05	0	1,1	116,64
15	Лестничная клетка, 16°С	НС	ЮЗ	3,1*8,6	26,66	0,16	48	204,75	0,1	0	1,1	230,76	689,12
		НС	СВ	3,8*8,6	32,68	0,16	48	250,98	0,1	0	1,1	282,87
		НС	ЮВ	1,4*8,6	12,04	0,16	48	92,47	0,05	0	1,1	99,48
		Пл		2,3*4,2	9,66	0,20	48	92,74	0	0	0	76,01

3.4 Расходы теплоты на инфильтрацию

Расход теплотына нагревание инфильтрующегося воздуха следует определять по формуле:

, Вт, (3.4)

где G_i - расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие конструкции помещения;

с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг^оС);

t_p, t_i - расчетные температуры воздуха, ^оС, соответственно в помещении и наружного воздуха в холодный период года;

k - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях.

3.5 Сводная таблица тепловых нагрузок

Расчет приведен в таблице 3.5

Таблица 3.5-Сводная таблица тепловых нагрузок.

№ пом.	tвн, °С	свн, кг/м3	Fплз, м2	L, м3	tвн-tнар, °С	Qинф, Вт	Qогр, Вт	Qбыт, Вт	Qпом, Вт
1	18	1,213	16,4	49,2	50	583	1098	164	1517
2	16	1,221	4,13	12,39	48	142	161	41	262
3	18	1,213	5,46	16,38	48	186	322	55	453
4	16	1,221	3	9	48	103	86	30	159
5	16	1,221	1,64	4,92	48	56	41	16	81
6	18	1,213	1,64	4,92	49	57	48	16	89
7	16	1,221	1,52	4,56	51	55	15	15	55
8	18	1,213	16,17	48,51	50	575	562	162	975
9	18	1,213	12,91	38,73	49	450	134	129	455
10	16	1,221	7,56	22,68	49	265	76	76	265
11	18	1,213	27,76	83,28	47	928	724	278	1374
12	16	1,221	18,33	54,99	49	643	393	183	853
13	16	1,221	3,4	10,2	49	119	304	34	389
14	18	1,213	40,04	120,12	51	1452	1257	400	2308
15	18	1,213	18	54	51	653	188	180	660
16	22	1,197	16,2	48,6	54	614	564	162	1016
17	16	1,221	12,6	37,8	48	433	126	126	433
18	16	1,221	61,88	185,64	48	2126	1156	619	2663
19	16	1,221	3,44	10,32	48	118	34	34	118
20	16	1,221	2,91	8,73	48	100	29	29	100
21	16	1,221	9,8	29,4	48	337	8	98	247
22	16	1,221	7,25	21,75	48	249	73	73	249
23	16	1,221	25,5	76,5	48	876	919	255	1540
24	16	1,221	6,19	18,57	48	213	291	62	442
25	16	1,221	1,4	4,2	48	48	105	14	139
26,27	16	1,221	11,78	35,34	48	405	1018	118	1305
28	22	1,197	18,6	55,8	54	705	369	186	888
29	20	1,205	15,2	45,6	52	558	416	152	822
30	16	1,221	6,12	18,36	48	210	61	61	210
31	16	1,221	4,82	14,46	48	166	48	48	166
32	22	1,197	17,23	51,69	52	629	194	172	650
33	20	1,205	16,2	48,6	52	595	176	162	608
34	16	1,221	6,5	19,5	48	223	65	65	223
35	18	1,213	6,24	18,72	50	222	65	62	224
36	16	1,221	4,237	12,712	48	146	358	42	461
37	16	1,221	2,7	8,1	48	93	312	27	377
38	16	1,221	1,23	3,69	48	42	309	12	339
39	16	1,221	1,64	4,92	48	56	102	16	142
40	22	1,197	14,9	44,7	54	565	532	149	948
41	20	1,205	9,8	29,4	52	360	387	98	649
42	18	1,213	11,02	33,06	50	392	115	110	396
43	18	1,213	9,17	27,51	49	319	96	92	323
44	16	1,221	56,7	170,1	48	1948	763	567	2143
45	22	1,197	11,88	35,64	54	450	603	119	934
46	22	1,196	19,3	57,9	54	731	667	193	1204
47	20	1,205	19,9	59,7	52	731	650	199	1182
48	22	1,197	16,1	48,3	52	587	630	161	1056
2 этаж
1	22	1,197	13,33	39,99	54	505	280	133	652
2	22	1,197	16,7	50,1	54	633	498	167	964
3	22	1,197	13,13	39,39	54	497	464	131	830
4	22	1,197	12,33	36,99	54	467	447	123	791
5	22	1,197	12,46	37,38	54	472	418	125	766
6	22	1,197	12,99	38,97	54	492	485	130	847
7	22	1,197	10,55	31,65	54	400	433	106	728
8	22	1,197	12,76	38,28	54	483	671	128	1027
9	20	1,205	12,53	37,59	52	460	679	125	1014
10	20	1,205	10,24	30,72	52	376	475	102	748
11	16	1,221	3,13	9,39	48	108	31	31	107
12	18	1,213	25,49	76,47	50	906	506	255	1157
13	18	1,213	14,69	44,07	50	522	405	147	780
14	18	1,213	10,67	32,01	50	379	290	107	563
15	16	1,221	9,66	28,98	48	332	689	97	924
16	16	1,221	50,74	152,22	48	1743	731	507	1966
17	20	1,205	26,1	78,3	52	959	1000	261	1698
18	18	1,213	26,33	78,99	50	936	208	263	881
19	18	1,213	19,96	59,88	50	710	34	200	544
20	18	1,213	22,5	67,5	50	800	917	225	1492
21	16	1,221	45,98	137,94	48	1580	460	460	1579
22	16	1,221	3,64	10,92	48	125	205	36	294
23	16	1,221	2,95	8,85	48	101	213	30	285
24	16	1,221	20,4	61,2	48	701	204	204	701



4. Расчет системы отопления

4.1 Выбор типа системы отопления и расчетных параметров теплоносителя

В здании запроектирована двухтрубная горизонтальная система отопления с принудительной циркуляцией теплоносителя (воды), температура которого в подающем трубопроводе системы отопления 95°С, в обратном трубопроводе 70°С.Направление движения воды в подающих и обратных магистралях попутное, т.е. движение воды в одном направлении. Схема присоединения к тепловым сетям-зависимая. Согласно СНиП 41-02-2003»Инженерное оборудование зданий и сооружений. Внешние сети и сооружения. Тепловые сети», в общем случае предписано подсоединение систем отопления по зависимой схеме. Независимая схема предписана для жилых зданий с 12 и более этажами и других потребителей, если это обусловлено гидравлическим режимом работы системы или техническим заданием заказчика.

Выбор системы аргументирован следующими факторами.

Данная система обладает рядом преимуществ, таких как: возможность организации равномерного нагрева каждого радиатора независимо от этажа, в каждую батарею теплоноситель подводится с одинаковой температурой; еще на этапе проектирования предусмотрена установка автоматических терморегуляторов для радиаторов отопления и, следовательно, возможность регулирования температуры в каждой комнате; нет необходимости использования мощного насоса, так как в двухтрубной обвязке значительные потери давления отсутствуют и вода способна циркулировать самотёком благодаря силе гравитации; в эту систему можно врезать батареи даже после сборки основной линии, что невозможно при однотрубной системе, а ошибки, допущенные на стадии проектирования, легко ликвидируются, а также выполнять ремонт одного отдельно взятого нагревательного прибора допускается без отключения всей отопительной системы; для этой системы не надо увеличивать количество секций в радиаторах с целью увеличения объемов теплоносителей.

Двухтрубная горизонтальная система отопления более распространена в одноэтажных и двухэтажных домах.

4.2 Конструирование системы отопления

Конструирование системы начинается с размещения стояков и отопительных приборов на плане типового этажа. Предусмотрена открытая прокладка трубопроводов, что обеспечивает легкую их замену при ремонте.

Трубопроводы в местах пересечения перекрытий, внутренних стен и перегородок прокладываются в гильзах из негорючих материалов. Заделка зазоров и отверстий в местах прокладки трубопроводов предусмотрена негорючими материалами.

Отопительные приборы размещены под световыми проемами в местах доступных для осмотра, ремонта. В отсеках тамбуров, имеющих наружные двери, отопительные приборы не устанавливаются. В качестве отопительных приборов приняты биметаллические радиаторы RifarBase 500(Российский производитель). На подводках к приборам установлены регулирующие клапаны за исключением приборов установленных в санузлах, коридоре и лестничной клетке. Выпуск воздуха предусматривается через кран Маевского, который установлен на каждом отопительном приборе.

После конструирования приступают к гидравлическому расчету системы отопления.



5. Расчет отопительных приборов

Тепловой расчет приборов заключается в определении площади внешней нагревательной поверхности каждого отопительного прибора, обеспечивающей необходимый тепловой поток от теплоносителя в помещение. Расчет проводится при температуре теплоносителя, устанавливаемой для условий выбора тепловой мощности приборов.

Теплопотребность помещения Qп., Вт, определяется по формуле:

Qп. = ?Q, (5.1)

где ?Q - теплопотери помещения, Вт;

Расход воды через отопительный прибор G_пр, кг/ч, определяется по формуле:

G_пр=0,86·(Q_расч/t_вх-t_вых)·?_1·?₂ (5.2)

где Q_расч - теплопотери помещения из таблицы 3.5, Вт;

в₁ - коэффициент зависящий от шага номенклатурного ряда прибора;

в₂ - коэффициент зависящий от вида прибора и способа установки.

Перепад температур теплоносителя между входом и выходом каждого отопительного прибора будет постоянным, т.е.

t_ср = (t_вх + t_вых)/2, (5.3)

t_ср = (91,3+70)/2=80,65°С.

Требуемый номинальный тепловой поток Qн.т., Вт, для выбора типоразмера отопительного прибора, определяется по формуле:

Q_н.т=Q_п/цк (5.4)

где Q_п - теплопотребность рассматриваемого помещения, Вт, определенная по формуле (6.1);

ц_к - комплексный коэффициент приведения номинального условного теплового потока прибора к расчетным условиям, определяется по формуле:

ц_к=··b ·c ·, (5.5)

где n, р, с - экспериментальные числовые показатели, [8];

b - коэффициент учета атмосферного давления в данной местности, b=0,9;

- коэффициент учёта направления движения теплоносителя, =1;

t_ср - разность средней температуры воды в отопительном приборе и температуры окружающего воздуха, ^оС , определяется по формуле:

?t_ср = t_ср - t_в , (5.6)

где t_ср - средняя температура между входом и выходом каждого отопительного прибора;

t_в - температура воздуха в помещении;

G_пр - расход воды в приборе, кг/ч, определяется по формуле:

G_пр=Q_п·в1·в2/c·(t_г-t_о) (5.7)

где Q_п - теплопотребность рассматриваемого помещения, Вт;

₁ - коэффициент учета дополнительного теплового потока устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной величины, зависит от номенклатурного шага радиатора и равен ₁=1,02, [9];

₂ - коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными приборами, расположенными у наружных ограждений, ₂=1,04 - для стального панельного радиатора, расположенного у наружной стены, под световым проёмом, ₂=1,1 - для стального панельного радиатора, расположенного у остекления светового проема, [9];

с - удельная массовая теплоёмкость воды, равная 4,187 кДж/кг^оС;

t_{г ,}t_о - температура прямого и обратного теплоносителя, соответственно, ⁰С.

Количество секций радиатора определяется по формуле:

(5.8)

где Q_т.н. - требуемый номинальный тепловой поток, Вт;

Q_н.у. - нормативный условный тепловой поток с одной секции, Вт.

Результаты расчета приведены в таблице 5.1

Таблица 5.1-Результаты теплового расчета отопительных приборов.

№ помещения	Теплопотери помещения Q, Вт	Расход воды через отопительный прибор Gпр, кг/ч	Комплексный коэффициент приведения номинального условного теплового потока прибора, ?к	Суммарна теплоотдача труб, проложенных в пределах помещения Qтр, Вт	Требуемая теплоотдача прибра, Qпр, Вт	Требуемый номинальный тепловой поток Q н.тр, Вт	Минимальное количество секций отопительного прибора, Nmin	Количтесво секций отопительного прибора, Nуст
1 этаж
1	1517	64,37	1,06	585,18	990,36	932,2	5	5
3	453	19,24	1,06	351,18	137,26	129,2	1	1
8	975	41,38	1,06	309,58	696,51	655,6	4	4
11	1374	58,30	1,09	569,58	861,33	789,5	5	5
14	2308	97,93	1,05	746,38	1636,19	1560,4	9	9
16	1016	43,11	1,01	600,78	475,26	472,8	2	3
18	1151	48,84	0,94	600,78	610,30	647,8	3	3
23	1540	65,34	1,09	600,78	999,23	915,9	5	5
26,27	1305	55,36	1,09	288,78	1044,83	957,7	5	5
28	888	37,66	1,01	392,78	534,09	531,3	3	3
29	822	34,88	1,03	538,38	337,54	326,5	2	2
36,37	832	35,30	1,09	486,38	394,26	361,4	2	2
40	948	40,22	1,01	382,38	603,65	600,5	3	3
41	649	27,55	1,03	388,932	299,13	289,4	2	2
44	2143	90,95	1,08	188,94	1973,39	1832,1	10	10
45	934	39,65	1,01	621,58	375,06	373,1	2	2
46	1204	51,11	1,01	226,38	1000,73	995,5	5	5
47	1182	50,15	1,03	382,38	837,64	810,2	4	4
8	1056	44,83	1,01	486,38	618,67	615,5	3	3
2 этаж
2	964	40,90	0,46	288,78	704,10	1520,45	4	4
3	830	35,22	1,01	382,38	485,86	483,33	3	3
4	791	33,56	1,01	382,38	446,86	444,53	2	2
5	766	32,50	1,01	392,78	412,50	410,35	2	2
6	847	35,94	1,01	377,18	507,54	504,90	3	3
7	728	30,89	1,01	278,38	477,46	474,97	3	3
8	1027	43,58	1,01	512,38	565,86	562,91	3	3
9	1014	43,03	1,03	423,98	632,42	611,74	3	3
10	748	31,74	1,03	413,58	375,78	363,49	2	2
16	1966	83,42	0,36	288,78	1706,10	4692,61	9	9
17	1698	72,05	1,03	288,78	1438,10	1391,08	8	8
21	1579	67,00	1,09	850,38	813,66	745,83	4	4
24	701	29,74	0,15	361,58	375,58	2524,05	2	2



6. Гидравлический расчет системы отопления

6.1 Расчет двухтрубной системы отопления

При подборе диаметра труб в циркуляционном кольце исходят из принятого расхода воды и скорости движения воды.

Определяем коэффициент гидравлического трения л по формуле:

(6.1)

где К_Э коэффициент эквивалентной шероховатости, равный 0,5 мм;

d_в - диаметр трубопровода, м.

Удельные потери давления на участке R_Л, Па/м, определяем по формуле:

, (6.2)

где с - средняя плотность теплоносителя, кг/м³, равная в данном случае:

Если удельные потери давления для основного участка не превышают 80 Па/м, а для ответвлений не более 300 Па/м, то окончательно определяем линейные потери давления на участке ДР_Л, кПа, по формуле:



(6.3)

где l -длина участка.

Потери давления в местных сопротивлениях, ДР_м, кПа, определяем по формуле:

(6.4)

где ?о - сумма коэффициентов местных сопротивлений на данном участке.

Суммарные потери давления ?Р, кПа, определяем по формуле:

?Р = ?Р_Л + ?Р_м. (6.5)

На данном этапе, определив все сопротивления, кроме сопротивле-ний компенсаторов температурного удлинения.

Гидравлический расчет представлен в Приложении 1

Расчетная схема представлена в Приложении 2

теплоэнергетический отопление биметаллический чугунный



7. Проектирование теплового пункта

7.1 Общие данные

В тепловых пунктах предполагается размещение оборудования, арматуры, приборов контроля, управления и автоматизации, при помощи которых осуществляется:

-преобразование вида теплоносителя или его параметров;

-проверка параметров теплоносителя;

-регулирование расхода теплоносителя и распределение его по системам потребления теплоты;

-отключение систем потребления теплоты;

-защита местных систем от аварийного повышения параметров теплоносителя;

-заполнение и подпитка систем потребления теплоты;

-учет тепловых потоков и расходов теплоносителя и конденсата;

-сбор, охлаждение, возврат конденсата и контроль его качества;

-аккумулирование теплоты;

-водоподготовка для систем горячего водоснабжения.

В тепловом пункте в зависимости от его назначения и конкретных условий присоединения потребителей могут осуществляться все перечисленные функции или только их часть.

Тепловые пункты подразделяются на:

-индивидуальные тепловые пункты (ИТП) -- для присоединения систем отопления, вентиляции, горячего водоснабжения и технологических теплоиспользующих установок одного здания или его части;

-центральные тепловые пункты (ЦТП) -- то же, двух зданий или более.

Разрешается устройство ЦТП для присоединения систем теплопотребления одного здания, если для этого здания требуется устройство нескольких ИТП.

Устройство ИТП необходимо для каждого здания независимо от наличия ЦТП, при этом в ИТП предусматриваются только те функции, которые требуются для присоединения систем потребления теплоты данного здания и не предусмотрены в ЦТП.

В ИТП с зависимым присоединением системы отопления к внешним тепловым сетям циркуляция теплоносителя в отопительном контуре поддерживается циркуляционным насосом. Управление насосом осуществляется в автоматическом режиме от контроллера или от соответствующего блока управления. Автоматическое поддержание необходимого температурного графика в отопительном контуре также осуществляется электронным регулятором. Контролер воздействует на регулирующий клапан, расположенный на подающем трубопроводе на стороне внешней тепловой сети («острой воде»). Между подающим и обратным трубопроводами установлена смесительная перемычка с обратным клапаном, за счет которой осуществляется подмес в подающий трубопровод из обратной линии теплоносителя, с более низкими температурными параметрами.

7.2 Расчет и подбор основного оборудования

7.2.1 Подбор регулирующего клапана для системы отопления

Требуемое значение пропускной способности клапана К_vs определяется по формуле (7.2):

(7.2)

где - максимальный расход теплоносителя через клапан, м³/ч;

?Р - потеря давления в системе отопления, бар.

Расход определяется по формуле (7.3):

(7.3)

где Q_о - максимальная тепловая нагрузка на отопление при t_н.о.= -32°С, Вт;

t_п, t_о - расчетная температура воды соответственно в подающем и обратном трубопроводах, °С.

В таблице 7.2 представлен расчёт и подбор регулирующего клапана СО.

Таблица 7.2 - Расчёт и подбор регулирующего клапана СО

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:	Обозначение	Значение	Ед.изм.
Максимальная тепловая нагрузка на отопление	Qо	52434	Вт
Температурный график	tп, tо	95,70	°С
Потеря давления в системе отопления	?Р	5	м.
РАСЧЁТ:
Максимальный расход теплоносителя через клапан		1,8	т/ч
Требуемая пропускная способность клапана	Кvs.	8,4	м3/ч

По графику выбираем размер клапанаVB2 Ду25 с К_vs = 10 м³/ч, ?P = 0,9 м.

Технические характеристики регулирующего клапана:

- Условное давление Ру - 25 бар;

- Температура регулируемой среды - 2 - 150 град;

- Динамический диапазон регулирования - 50 : 1;

- Коэффициент начала кавитации Z - ? 0,5;

- Характеристика регулирования - двойная линейная;

- Протечка через закрытый клапан - не более 0,05 % от К_vs;

- Регулируемая среда - вода, 30 % водный раствор гликоля;

- Стандарт фланцев - ISO 7005-2

7.2.2 Подбор насоса для системы отопления

При выборе циркуляционного насоса для системы отопления при установке на перемычке между подающим и обратным трубопроводами следует принимать напор , в зависимости от давления в тепловой сети и требующегося давления в системе отопления с запасом в 2-3 м. Требуемый напор в системе отопления по расчету составляет 2,5 м.

(7.4)

где U - расчетный коэффициент смешения, определяется по формуле (8.7);

G_do - расчетный максимальный расход воды на отопление из тепловой сети, м³/ч, определяется по формуле (8.8).

(7.5)

(7.6)

где Т₁ , Т₃ , Т₂ - соответственно, температуры теплоносителя, подаваемого из теплосети, подаваемого в систему потребления, обратного из системы потребления, °С;

t₁, t₂ - соответственно, температуры теплоносителя в подающей и обратной магистрали тепловой сети, °С;

Q_o - максимальная тепловая нагрузка на систему отопления, Вт.

Напор насоса на 2-3 м более потерь в контуре отопления и составляет 7м.

К установке принимаем насос Wilo-Stratos 25/1-8 (один рабочий, второй - резервный на складе).

7.2.3 Подбор балансировочного клапана

Ручные балансировочные клапаны MSV-F2предназначены для монтажной наладки трубопроводных систем тепло- и холодоснабжения зданий и сооружений с целью обеспечения в них расчетного потокораспределения.

Клапаны позволяют менять и фиксировать их пропускную способность, имеют удобный индикатор настройки.

Балансировочные клапаны MSV-F2оснащены герметичным затвором и игольчатыми измерительными ниппелями и могут одновременно использоваться в качестве запорной арматуры.

Настройка клапанов производится с помощью измерительного прибора DanfossPFM 3000/4000, после чего ограничитель подъема штока может быть заблокирован для защиты от несанкционированных изменений настройки.

Технические характеристики:

- Условное давление: 20-30 бар;

- Температура регулируемой среды - 20 - 120 град;

- Клапаны устанавливаются на подающем и(или) обратном трубопроводе системы.

Пропускная способность клапана К_vs определяется по формуле (7.7).

(7.7)



где - максимальный расход теплоносителя через клапан, т/ч;

?Р - расчётный перепад давления на клапане, м.

Требуемая пропускная способность клапана учитывается с запасом 20%.

В таблице 7.4 представлен расчёт балансировочного клапана на СО.

Таблица 7.4 - Расчет балансировочного клапана на систему отопления

Наименование	Обозначение	Значение	Ед.изм.
Максимальный расход теплоносителя через клапан		5,64	т/ч
Расчетный перепад давления на клапане	?Р	5	м
Требуемая пропускная способность клапана	Кv.тр.	12,5	м3/ч

Технические характеристики балансировочного клапана на систему отопления представлены в таблице 7.5.

Таблица 7.5- Тех. хар. балансировочного клапана системы отопления

Наименование	Обозначение	Значение	Ед.изм.
Пропускная способность клапана	Кvs	15	м3/ч
Условный диаметр клапана	Dу	25	мм
Тип присоединения	MSV-F2	фланец	-
Перепад давления на клапане		0,8	м

7.2.4 Подбор водомера холодной воды

Для организации учета расхода холодной воды выбран счетчик СКБ Ду32.

Счетчики крыльчатые холодной и горячей воды, изготовленные по ТУ 4213-012-3219029-2003, предназначены для измерения объема воды по СанПиН 2.1.4.1074, протекающей в системах холодного (от 5град. до 50 град.) и горячего (от 5град. до 90 град.) водоснабжения при давлении до 1,6 МПа.

Технические характеристики:

- Диапазон измеряемых расходов: минимальный расход - 0,24 м³/ч; переходный расход - 0,6 м³/ч; номинальный расход - 6,0 м³/ч; максимальный расход - 12,0 м³/ч.;

- Порог чувствительности - не более 0,12;

- Наименьшая цена деления счетчика - 0,00005м³;

- Присоединение к трубопроводу - резьбовое;

- Габаритные размеры счетчиков: монтажная длина - 170 мм, высота - 146 мм, масса - 1,7 кг.

7.2.5 Контрольно-измерительные приборы

Для контроля параметров, наблюдение за которыми необходимо при эксплуатации теплового пункта, предусматриваются показывающие и суммирующие приборы.

Показывающими приборами контролируются параметры, наблюдение за которыми необходимо для правильного ведения технологического процесса. Местные приборы, установленные непосредственно на объекте, должны служить для эксплуатационной оценки приборов, а также использоваться при наладке приборов косвенного преобразования.

В соответствии с правилами эксплуатации на обратных и подающем трубопроводах систем отопления, теплоснабжения установлены штуцеры для манометров и гильзы для термометров. Манометры производят измерение избыточного давления и перепада давлений. Используются манометры общего назначения, показывающие типа МП100М. Термометры производят измерения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах. Установлены технические ртутные стеклянные термометры типа Т.

В таблице 7.7 представлена метрологическая карта оборудования теплового пункта.

Таблица 7.7 - Метрологическая карта средств теплового пункта.

№ п/п	Наименование оборудования	Пределы измерений	Диапазон показания шкалы прибора	Длина шкалы	Цена деления прибора	Чувствительность прибора	Класс точности	Погрешность измерения
1.	Манометр общего назначения МП100М	0 до 10 кгс/см2	0 до 10 кгс/см2	4,0	0,2	-	II	±0,1
2.	Термометр Т80/75	0 до 120 єС	0 до 120 єС	120	2	-	2,5	±2
3.	Датчики температуры Рt1000	-60 до 150 єС					I
4.	клапана VB2 Ду25	Кvs = 10 м3/ч	0 до 10 м3/ч	7 мм	0,1 мм		I
5.	Балансировочные клапана MSV-F2 Ду 25	Кvs = 15 м3/ч					I
6.	Блок управления насосной группой СУНА-21	От -20 ДО +55 °С
7.	Двухходовой регулирующий клапан с электрическим приводом VB 2-25	От 2 до 150 °С		7 мм

7.2.6 Контроллер ECL «Comfort 210»

Контроллер - это электронный регулятор с погодной коррекцией и регулировкой температуры теплоносителя, который поступает в систему горячего водоснабжения и водяного отопления по зависимой схеме.

В качестве контроллера используется универсальный цифровой регулятор температуры ECL «Comfort 210», который управляет седельными регулирующими клапанами типа VB2 с электроприводом AMV25. С помощью электронного ключа А266b фирмы «Danfoss» можно осуществлять настройку регулятора.

В состав ECLComfort 210 входят:

- погодный регулятор ECLComfort 210 - 1 шт.;

- электронный ключ А266b - 1 шт.;

- датчики температуры теплоносителя ESMU (погружные) - 2 шт.;

- датчики температуры наружного воздуха ESM-10 - 1 шт.;

- седельный регулирующий клапан VB2 с редукционным электроприводом AMV25 (для отопления) - 1 шт.;

Технические характеристики:

- рабочая температура окружающей среды: 0 - 55 ^оС;

- тип датчика температуры - Рt1000 (1000 Ом при 0 град; рабочий диапазон от -60 до 150 ^оС);

- цифровой вход - 12 В;

- аналоговый вход - 0 - 10 В, разрешение 9 бит;

- частота входного сигнала - макс. 200 Гц;

- масса - 0,46 кг;

- класс защиты - IP 41;

- напряжение питания - 230 В;

- потребляемая мощность - 5ВА.



8. Технико-экономическое сравнение чугунного и биметаллического радиаторов системы отопления

8.1 Сравнительные характеристики чугунных и биметаллических радиаторов

1. Технические характеристики чугунных радиаторов, их преимущества и недостатки.

Вероятно, пришло время сдавать свои позиции чугунным радиаторам, изобретенные в 1857 гениальным Францем Сан-Галли. Те, кто производит биметаллические или алюминиевые изделия, в этом решительно уверены. Говорят, что чугун сильно устарел. Рассмотрим технические характеристики чугунных радиаторов, сопоставимые с аналогичными показателями батареи, изготовленные из более современных материалов.