Напряженное состояние окрестности эксплуатируемых осесимметричных полостей-газохранилищ

Исследование распределения напряжений вблизи эксплуатируемых осесимметричных полостей-газохранилищ различной конфигурации. Законы деформирования каменной соли в разных циклических режимах нагружения и разгрузки. Модель режима эксплуатации газохранилища.

Рубрика Производство и технологии
Вид статья
Язык русский
Дата добавления 26.04.2017
Размер файла 199,6 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Кубанский государственный аграрный университет

Напряженное состояние окрестности эксплуатируемых осесимметричных полостей-газохранилищ

к. ф.-м. н. Аршинов Г.А.

Аннотация

Исследуется распределение напряжений вблизи эксплуатируемых осесимметричных полостей-газохранилищ различной конфигурации. Рассматривается модель режима эксплуатации.

Рассмотрим одну из схем режима эксплуатации (рис. 1) осесимметричного газохранилища, заложенного в массиве каменной соли на глубине 1000 м. В начальный момент времени (t=0), соответствующий точке А (рис. 1), давление хранимого газа составляет . Через полгода оно повышается до 105 и по истечении следующего полугодия снижается до исходного (точка Е на рисунке 1).

Рисунок 1. Схема изменения давления газа в хранилище

Для исследования зависимости напряженного состояния эксплуатируемых подобным образом газохранилищ необходимо знание законов деформирования каменной соли в различных циклических режимах нагружения и разгрузки. Экспериментально установлено, что циклические нагрузки не влияют на физико-механические свойства галита.

Предполагая неизменность механических свойств каменной соли в упомянутом режиме эксплуатации газохранилища и учитывая быстротечность процесса релаксации напряжений, будем считать, что при повышении давления газа в полости ползучесть окружающей толщи каменной соли определяется лишь соответствующими приращениями напряжений, а при понижении давления до исходной величины массив переходит в первоначальное состояние, т.е. напряжения, вызванные догрузкой, снимаются.

На основе этих предположений методами конечных элементов и упругих решений исследовалось напряженное состояние вблизи осесимметричных эксплуатируемых газохранилищ, заключенных в толще каменной соли (рис. 2). Уравнения, связывающие напряжения и деформации, были приняты в виде

(1)

с параметрами ; =0,3; =0,73; (объемный вес галита [1].

Результаты расчета напряжений сведены в таблицу. Как и следовало ожидать, свободная от нагрузки полость вызывает более высокую начальную (t=0) концентрацию напряжений по сравнению с заполненной газом под давлением 20 (колонка А таблицы). В процессе релаксации (участок АВ рисунка 1) упругие напряжения вблизи хранилищ трансформируются и к концу полугодия (точка В рисунка 1) достигают практически стабильных значений, указанных в колонке В таблицы.

Рисунок 2. Схема к расчету осесимметричного нефтегазохранилища, заключенного в массиве каменной соли

В этот момент давление газа в полости мгновенно повышается до 105 (точка С рисунка 1), в результате чего меняется напряженное состояние окружающего массива галита (колонка С таблицы), и в целом концентрация напряжений ослабевает. С течением времени (0,5 года) поле напряжений, соответствующее догрузке в 85 , порождает новый процесс ползучести вмещающей толщи каменной соли, и к концу года (точка D рисунка 1) напряжения достигают значений, указанных в колонке D таблицы (размерность напряжений ).

После снижения давления до 20 устанавливается напряженное состояние, соответствующее точке В, остающееся неизменным в промежутке времени ЕF (рисунок 1).

Рассмотренный цикл изменения напряженного состояния эксплуатируемого газохранилища повторяется при последующих аналогичных колебаниях внутреннего давления газа в полости.

напряжение осесимметричный газохранилище деформирование

Таблица 1. Влияние режима эксплуатации на напряженное состояние газохранилищ

,градус

t=0 (точка А)

t=0,5 года (точка В)

t=0,5 года (точка С)

t=1 год (точка D)

Шаровая полость

0

-343

- 63

-343

29

-200

- 71

-200

36

-158

-150

-158

9

-232

-152

-232

16

18

-286

- 90

-307

69

-165

-81

-186

45

-136

-136

-148

14

-179

-142

-188

22

36

-224

-154

-297

104

-141

-127

-190

54

-138

-152

-156

9

-165

-164

-190

24

54

-154

-526

-295

100

-130

-150

-194

52

-157

-144

-161

8

-167

-170

-193

23

72

- 92

-228

-301

63

-89

-174

-186

42

-142

-143

-161

14

-146

-180

-187

22

90

- 62

-318

-314

0

- 67

-200

-187

0

-143

-155

-147

0

-142

-196

-189

0

108

- 93

-285

-305

-64

- 91

-176

-189

-42

-145

-146

-153

-15

-148

-182

-190

22

126

-157

-230

-302

-102

-133

-153

-198

-52

-160

-148

-164

- 9

-170

-173

-196

-23

154

-232

-159

-308

-107

-154

-131

-1%

-55

-141

-157

-161

-10

-169

-168

-195

-25

172

-298

- 93

-319

- 71

-171

- 83

-192

-46

-141

-138

-152

-15

-184

-144

-193

-23

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

Эллипсоидальная полость (в/а= 0,4)

0

-424

- 83

-424

62

-195

- 64

-195

40

-116

-153

-116

3

-226

-151

-226

13

11

-208

-169

-348

116

-121

- 90

-173

63

-122

-107

-113

12

-157

-135

-172

30

22

-104

-208

-328

81

- 68

-126

-169

46

-116

-126

-120

10

-129

-154

-172

22

36

- 76

-220

-330

39

- 73

-144

-192

22

-133

-139

-143

5

-137

-166

-190

10

59

- 58

-225

-335

18

- 53

-142

-185

15

-122

-136

-135

7

-124

-164

-186

9

90

- 47

-223

-345

- 2

- 41

-138

-182

0

-114

-130

-129

0

-113

-163

-184

0

121

- 59

-241

-337

-19

- 56

-144

-189

-14

-124

-134

-140

- 6

-127

-166

-189

- 8

144

- 77

-237

-335

-40

- 76

-148

-199

-22

-136

-141

-152

- 5

-140

-169

-197

-10

158

-108

-219

-341

-85

- 70

-128

-177

-48

-118

-129

-128

-13

-131

-157

-179

-24

171

-220

-177

-368

-122

-130

- 91

-184

-67

-132

-109

-123

-17

-165

-137

-182

-34

180

-450

- 87

-450

- 66

-208

- 67

-208

-42

-127

-156

-127

- 2

-238

-153

-238

-16

Цилиндрическая с шаровыми торцами полость (в/а =0,4)

0

-357

- 54

-357

37

-190

- 46

-190

33

-230

-131

-230

14

-229

-130

-229

14

11

-266

-120

-324

106

-149

- 87

-185

58

-171

-142

-187

27

-171

-142

-186

27

22

-145

-230

-310

91

-111

-160

-201

47

-154

-175

-195

21

-154

-175

-194

21

33

- 66

-224

-329

31

- 74

-162

-198

22

-139

-177

-196

12

-139

-177

-195

12

52

- 50

-217

-344

13

- 42

-133

- 182

10

-118

-161

-184

6

-118

-161

-183

6

90

- 43

-226

-358

0

- 36

-130

-184

0

-114

-158

-186

0

-114

-158

-185

0

128

- 50

-220

-353

-13

- 44

-135

-186

- 9

-120

-163

-188

- 5

-120

-163

-187

5

147

- 69

-252

-346

-32

- 79

-168

-209

-22

-144

-184

-206

-12

-144

-183

-205

-12

158

-155

-242

-332

-97

-119

-167

-215

-49

-162

-183

-207

-23

-162

-183

-206

-23

169

-288

-128

-352

-114

-162

- 92

-200

-63

-182

-147

-199

-32

-182

-147

-199

-32

180

-390

- 56

-390

-40

-204

- 49

-204

-36

-242

-134

-242

-17

-240

-131

-240

-17

Цилиндрическая полость с шаровой потолочиной и плоским основанием (в/а = 0,4)

0

-360

- 58

-360

39

-182

- 55

-183

35

-134

-138

-134

3

-221

-139

-221

15

12

-226

-119

-322

104

-144

- 87

-176

56

-121

-128

-129

9

-165

-142

-178

26

24

-148

-232

-309

92

-112

-172

-198

46

-141

-162

-157

5

-154

-186

-192

20

34

- 67

-251

-330

28

- 85

-174

-208

25

-149

-156

-159

12

-149

-186

-205

15

54

-51

-215

-351

7

- 45

-125

-191

10

-117

-125

-135

7

-120

-154

-192

7

90

- 43

-207

-371

5

- 36

-113

-193

1

-116

-116

-129

1

-114

-147

-193

0

126

- 49

-210

-363

3

- 42

-126

-192

0

-115

-129

-132

- 2

-118

-158

-193

- 1

146

- 55

-229

-341

- 3

- 64

-163

-202

- 8

-135

-159

-152

- 7

-136

-185

-202

6

156

-295

-312

-346

-109

-240

-252

-264

-55

-220

-225

-212

- 9

-238

-239

-227

-26

168

-222

- 31

-200

- 18

-161

- 41

-151

-26

-155

-122

-152

-13

-179

-122

-171

-12

180

-148

- 34

-148

- 8

-135

- 36

-135

-11

-172

-141

-172

- 5

-197

-140

-197

0

Список литературы

1. Ержанов, Ж. С. Ползучесть соляных пород / Ж. С. Ержанов, Э. И. Бергман. - Алма-Ата : Наука, 1977.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Обзор критериев пластичности. Изучение примеров определения эквивалентных напряжений и коэффициентов запаса. Гипотеза наибольших касательных напряжений и энергии формоизменения. Тонкостенные оболочки, находящиеся под действием гидростатического давления.

    контрольная работа [1,2 M], добавлен 11.10.2013

  • Инженерные решения по обеспечению надежности эксплуатируемых подводных переходов. Методы прокладки подводных переходов трубопроводов. Определение устойчивости против всплытия трубопровода с учетом гидродинамического воздействия потока воды на трубу.

    курсовая работа [1,3 M], добавлен 24.01.2013

  • Понятие оболочки и ее параметров, распространение оболочек в технике. Сущность гипотезы Кирхгофа–Лява и уравнения Лапласа. Условия существования безмоментного напряжённого состояния оболочки. Закономерности, характерные для толстостенных цилиндров.

    контрольная работа [703,9 K], добавлен 11.10.2013

  • Вывод уравнений для прочностных ограничений; изгиба круглой симметрично нагруженной пластины переменной толщины. Определение градиентов целевой функции. Алгоритм расчетов оптимальных дисков методом чувствительности при различных граничных условиях.

    дипломная работа [2,1 M], добавлен 21.06.2014

  • Функциональные свойства в сплаве NiTi эквиатомного состава после квазистатического нагружения при разных температурах. Эффект однократной памяти формы. Исследование зависимости коэффициента теплового расширения сплава от процентного содержания никеля.

    контрольная работа [919,2 K], добавлен 27.04.2015

  • Традиционная компоновка конвейеров для перемещения. Определение вращающих моментов на валах привода. Выбор твердости, термической обработки и материала колес. Учет режима нагружения при определении допускаемых напряжений. Расчет шпонки на прочность.

    курсовая работа [256,7 K], добавлен 05.05.2009

  • Выбор марки стали в соответствии с условиями работы штампа холодного деформирования. Выбор режима термической обработки (закалки, охлаждения в масле и отпуска). Влияние легирующих элементов на превращение аустенита при нагреве и охлаждении детали.

    лабораторная работа [551,7 K], добавлен 13.10.2014

  • Рассмотрение целей и задач материаловедения. Кавитация как образование в жидкости полостей, заполненных паром. Особенности определения параметров, влияющих на процессы диспергирования и кавитационного разрушения. Виды эрозионного разрушения материалов.

    реферат [75,8 K], добавлен 05.12.2012

  • Взаимоувязанное пространственное расположение транспортных горных выработок и эксплуатируемых в выработках средств транспорта как основа схемы подземного транспорт шахты или рудника. Подсистемы транспортной подземной системы. Выбор транспортных средств.

    реферат [350,0 K], добавлен 25.07.2013

  • Дифференциальные уравнения контактных напряжений при двумерной деформации. Современная теория распределения по дуге захвата нормальных и касательных напряжений. Изучение напряжений на контактных поверхностях валков, вращающихся с разными скоростями.

    курсовая работа [3,0 M], добавлен 19.06.2015

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.