Проектирование радиопередающего устройства

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования и науки Российской Федерации

Государственное образовательное учреждение высшего

профессионального образования

"Ижевский государственный технический университет"

Факультет "Приборостроение"

Кафедра "Радиотехника"

Пояснительная записка к курсовой работе

"Проектирование РПУ"

Выполнил: студент гр. 7-33-1

Воробьёв Н.А.

Проверил: Наймушин Ю.Н.

Ижевск

2007



Содержание

1. Техническое задание

2. Анализ технического задания

3. Расчет выходного усилителя мощности

4. Расчет предоконечного усилителя мощности

5. Фильтрация цепи согласования

6. Расчет генератора, управляемого напряжением

7. Задающий генератор

8. Делитель частоты задающего генератора

9. Фазовый детектор

10. Фильтр низких частот

11. Делитель переменным коэффициентом деления

12. Схема установки коэффициента деления

13. Проектирование схемы исключения запрещенных состояний

14. Схема индикации

15. Входной усилитель напряжения

16. Схема преобразования питания

17. Преобразователь сигнала в импульсы прямоугольной формы

Литература



1. Техническое задание

Спроектировать радиопередающее устройство со следующими параметрами:

Напряжение питания 12 В;

Выходная нагрузка 50 Ом;

Амплитуда входного сигнала 0,2 В;

Входное сопротивление 600 Ом;

Спектр входного сигнала 300 3400 Гц

Шаг перестройки 1 кГц;

Диапазон перестройки по частоте 37 39 МГц;

Выходная мощность 5 Вт;

Диапозон рабочих температур -30 +300С

Модуляция ЧМ

2. Анализ технического задания

Главная задача проектирования любого вида РПУ состоит в выборе наиболее эффективных, с технической точки зрения, путей реализации технических условий на проектируемое устройство. Обычно все содержат указания о назначении и условиях эксплуатации проектируемого передатчика, его мощности, диапазона рабочих частот, видах модуляции и т.д.

Обобщенная структурная схема передатчика приведена на рис№1

Рис.1. Структурная схема передатчика

ЗГ- задающий генератор

ДФКД- делитель с фиксированным коэффициентом деления

ФД - фазовый детектор

ГУН - генератор управляемый напряжением

ДПКД - Делитель с переменным коэффициентом деления

УМ - усилитель мощности

Сигнал с выхода делителя частоты поступает на ФД, на который одновременно подается сигнал кварцевого генератора с частотой fo. Выходное напряжение ФД через ФНЧ воздействует на ГУН, который изменяет частоту. В установившемся режиме fo=fгун/N где N-коэффициент деления частоты ДПКД. Изменяя коэффициент деления частоты N, можно изменять частоту колебаний на выходе ГУНа fгун=fo*N

Если коэффициент дeлeния N может принимать только значения целых чисел, то шаг частоты будет равен fo, Дальше сигнал подается на УМ.

3. Расчет выходного усилителя мощности

Принципиальная схема усилителя мощности с выходной цепью согласования (рис.2):

Рис.2. Принципиальная схема усилителя мощности с выходной цепью согласования.

В оконечном каскаде поставим транзистор MRF136. Его параметры:

Параметр	Значение
Rвх, Ом	63,9
fтр, МГц	400
Sкр	0,6*10-3
Кр ,раз	20
Е'отс, В	2,8
Е, В	28
Р, Вт	15

Общий коэффициент усиления по мощности

Pвых=5 Pгун=0.08

Кр=62.5

Рассчитаем требуемую от транзистора мощность:

,

где зцс - КПД цепи согласования (?0,7).

Мощность рассеяния транзистора:

,

где з - КПД цепи стока VT1( ?0,7).

Q=70є: cosQ=0,342; a0=0,253; a1=0,436; a2=0,267; a3=0,091; г0= 0,166; г1=0,288

Коэффициент использования по напряжению:

Амплитуда выходного напряжения:

Uн= жкр*Eп. Uн=6

Амплитуда первой гармоники тока стока:

Амплитуда импульса тока стока:

Постоянная составляющая тока стока:

Ico=Iси* a0 Ico=1.3

Мощность, потребляемая цепью стока:

Po=Ico*Eп. Po=16.6

Мощность рассеиваемая на стоке:

Pc=Po-P1 Pc=9.4

КПД цепи стока:

Критическое сопротивление нагрузки:

Входная мощность:

,

где Kp- коэффициент усиления VT1 по мощности (=20 раз).

Входное напряжение на затворе:

,

Rвх-входное сопротивление VT1 (=63.9).

Напряжение смещения на затворе для требуемого угла отсечки:

Eс=E?-Uвх*cosQ,

где E?- напряжение отсечки Ic (=2.8).

Eс=0.48

Сопротивления делителя смещения:

,

Ido=1ma; кОм

кОм

В соответствии со стандартным рядом Е24 принимаем: Rндел=4.7кОм, Rвдел=11кОм.

Рассчитаем цепь согласования:

Вычисляем q:

q=6

Находим

,

пФ

В соответствии со стандартным рядом Е24 принимаем: С1=510пФ.

Вычисляем

,

, нФ

C2=C2c-Cси,

где Cси- емкость сток-исток VT1 (35пФ).

C2=0.053нФ

В соответствии со стандартным рядом Е24 принимаем: С2=51пФ.

Вычисляем

Рассчитаем блокировочные элементы:

Xдр1=200 *Rd, Xдр1=9.3 *10-4

Xдр2=200 * Rскр , Xдр2=504

В соответствии со стандартным рядом Е24 принимаем: Сбл1=910пФ, Сбл2=180пФ

4. Расчет предоконечного усилителя мощности

Ставим предоконечный каскад.

Принципиальная схема предоконечного усилителя мощности с выходной цепью согласования аналогична схеме выходного усилителя мощности(рис.2).

В предоконечном каскаде поставим транзистор MRF134. Его параметры:

Параметр	Значение
Rвх, Ом	63,9
fтр, МГц	400
Sкр	0,13*10-3
Кр	11
Е'отс, В	3,6
Е, В	28
Р, Вт	5

Общий коэффициент усиления по мощности

Pвых=0.357 Pгун=0.08

Кр=4.4

Рассчитаем требуемую от транзистора мощность:

,

где зцс - КПД цепи согласования (?0,7).

Мощность рассеяния транзистора:

,

где з - КПД цепи стока VT1( ?0,7).

Q=70є: cosQ=0,342;

a0=0,253; a1=0,436;

a2=0,267; a3=0,091; г0= 0,166; г1=0,288

Коэффициент использования по напряжению:

Амплитуда выходного напряжения:

Uн= жкр*Eп. Uн=10.2

Амплитуда первой гармоники тока стока:

Амплитуда импульса тока стока:

Постоянная составляющая тока стока:

Ico=Iси* a0 Ico=0.05

Мощность, потребляемая цепью стока:

Po=Ico*Eп. Po=0.69

Мощность рассеиваемая на стоке:

Pc=Po-P1 Pc=0.18

КПД цепи стока:

Критическое сопротивление нагрузки:

Входная мощность:

,

где Kp- коэффициент усиления VT1 по мощности (=11 раз).

Входное напряжение на затворе:

,

Rвх-входное сопротивление VT1 (=63.9).

Напряжение смещения на затворе для требуемого угла отсечки:

Eс=E?-Uвх*cosQ,

где E?- напряжение отсечки Ic (=3.6).

Eс=2.76

Сопротивления делителя смещения:

, Ido=1ma; кОм

кОм

В соответствии со стандартным рядом Е24 принимаем: Rндел=2.7кОм, Rвдел=9.1кОм.

Рассчитаем цепь согласования:

Вычисляем q:

q=1

Находим

,

,

Cси - емкость сток-исток VT2 (11пФ)

В соответствии со стандартным рядом Е24 принимаем: С1=47пФ.

Вычисляем

,

,

C2=C2c-Cси-Cвх,

где Cвх- емкость сток-исток VT2 (35пФ).

C2=2.2пФ

В соответствии со стандартным рядом Е24 принимаем: С1=220пФ.

Вычисляем

мкГн

Рассчитаем блокировочные элементы:

Xдр1=200 *Rd, Xдр1=4.2*105 мкГн

Xдр2=200 * Rскр , Xдр2=1*104 мкГн

В соответствии со стандартным рядом Е24 принимаем: Сбл1=910пФ, Сбл2=180пФ

5. Фильтрация цепи согласования

Подавление гармоники

, n=2

-

критическое сопротивление нагрузки для 1 гармоники

,,,,

Для хорошей фильтрации необходимо выполнение условия:

6. Расчет генератора, управляемого напряжением

Рис.9. Генератор, управляемый напряжением

Автогенератор по схеме емкостной трехточки

(С9=Х1, С7=Х2, L3=Х3 - без учета варикапов).

VT1 включен по схеме с ОК. R3,R4,R5 - задают рабочую точку VT1. L5 блокирует по ВЧ составляющей базу VT1 от делителя R3,R4. C8 - блокировка по питанию.

С5 - развязка по постоянной составляющей рабочих точек VD1 и VD2. C6 - развязка по постоянной составляющей рабочих точек VD1 иVT1.

L1 - блокирует по ВЧ составляющей катод VD1 от низкочастотного Uсинт. R1,R2 задают рабочую точку VD2. C4 развязка по постоянной составляющей. L4- развязка по переменной составляющей.

Выберем транзистор КТ355А. Его основные параметры указаны в таблице:

параметр	значение
h21эо	80-300
тип	n-p-n
fгр, МГц	1500
Ск, пФ	2
Сэ, пФ	2
Uбmax,В	15
Uкmax,В	15
Iкmax,мА	10
Pкmax,мВт	255
	100

1 Расчет генератора.

Вычисляем амплитуду тока переменной составляющей на выходе, при работе без отсечки тока (Q=180є):

Uвыхм=I1выхм*Rн, где Uвыхм=2В, Rн=50 Ом.

I1выхм=0.04 А

Выбираем амплитуду импульса тока коллектора

Iкм=2 I1выхм <Iкмакс. Iкм=0.08 А

Eсм мин = Uвыхм + Uбэ, где Uбэ=0,7 В.

Eсм мин = 2.7

,

где 26мв - потенциал.

REB=32.5

,

где a1- коэффициент Берга, при работе без отсечки тока (Q=180є) a1=0,5.

,

, МГц

,

,

где fн - нижняя граница диапазона перестройки, fв- верхняя граница диапазона перестройки.

цк=2р* fв*Cк*rб, цк=0.023

Определяем нижний предел частоты генерации

> fв,

значит транзистор выбран верно.

ГГц

Определяем оптимальный коэффициент обратной связи на нижней и верхней частоте диапазона:

,

,

,

А=52.6

Значение добротности индуктивности контура принимаем Q=100.

Рассчитываем среднюю емкость варикапа ГУН:

, пФ

,

Находим

,

и находим C1.

, нФ

В соответствии со стандартным рядом

Е24 принимаем: С1=150пФ.

находим C2

, пФ

В соответствии со стандартным рядом Е24 принимаем: С2=10пФ.

Принимаем С1=С9, С2=С7.

b1=2р*fср*C1, b1=0.032

b2=2р*fср*C2, b2=2.29*10-3 -

реактивные проводимости.

XL= Q*A/rб* b1*b2, XL=7.29*105

- сопротивление индуктивности контура,

L= XL/2р*fср, L=3.3мГн

- индуктивность.

Принимаем L=L3.

Амплитуда переменного напряжения на переходе:

Uбэ.м=¦Uэбмакс-Eo¦/ 2

Uбэ.м=0.35

Находим

Iкомин= I1выхм=40*10-3,

,

Ток делителя (R3,R4)

Iдел=7Iбо=0.014, тогда

,

,

В соответствии со стандартным рядом Е24 принимаем: R3=200Ом, R4=560Ом.

Мощность переменного сигнала на нагрузке

Pгун= I1выхмІ*Rн., Pгун=0.08

Мощность рассеиваемая на транзисторе:

Pрас=(Епит- Iкомин*Rн)* Iкомин<Pкмакс., Pрас=0.4

Выбираем L5=7L=23.1мГн, для уменьшения шунтирования контура делителем.

2 Проектируем ЧМ-модулятор с исходными данными:

=35 МГц

- несущая, (300-3400)-диапазон модулирующей частоты,

Кг<5%-коэффициент гармоник, ?f=±5кГц-девиация частоты.

3 Выбор варикапа ЧМ модулятора.

Для уменьшения нелинейных искажений при частотной модуляции следует применять варикап с возможно большей средней емкостью С . Для уменьшения влияния варикапа на стабильность несущей частоты автогенератора желательно, чтобы на частоте генерации добротность Q была достаточно высокой: Q = 50 ... 100 (добротность Q = wгр /w).

Расчет режима варикапа:

Выберем варикап KB 132, параметры которого указаны в таблице:

параметр	значение
Uнч,В	5.5
?Cв,пФ	21
Св, пФ	17
?f,кГц	5

Рабочий диапазон напряжений смещения на варикапе - это диапазон напряжений, при которых р-п-переход закрыт: 0 ... Uдоп., где Uдоп - максимально допустимое напряжение. В этом случае необходимо выполнять следующие соотношения:

Uв мин=E-Uнч-U>0,

Uв макс=E+Uнч+U<Uдоп.

E выбираем на середине линейного участка вольт-фарадной характеристики.

E=5

Находим Uнч с учетом ограничений указанных выше.

Uнч=3.5

Из графика находим ?Cв=21 пФ

,

где :

?f- девиация частоты

fср- средняя частота диапазона ?Cв- требуемое изменение емкости

Cв- емкость варикапа в точке Е

kв- коэффициент вклада варикапа в суммарную емкость контура.

, ,

где:

C?- полная емкость контура АГ,

,

Т.к. С6 развязывающий конденсатор

,

кОм кОм

,

С6=1000пФ

В соответствии со стандартным рядом Е24 принимаем: С6=1000пФ.

pв- коэффициент включения варикапа в контур.

Ссв= Cв*pв=52.7пФ,

примем С5= Ссв.

В соответствии со стандартным рядом Е24 принимаем: С5=56пФ.

Примем

RL4=(50-200)* RVD2=30 кОм.

= 0.2кОм

=0.2кОм, при fн=300Гц.

RL1=(50-200)*RVD1= RL4=30 кОм,

=0.2кОм, при fср.

=14мкГн =2мкФ

=14мкГн =0.02нФ

В соответствии со стандартным рядом Е24 принимаем: L4=14мкГн, С4=2мкФ, L1=14мкГн, С10=20пФ.

R1R2=90R1+90R2

R1=150кОм, R2=225кОм

В соответствии со стандартным рядом Е24 принимаем: R1=150кОм, R2=220кОм.

4. Проектирование цепи согласования УМ и ГУН:

Для согласования выходного сопротивления ГУН с нагрузкой - входным сопротивлением предоконечного усилителя №1 применяем согласующую цепь (рис.10):

Рис.10. Согласующая цепь

Где R1=Rвых гун=87,1 Ом и R2=Rвх ум=7,11 Ом, зададимся Ro=5 Ом, тогда получаем:

Зададимся емкостью С2=1 нФ, тогда:

В соответствии со стандартным рядом Е24 принимаем: С1=150пФ, С2=470пФ.

КПД цепи согласования определяется как при QL1=300:

7. Задающий генератор

Задающий генератор спроектируем по стандартной схеме с использованием инверторов ТТЛШ и кварцевого резонатора. Принципиальная схема задающего генератора (рис.11):

Рис.11. Задающий генератор

Кварцевый генератор состоит из трех инверторов, кварцевого резонатора и резистора обратной связи по постоянному току.

В качестве кварцевого резонатора выберем низкочастотный кварцевый резонатор РГ-01 с генерируемой частотой в 100 кГц, при относительном отклонении частоты не более (интервал температур -30°~ +70°).

Использование ТТЛШ логических элементов в схеме задающего генератора позволяет повысить стабильность колебаний, а также сформировать необходимые уровни выходного напряжения.

Использование ТТЛШ логических элементов в схеме задающего генератора позволяет повысить стабильность колебаний, а также сформировать необходимые уровни выходного напряжения. Выбираем микросхему КР1533ЛН1 (из нее используем 3 инвертора) (рис.12.).

Рис.12.Микросхема КР1533ЛН1

Сопротивление R в схеме выбираем из ряда Е24 R=680 Ом.

8. Делитель частоты задающего генератора

На один из входов фазового детектора нам необходимо подавать эталонную частоту, равную шагу перестройки радиостанции. Из ТЗ видим, что шаг перестройки равен 1 кГц. Задающий генератор же вырабатывает импульсы с частотой в 100 кГц. Следовательно, нам необходимо поделить исходную частоту на 100. Для этого используем делитель частоты, собранный счетчиках ТТЛШ КР1533ИЕ2. Принципиальная схема из двух счетчиков представлена на рисунке ниже (рис.13):

Рис.13. Принципиальная схема из двух счетчиков КР1533ИЕ2

Микросхема КР1533ИЕ2 представляет собой двоично-десятичный четырехразрядный счетчик, состоящий из четырех D-триггеров, внутренне соединенных для выполнения операции деления на два и пять

Входы установки нуля обеспечивают запрещение счета по счетным входам С1 и С2 и возвращение всех выходов в состояние низкого уровня или отсчет двоично-десятичного числа в девять Выход QA не соединен с последующими триггерами, поэтому можно осуществить три независимых режима работы счетчика при внешнем соединении входа С2 с выходом Q1 осуществляется операция двоично-десятичного счета, при внешнем соединении входа С1 с выходом QD осуществляется операция деления на десять выходного импульса со скважностью 2, сигнал снимается с вы хода QA, без внешних соединений триггер с выходом Q1 осуществляет операцию деления на два (вход С2 используется для выполнения операции деления на пять). В нашем случае необходимо деление на десять, поэтому соединим вход С1 с выходом QD, а за ненадобностью прочих входов и для правильной работы счетчиков в режиме счета прочие входы микросхемы заземлим.

9. Фазовый детектор

Будем использовать триггерный фазовый детектор. Триггерный ФД представляет собой триггер с раздельными входами. На один вход подается опорный сигнал, а на другой -- стабилизируемый. Если сигналы имеют синусоидальную форму, то возможны сбои в работе триггера. Для четкой работы триггера необходима прямоугольная форма входных сигналов. Выходной сигнал триггерного ФД представляет собой односторонние прямоугольные импульсы (в виде меандра).

Триггерные ФД просты по конструкции, их предельная частота достигает десятков мегагерц. Недостатком является высокий уровень помех с частотами, кратными опорной. Поэтому после такого ИФД всегда становится инерционный ФНЧ.

Используем микросхему КР1533ТМ2, построенную на D-триггерах. Элемент И-НЕ - из микросхемы КР1533ЛА3 (4 элемента 4И-НЕ).

10. Фильтр низких частот

Для поддержания постоянного напряжения смещения на варикапе на выходе ФД устанавливают ФНЧ с частотой среза много меньшей нижней границы спектра входного сигнала.

ФНЧ соберем на операционном усилителе OPA241UB. Главное достоинство данного усилителя - возможность работы при однополярном питании в 5В. Ток потребления - не более 2 мА, входное сопротивление - не менее 2 МОм. предоконечный усилитель мощность детектор

Рассчитаем ФНЧ на частоту среза в 50 Гц (нижняя граница входного спектра -300 Гц). Принципиальная схема включения ОУ представлена на рисунке (рис.14):

Рис.14. Принципиальная схема включения ОУ

При этом, частота среза определяется по формуле:

Зададимся сопротивлением R6 = 100 кОм. Тогда емкость конденсатора С2:

В соответствии со стандартным рядом Е24 С2 = 33 нФ. В типовой схеме обычно R1 = R2 = 10 кОм.

Также принимаем R3=R4=R7=10кОм, R5=3.9кОм, С1=0.1пФ.

11. Делитель переменным коэффициентом деления

Данный делитель предназначен для деления частоты с ГУНа на такой коэффициент N, который обеспечивал бы выходную частоту, подаваемую на ФД, близкую к шагу перестройки. Таким образом, наш ДПКД должен изменять свой коэффициент деления:

N = 34000…36000.

Такой делитель можно построить на вычитающих счетчиках, последовательно соединенных друг с другом выходом для расширения разрядности. Принципиальная схема делителя представлена на рисунке 15:

Рис.15. Принципиальная схема делителя

В данной схеме использован десятичный счетчик К193ИЕ2. На входы каждого из счетчиков загружается двоичная комбинация, соответствующая значению каждого из разрядов (определяется схемой установки). На рисунке цифрами обозначены шины соответствующих разрядов. Причем, на счетчик, вход синхронизации на уменьшение которого связан непосредственно с выходом ГУНа подается последний (самый младший) разряд. После прекращения загрузки счетчик считает на уменьшение, при этом частота на входе делится в установленное количество раз. После того как последний счетчик дошел до комбинации 7000, вся система осуществляет перезагрузку и счет начинается по - новому.

Заметим, что в нашем случае два самых старших разряда не изменяются, поэтому на вход двух последних счетчиков подаются постоянные комбинации: 0010 - соответствующая двойке на последний счетчик и 0101 - соответствующая пятерке, на предпоследний счетчик.

12. Схема установки коэффициента деления

Схему установки коэффициента деления, а фактически - схему установки рабочей частоты радиопередатчика, спроектируем на двоично-десятичных счетчиках, загружать необходимые значения, в которые будем вручную, удерживая соответствующие кнопки на пульте управления определенное время. За это время на каждом из счетчиков установится определенная желаемая комбинация. Для этого будем подавать на суммирующие входы сигнал с частотой 1 Гц. Данную частоту получим путем деления тремя счетчиками КР1533ИЕ2 опорной частоты фазового детектора.

Заметим, что установку необходимо проводить лишь для последних четырех разрядов остальные же разряды - фиксированы.

Принципиальная схема показана на рисунке 16 (самый младший разряд -справа):

Рис.16. Схема установки коэффициента деления

В данной схеме также использованы десятичные счетчики К1533ИЕ6. Если на входе не возникает запрещенных комбинаций, то счетчики работают в режиме счета. При возникновении запрещенных комбинаций (частоты вне диапазона 34-36 МГц) счетчики работают в параллельной загрузке, загружая нижнюю частоту 34 МГц. Загруженные комбинации в виде двоично-десятичного кода снимаются с выходов счетчиков.

13. Проектирование схемы исключения запрещенных состояний

Данная схема строится согласно нашему рабочему диапазону: (34ч36)МГц.

Рассмотрим возможные значения цифр в каждом разряде:

5 разряд: 3(самый старший)

4 разряд: 4,5,6,7

3ч1разряды: 0ч9

Рассмотрим 4-ый разряд: разрешенные состояния для него: 4, 5, 6, соответственно при появлении 7-ки на 4 разряде он должен сбрасываться в 4. А при появлении 6 на 4-ом разряде на трех младших должен происходить общий сброс в ноль.

14. Схема индикации

Для схемы индикации нам понадобятся дешифраторы двоичного кода в код семисегментного индикатора. Индикаторы, в свою очередь должны обеспечивать хорошую видимость цифр. Важно также, чтобы дешифраторы и индикаторы подходили по параметрам и работали без сбоев.

Выбираем индикатор АЛ324Б - индикатор красного свечения. Дешифратор КМ555ИД18 - дешифратор для одноразрядного семисегментного индикатора.

Схема одной из ячеек индикации представлена на рисунке 17:

Рис.17. Ячейка схемы индикации



15. Входной усилитель напряжения

Данный усилитель предназначен для усиления напряжения со значения равного входному до значения равного необходимому для модуляции (подаваемому на варикап).

UBX=0,2(B) UЩ=0,4 (В)

Следовательно, нам необходимо усиление по напряжению в 0.4/0.2=2 раза.

Построим входной усилитель напряжения по типовой схеме усилителя на ОУ с последовательной отрицательной обратной связью по напряжению. В качестве операционного усилителя выбираем OPA241UB (рис.18).

Рис.18. Схема включения операционного усилителя OPA241UB

Коэффициент усиления данной схемы определяется выражением:

Зададимся сопротивлением R1= 10 кОм. Тогда, R2 будет равно:

R2 = R1 (КH -1) = 10(2,05 -1) = 10,5 (кОм)

Согласно стандартному ряду Е24 R2=10кОм.

Конденсатор C1 - разделительный. Их выберем из соображений того, что на средней частоте сигнала их сопротивление не должно превышать 1 Ом.

Согласно стандартному ряду Е24 С1= 910 пФ.

Резистивный делитель предназначен для поднятия уровня сигнала. Это необходимо, так как входной сигнал - двухполярен, а ОУ работают лишь с сигналами однополярными. Достаточный уровень постоянного напряжения в этом случае - 0,3 В.

Зададимся током делителя. При этом учтем, что ток делителя должен быть много больше входного тока для исключения влияния на работу усилителя. Входные токи операционных усилителей очень малы и составляют десятки наноампер. Примем ток делителя равным 10 мкА.

16. Схема преобразования питания

Для питания микросхем ТТЛ, а также операционных усилителей в разрабатываемом РпдУ подается напряжение +5В.

Следовательно, необходимо преобразование напряжения питания радиопередатчика +12 В в напряжение, требуемое для питания микросхем.

Для этого будем использовать микросхему

TEN06-12S05 (out: 5V, 1200mA; in: 9-18V, 321mA),

включенную по схеме (рис.19):

Рис.19. Схема включения микросхемы TEN06-12S05

Выберем С1=1000мкФ, С2=47мкФ.

17. Преобразователь сигнала в импульсы прямоугольной формы

Для того, чтобы сигнал с ГУНа подать на ДПКД нам необходимо сигнал синусоидальной формы преобразовать в последовательность прямоугольных импульсов. Для этого будем использовать два последовательно включенных инвертора (для увеличения крутизны фронтов импульсов). Схема представлена на рисунке 20:

Рис.20. Преобразователь сигнала в импульсы прямоугольной формы

Используем два инвертора из шестиинверторной микросхемы КР1533ЛН1.

Выберем С1=2нФ, R1=1кОм.



Литература

1. Интегральные микросхемы: справочник / Б.В. Тарабрин, Л.Ф. Лунин, Ю.Н. Смирнов и др.; Под ред. Б.В. Тарабрина. - М.: Энергоатомиздат, 1985. - 528 с.

2. Транзисторы для аппаратуры широкого применения: справочник / К.М. Брежнева, Е.И. Гантман, Т.И. Давыдова и др.; Под ред. Б.Л. Перельмана. - М.: Радио и связь, 1982. - 656 с.

Размещено на Allbest.ru