Расчет двигателя внутреннего сгорания

Размещено на http://www.allbest.ru/

Курсовая работа

Расчёт двигателя внутреннего сгорания Д-245

Введение

дизель двигатель кинематический уравновешенность

Расчётно-графическая работа необходима для закрепления теоретических знаний получение опыта расчёта двигателей.

В пояснительной записке приводятся расчёты двигателя Д-245: тепловой расчёт, динамический и кинематические расчёты, проведено уравновешивание двигателя. В графической части помещены: свёрнутая и развёрнутая индикаторные диаграммы, графики перемещения скорости и ускорения поршня от угла поворота коленчатого вала, графики сил действующих на КШМ.

1. Тепловой расчет дизеля без наддува

Исходные данные:

тип двигателя - Д-245, четырехтактный, четырёхцилиндровый, рядный, с наддувом;

частота вращения коленчатого вала п = 1750 мин^-1;

степень сжатия е = 17;

эффективная мощность N_e = 62,7 кВт;

коэффициент избытка воздухаб = 1,75;

давление наддува p_к = 1,52 МПа;

- вид топлива - дизельное топливо «Л» ГОСТ 305-82, средний элементарный состав: С = 85,7%, Н = 13,3%, О = 1%. Низшая расчетная теплота сгорания топлива Q_H - 42500 кДж/кг. (4/стр.55):

Параметры рабочего тела

Определяем теоретически необходимое количество воздуха для сгорания

кг топлива по формуле (1.1) и (1.2)

, (1.1)

,(1.2)

Определяем количество свежего заряда

. (1.3)

Определяем общее количество продуктов сгорания

. (1.4)

Параметры окружающей среды и остаточные газы

Принимаем атмосферные условия: p₀ = 0,1 МПа, Т_о = 288 К.

Определяем давление и температуру остаточных газов:

Р_к = (1,2… 2,5)·р_о = 1,7·0,1 = 0,17 МПа.

Определяем температуру воздуха за компрессором

,

где n_к - показатель политропы сжатия в компрессоре n_к=1,65.

Определяем давление и температуру остаточных газов

р_r = (0,75… 0,95) р_к = 0,85·0,17 = 0,145 МПа.

Принимаем Тr = 800 К.

Процесс впуска

Принимаем температуру подогрева свежего заряда Дt = 30°.

Определяем плотность заряда на впуске по формуле:

, (1.5)

где R_B = 287 Дж/кг-град - удельная газовая постоянная для воздуха.

Определяем потери давления на впуске в двигатель по формуле:

. (1.6)

В соответствии со скоростным режимом работы двигателя и качеством обработки внутренней поверхности принимаем коэффициент (в²+о_вп)=3,3, а скорость движения заряда щ_вп = 90 м/с.

.

Определяем давление в конце впуска:

р_а = р_к - Др_а = 0,17 - 0,023 = 0,147 МПа, (1.7)

Определяем коэффициент остаточных газов

. (1.8)

Определяем температуру в конце впуска:

. (1.9)



Определяем коэффициент наполнения:

, (1.10)

.

Процесс сжатия

Определяем показатель адиабаты сжатия к₁ в функции е и Т_а, по номограмме:₁ = 1,362.

Определяем показатель политропы сжатия n, в зависимости от к₁, который устанавливается в пределах:

₁ = (k₁ + 0,02)… (k₁ - 0,02) = 1,36.

Определяем давление в конце сжатия:

. (1.11)

Определяем температуру в конце сжатия:

. (1.12)

Определяем среднюю молярную теплоемкость заряда (воздуха) в конце сжатия (без учёта влияния остаточных газов):

,(1.13)

Определяем число молей остаточных газов:

(1.14)

Определяем число молей газов в конце сжатия до сгорания:

М_с = М₁ + М_r = 0,752+ 0,024 = 0,776 кмоль. (1.15)

Процесс сгорания

Определяем среднюю молярную теплоёмкость продуктов сгорания в дизеле при постоянном давлении, при а>1

(1.16)

.

Определяем число молей газов после сгорания:

М_z = М₂ + М_r = 0,790 + 0,024 = 0,814. (1.17)

Определяем расчётный коэффициент молекулярного изменения рабочей смеси:

. (1.18)

Принимаем коэффициент использования теплоты о = 0,8.

Тогда количество теплоты, передаваемое газом на участке cz'z индикаторной диаграммы при сгорании 1 кг топлива определится, как:= о·Q_Н = 0,85 ·42500 = 36125 кДж/кг.

Принимаем степень повышения давления л = 1,7.

Температуру в конце сгорания определяют из уравнения сгорания

, (1.19)

Подставляем имеющиеся значения величин, решаем полученное квадратное уравнение относительно T_z:

,

,

.

Определяем давление в конце процесса сгорания:

р_z = р_с·л = 5,90·1,7 = 10,03 МПа.

Определяем степень предварительного расширения:

(1.20)

Процесс расширения

Определяем степень последующего расширения:

(1.21)

Показатель политропы расширения для дизеля определяем по номограмме учитывая, что его значение незначительно отличается от значения показателя адиабаты расширения к₂:₂ = 1,29,₂ = k₂ = 1,29.

Определяем давление процесса расширения:

. (1.22)

Определяем температуру процесса расширения:

. (1.23)

Проверяем правильность ранее принятого значения температуры остаточных газов (погрешность не должна превышать 5% для номинального скоростного режима):

, (1.24)

Индикаторные параметры рабочего цикла дизеля

Определяем среднее индикаторное давление цикла для не-скругленной индикаторной диаграммы по формуле:

(1.25)

=.

Принимаем коэффициент полноты индикаторной диаграммы н = 0,92.

Определяем среднее индикаторное давление цикла для скругленной индикаторной диаграммы:

(1.26)

Определяем индикаторный КПД:

. (1.27)

Определяем индикаторный удельный расход топлива:

. (1.28)

Эффективные показатели дизеля

Принимаем предварительно среднюю скорость поршня Wn.cp = 10 м/с

Определяем среднее давление механических потерь:

p_M = a + b ·W_ncp = 0,089 + 0,0118 · 10 = 0,207 МПа. (1.29)

Определяем среднее эффективное давление:

р_е = р_i - р_м = 0,95 - 0,207 = 0,743 МПа. (1.30)

Определяем механический КПД:

_. (1.31)

Определяем эффективный КПД:

. (1.32)

Определяем эффективный удельный расход топлива:

, (1.33)

Основные размеры цилиндра и удельные параметры двигателя

Исходя из величин эффективной мощности, частоты вращения коленчатого вала, среднего эффективного давления и числа цилиндров определяем рабочий объем одного цилиндра по формуле (1.33):

, (1.34)

гдеф_дв- тактность двигателя;_e- эффективная мощность;_e- среднее эффективное давление;

i- число цилиндров;- частота вращения.

Выбираем значение

Определяем диаметр цилиндра

, (1.35)

Определяем ход поршня S = D ·с= 110 ·1,136 =125 мм,(1.36)

Определяем площадь поршня

(1.37)

Определяем рабочий объем цилиндра

,(1.38)

Определяем среднюю скорость поршня

,(1.39)

Определяем значение эффективной расчётной мощности

,(1.40)

Сравниваем полученное значение мощности с заданным значением

2. Построение индикаторных диаграмм

Свёрнутую диаграмму работы двигателя строим в масштабе в прямоугольных координатах по данным теплового расчёта. Для этого находим давление в цилиндре при различных перемещениях поршня через 10 мм по формуле (2.1) для политропы сжатия, и по формуле (2.2) для политропы расширения:

,(2.1)

,(2.2)

где S_c - высота камеры сжатия, определяется по выражению (2.3)

,(2.3)

Абсциссу точки z определяем по уравнению (2.4)

, (2.4)

Таблица 1 - Расчётные данные для построения диаграммы

Sx, мм	Px, МПа сжатие	Px, МПа расширение
12,5	1,82	4,72
25	0,97	2,69
37,5	0,63	1,83
50	0,46	1,36
62,5	0,35	1,08
75	0,28	0,88
87,5	0,23	0,75
100	0,20	0,64
112,5	0,17	0,56
125	0,15	0,50

Масштаб давления м_p = 0,07 МПа/мм, масштаб перемещения м_s = 1 мм S/мм.

3. Динамический расчёт двигателя

Определяем массы движущихся частей КШМ по формуле (3.1)

,(3.1)

гдеm' - конструктивная масса детали. Отнесённая к площади поршня, кг/м²;

F_n - площадь поршня, м².

Масса частей, движущихся возвратно-поступательно:

m_j = m_n + m_шп,(3.2)

где m_шп - масса шатуна, приведенная к поршню,

m_ШП=(0,2..0, З) ·m_ш (3.3)

Масса вращающихся деталей:

m_R = m_K + m_шк,(3.4)

где m_шк - масса шатуна, приведенная к коленчатому валу,

m_шк = (0,7…0,8) ·m_ш,(3.5)

m_n = 262,5 ·0,0095 = 2,495 кг

т_ш = 362,5 ·0,0095 = 3,445 кг

т_шп = 0,25 ·3,445 = 0,861 кг

m_j = 2,495 + 0,861 = 3,356 кг

m_K = 350 ·0,0095 = 3,326 кг

т_шк = 0,75 ·3,445 = 2,584 кг

m_R = 3,326 + 2,584 = 5,910 кг

Определяем силы действующие в КШМ, Н:

силы инерции возвратно-поступательно движущихся масс

Pj = - mj ·R ·щ² ·(cosц + л ·cos2ц),(3.6);

центробежной силы инерции вращающихся масс

K_R = - m_R ·R ·щ²(3.7)

силы инерции вращающихся масс шатуна

K_r.ш = - m_шк ·R ·щ²(3.8)

суммарной силы, действующей на поршень

P_У = P_r + P_j,(3.9);

боковой силы, перпендикулярной оси цилиндра

N = P - tgв,(3.10);

силы, действующей вдоль шатуна

,(3.11);

нормальной силы, действующей вдоль радиуса кривошипа

,(3.12);

тангенциальной силы, касательной окружности кривошипа

,(3.13)

Расчет всех действующих сил проводим через 20° поворота коленчатого вала, а данные заносим в таблицу 2. По рассчитанным данным строим графики изменения сил, в зависимости от угла поворота коленвала.

Таблица 2 - Расчётные данные для построения графиков сил

ц, град	Pj, Н	pj, МПа	pУ, МПа	PУ, Н	N, кН	S, кН	K, кН	T, кН
0	-12943,40	-1,36	-1,32	-12553,78	0,00	-12553,78	-12553,78	0,00
20	-11676,66	-1,23	-1,19	-11287,04	-1070,25	-11337,67	-10240,30	-4866,10
40	-8256,71	-0,87	-0,83	-7854,49	-1415,92	-7981,10	-5106,75	-6133,43
60	-3672,03	-0,39	-0,34	-3256,47	-801,61	-3353,67	-934,02	-3220,98
80	869,39	0,09	0,14	1300,16	367,22	1351,02	-135,87	1344,17
100	4392,27	0,46	0,51	4837,72	1366,37	5026,98	-2185,67	4526,96
120	6471,70	0,68	0,73	6929,75	1705,81	7136,61	-4942,15	5148,43
140	7284,39	0,77	0,82	7751,84	1397,42	7876,79	-6836,50	3912,31
160	7387,32	0,78	0,83	7860,52	745,34	7895,78	-7641,40	1988,06
180	7344,06	0,77	0,82	7819,21	0,00	7819,21	-7819,21	0,00
200	7387,32	0,78	0,83	7903,52	-749,42	7938,97	-7683,20	-1998,94
220	7284,39	0,77	0,84	7939,91	-1431,32	8067,89	-7002,36	-4007,22
240	6471,70	0,68	0,78	7409,60	-1823,93	7630,79	-5284,37	-5504,94
260	4392,27	0,46	0,62	5869,37	-1657,75	6098,98	-2651,77	-5492,34
280	869,39	0,09	0,36	3433,16	-969,66	3567,46	-358,77	-3549,38
300	-3672,03	-0,39	0,14	1323,41	-325,77	1362,92	379,58	-1308,99
320	-8256,71	-0,87	0,34	3239,36	-583,96	3291,57	2106,13	-2529,55
340	-11676,66	-1,23	1,91	18157,67	-1721,73	18239,12	16473,77	-7828,19
360	-12943,40	-1,36	4,56	43304,85	0,00	43304,85	43304,85	0,00
370	-11676,66	-1,23	6,47	61531,12	5834,44	61807,12	55824,85	26527,46
380	-8256,71	-0,87	2,43	23068,27	4158,49	23440,10	14998,29	18013,59
400	-3672,03	-0,39	1,32	12540,99	3087,07	12915,36	3597,02	12404,35
420	869,39	0,09	1,11	10594,09	2992,20	11008,55	-1107,10	10952,74
440	4392,27	0,46	1,17	11090,13	3132,30	11523,98	-5010,49	10377,73
460	6471,70	0,68	1,22	11619,38	2860,21	11966,24	-8286,70	8632,58
480	7284,39	0,77	1,22	11603,32	2091,72	11790,34	-10233,19	5856,12
500	7387,32	0,78	1,19	11292,53	1070,77	11343,18	-10977,73	2856,08
520	7344,06	0,77	1,17	11126,26	0,00	11126,26	-11126,26	0,00
540	7387,32	0,78	1,15	10932,94	-1036,67	10981,97	-10628,16	-2765,13
560	7284,39	0,77	1,08	10220,96	-1842,52	10385,71	-9014,06	-5158,45
580	6471,70	0,68	0,91	8643,85	-2127,75	8901,88	-6164,61	-6421,92
600	4392,27	0,46	0,62	5846,42	-1651,26	6075,14	-2641,40	-5470,86
620	869,39	0,09	0,19	1778,26	-502,25	1847,82	-185,83	-1838,45
640	-3672,03	-0,39	-0,33	-3093,92	761,59	-3186,27	-887,40	3060,21
660	-8256,71	-0,87	-0,82	-7825,94	1410,77	-7952,08	-5088,19	6111,13
680	-11676,66	-1,23	-1,19	-11283,38	1069,90	-11333,99	-10236,98	4864,52
700	-12943,40	-1,36	-1,32	-12553,78	0,00	-12553,78	-12553,78	0,00
720	-12943,40	-1,36	-1,32	-12553,78	0,00	-12553,78	-12553,78	0,00

4. Кинематический расчёт

Определяем значения перемещения, скорости и ускорения поршня, рассчитанных через 20 градусов поворота коленчатого вала.

При расчете значений, для двигателя с центральным кривошипно-шатунным механизмом, следует воспользоваться формулами:

перемещения поршня

,(4.1)

скорости поршня

,(4.2)

ускорения поршня

,(4.3)

Таблица 3 - Значения перемещения, скорости и ускорения

ц	S1, мм	S2, мм	S, мм	W1, м/с	W2, м/с	W, м/с	J1,м/с2	J2, м/с2	J, м/с2
0	0,000	0,000	0,000	0,00	0,00	0,00	2703,10	2445,31	257,79
36	0,015	0,012	0,003	8,08	1,80	9,88	259,12	934,02	-674,90
72	0,051	0,043	0,008	13,07	1,11	14,19	-1608,93	-934,02	-674,90
108	0,090	0,082	0,008	13,07	-1,11	11,96	-2187,52	-2445,31	257,79
144	0,116	0,113	0,003	8,08	-1,80	6,27	-2188,34	-3022,57	834,23
180	0,125	0,125	0,000	0,00	0,00	0,00	-2187,52	-2445,31	257,79
216	0,116	0,113	0,003	-8,08	1,80	-6,27	-1608,93	-934,02	-674,90
252	0,090	0,082	0,008	-13,07	1,11	-11,96	259,12	934,02	-674,90
288	0,051	0,043	0,008	-13,07	-1,11	-14,19	2703,10	2445,31	257,79
324	0,015	0,012	0,003	-8,08	-1,80	-9,88	3856,79	3022,57	834,23
360	0,000	0,000	0,000	0,00	0,00	0,00	-2170,56	-2315,42	144,86

5. Уравновешивание двигателя

Условия уравновешенности двигателя с любым числом цилиндров (при соблюдении равенства масс движущихся частей и идентичности протекания рабочего процесса во всех цилиндрах, а также обеспечении статической и динамической уравновешенности коленчатого вала) принято записывать в следующем виде:

а) результирующие силы инерции первого порядка и их моменты равны нулю: УР_JI = 0 и УМ_JI = 0;

б) результирующие силы инерции второго порядка и их моменты равны нулю: УР_JII = 0 и УМ_JII= 0;

в) результирующие центробежные силы инерции и их моменты равны нулю: УK_r = 0 и УМ_R = 0.

Таким образом, решение вопроса уравновешивания двигателей сводится к уравновешиванию лишь наиболее значительных сил и их моментов.

Четырехцилиндровый рядный двигатель с кривошипами, расположенными под углом 180°. Порядок работы двигателя 1-2-4-3 или 1-3-4-2. Промежутки между вспышками равны 180°. Коленчатый вал двигателя имеет кривошипы, расположенные под углом 180°.

Силы инерции первого порядка и их моменты при указанном расположении кривошипов взаимно уравновешиваются: УР_{J I} =0 и УМ_{J i} = 0. Силы инерции второго порядка для всех цилиндров равны и направлены в одну сторону. Их равнодействующая

(5.1)

Силы инерции второго порядка можно уравновесить лишь с помощью дополнительных валов. Суммарный момент этих сил равен нулю: УМ_JII= 0. Центробежные силы инерции для всех цилиндров равны и направлены попарно в разные стороны. Равнодействующая этих сил и момент равны нулю: УK_r = 0 и УМ_R = 0.

Для снижения нагрузки на коренные подшипники на коленчатый вал можно установить противовесы для уменьшения центробежных сил.

Уравновешивание двигателя снижает шумы и вибрации в двигателе, увеличивает его долговечность, но также увеличивает металлоемкость и трудоемкость производства

Литература

1) Лиханов В.А., Деветьяров Р.Р. Расчёт двигателей внутреннего сгорания: Учебное пособие. - Киров: Вятская ГСХА, 2005.-69 с.

2) Колчин А.И., Демидов В.П. Расчёт автомобильных и тракторных двигателей. - М.: Высшая школа. 2002.-496 с.

3) Николаенко А.В. Теория, конструкция и расчёт автотракторных двигателей. - М.: Колос, 1984. - 335 с.

4) Расчёт автомобильных и тракторных двигателей: Учеб. Пособие для вузов./ А.И. Колчин, В.П. Демидов - 3-е изд. Перераб. и доп. - М.: Высш. шк., 2003.

Размещено на Allbest.ru