Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Задание курсового проекта

Введение

1. Расчет качественно-количественной схемы дробления - грохочения

1.1 Выбор схемы

1.2 Расчет выхода продуктов

1.3 Тип рекомендуемого оборудования

2. Расчет качественно - количественных показателей обогащения

2.1 Определение эффективности процесса обогащения

Вывод

Список использованной литературы



Задание курсового проекта

1. Расчет качественно-количественной схемы дробления - грохочения (выбор схемы, определение крупности продуктов, расчет выхода продуктов).

2. Расчет качественно-количественных показателей обогащения (выход коллективного, магнетитового и гематитового концентратов, а также хвостов обогащения; содержание компонентов в продукты обогащения; степени сокращения и концентрации; технологическая эффективность процессов обогащения).



Введение

Обогащением полезных ископаемых называется процесс первичной обработки сырья с целью разделения минерала, отделения вредных примесей и получение кондиционного продукта-концентрата, с повышенным содержанием ценного компонента (достаточным для последующий эффективной переработки).

Обогащению подвергаются все руды цветных и редких металлов, руды черных металлов обогащаются около 90%, все коксующиеся угли, энергетические угли - около 50%.

Задачи обогащения:

- Повышение качества полезного ископаемого.

- Удаление вредных примесей.

- Достижение однородности сырья по крупности и вещественного состава.

- Только при обогащение возможно комплексное использование вещества.

Все процессы на обогатительной фабрике можно разделить на три группы:

Подготовительная: грохочение, дробления. Измельчение, классификация по крупности, усреднение.

Основная (собственно обогащение): гравитационный метод обогащения, флотация, магнитный метод обогащения, электрический и специальные методы обогащения.

Вспомогательные: обезвоживание, пылеулавливание, обеспыливание, транспортирование, складирование, очистка сточных и кондиционирование оборотных вод.

Схема рудоподготовки, включающая операции дробления, грохочения и измельчения, намечается исходя из свойств руды на основе результатов исследований обогатимости, технологических характеристик оборудования, которое возможно применить, и опыта переработки аналогичных по свойствам и составу руд. Крупность материала подаваемого на фабрику, определяется проектом горной части, крупность материала, поступающего в первый прием обогащения, и сам способ обогащения устанавливается в зависимости от испытаний на обогатимость. Физические свойства руды: крепость, гранулометрический состав, влажность, содержание глины, дробимость, грохотимость, измельчаемость определяют способ дробления, грохочения и измельчения и тип аппаратов для выполнения этих операций. На выбор схемы оказывают влияние и общие условия проектирования: климатические условия района, производительность предприятия, способ разработки месторождения, способ подачи руды на фабрику и многие другие, например, при глинистой, влажной руде, липкой и нетранспортабельной, возможно, потребуется промывка руды, а иногда, по условиям смерзаемости и подсушка руды. Иногда требуются выделение мелочи и отдельное складирование кусковой руды. Для проектировщика очень важно знать данные эксплуатации обогатительных фабрик, работающих на рудах, подобных исследуемым. Применение в проекте проверенных решений позволяет избежать ошибок, которые трудно исправить на построенной фабрике, а перестройка некоторых технологических узлов потребует больших затрат и вызывает потерю времени на освоение производственной мощности предприятия.

Операции дробления применяются для подготовки полезного ископаемого к измельчению в мельницах или подготовки его непосредственно к операциям обогащения, в случае, если руда с крупной вкрапленностью полезных минералов. На дробильно-сортировочных фабриках операции дробления имеют самостоятельное значение.

В схемы дробления обычно включат операции предварительного поверочного грохочения. Их принято относить к той операции дробления, в которую поступает верхний продукт грохота.

Операция дробления вместе с относящимися к ней операциями грохочения составляет стадию дробления, а совокупность стадий дробления - схему дробления.

Исходные данные:

1. Железосодержащая руда добывается открытым способом.

2. Производительность фабрики 35 тысяч тонн в сутки.

3. Характеристика крупности горной массы, поступающей на грохочение, прямолинейная.

4. Циркулирующая нагрузка в замкнутом цикле операции дробления - C=170 %.

5. Содержание железа в руде:

магнетитового б_м=20 %

гематитового б_г=9 %

породообразующий минерал - кварц

6. Содержание железа в концентрате:

магнетитового обогащения в_м=60 %

гравитационного обогащения в_г=68 %

флотационного обогащения в_ф=65 %

7. Извлечение магнетита (магнетитового железа) при магнитном обогащение равно ?_м=89 %

8. Извлечение гематита (гематитового железа) при гравитационном обогащении равно ?_г=85 %

9. Извлечение обоих минералов при флотации равно ?_ф=82 %.

10.



1. Расчет качественно-количественной схемы дробления - грохочения

1.1 Выбор схемы

При выборе схемы необходимо решить вопрос о числе стадий дробления и необходимости операций предварительного и контрольного грохочения.

Число стадий определяется крупностью исходного и конечного продуктов дробления. Начальная крупность, т. е. максимальный размер кусок кусков руды, поступающей из рудника на обогатительную фабрику Dmax , определяется в зависимости от производительности горного цеха и принятой на нем системы горных работ (табл. 1).

Таблица 1 - Зависимость максимального размера кусков руды от характера горных работ

Размещено на http://www.allbest.ru/

Поскольку ведутся открытые горные работы, и производительность горного цеха равна 20000 тонн в сутки, то максимальный размер кусков руды составит 1200-1300.

Крупность конечного дробленого продукта dmax, получаемого в цехе дробления и поступающего в цех измельчения - классификации, зависит в основном от производительности обогатительной фабрики. Ввиду того, что операция измельчения является наиболее дорогой в технологической схеме, необходимо получить более мелкий дроблений продукт, вместе с тем не условная излишня схему дробления. По указанным причинам экономически выгодно получать мелкий дробленый продукт лишь при высокой производительности предприятия. При выборе оптимальной крупности дробленого продукта можно руководствоваться данным табл. 2.

Таблица 2 - Зависимость оптимального размера кусков руды в питании мельниц от производительности фабрики

Производительность <500 <2500 <10000 <40000

Фабрики, т/сут

Оптимальная крупность 10-15 6-12 5-10 4-8

питания мельниц, мм

Общая степень дробления составит

S = Dmax/dmax

Общая схема дробления всей схемы равна произведению степеней дробления в отдельных стадиях, то есть

Sобщ =? Si

Оптимальные значения степени дробления для дробилок различного типа при дроблении в одну стадию следующие:

- конусные крупного дробления (ККД) - до 5;

- щековые со сложным качением щеки (ЩКД) - до 8;

- конусные среднего дробления (КСД) без контрольного грохочения - до 6;

- конусные в замкнутом цикле с контрольным грохочением - до 8-10;

- конусные мелкого дробления (КМД);

- без контрольного грохочения - до 3-5;

-в замкнутом цикле с контрольным грохочением - до 8.

Практика проектирования и эксплуатации обогатительных фабрик, а также учет технологических возможностей современной дробильной аппаратуры показывают, что одностадийная схема неосуществима. Наиболее часто принимают двух - трехстадийные схемы. При этом каждой операции дробления может предшествовать предварительное грохочение. Операции предварительного грохочения применяются для сокращения количество материала, поступающего в дробление, и увеличение подвижности материала в рабочей зоне дробилки. Последнее, особенно необходимо при дроблении в конусных дробилках среднего и мелкого дробления, склонных, склонных к забиванию их рудной мелочью.

Решение вопроса о необходимости предварительного грохочения осуществляется по данным ситовой характеристики дробимого материала. Предварительное грохочение применяется, когда выход отсеваемого класса по крупности, то есть продукта, соответствующего по крупности размеру разгрузочного отверстия дробилки, составляет не менее 20-28 %.

Максимальная крупность материала, поступающего на обогатительную фабрику, 1300 мм, следовательно, необходимо применить крупное дробление (S1=5). Условная максимальная крупность продуктов дробления равна D1 = Dmax/S1, D1 = 260 мм. Перед этой операцией надо решить вопрос о применении предварительного грохочения. Составим прямолинейную, суммарную характеристику крупности материала по минусу для первой стадии . руда обогащение дробление грохочение

Рис. 1. Суммарная характеристика крупности по минусу железной руды поступающей на первую стадию дробления.

Из диаграммы 1 видно, что при D1 = 260 мм, выход отсеваемого класса крупности составляет 25%. Целесообразно применить перед первой стадией дробления предварительное грохочение.

Максимальная крупность материала, поступающего на вторую стадию дробления, будет равна 260 мм. Условная максимальная крупность продуктов дробления второй стадии D2 = D1/S2, где S2=6. Составляем прямолинейную суммарную характеристику крупности материала по минусу для второй стадии .

Рис. 2. Суммарная характеристика крупности по минусу железной руды поступающей на вторую стадию дробления.

Из диаграммы 2 следует, что при D2 = 43 мм, выход отсеваемого класса крупности равен 17%. Следовательно, грохочение для второй стадии применять не нужно.

Операция контрольного грохочения применяется только в последней (третьей) стадии дробления, так как введение в схему дробление контрольного грохочение вызывает необходимости установки большого числа грохотов, конвейеров и питателей, что приводит к увеличению капитальных затрат и усложняет эксплуатацию цеха дробления. Максимальная крупность материала, поступающего на третью стадию дробления, будет равна D3 = D2/S3; где S3 = 8; D3 = 5 мм. Эта крупность будет соответствовать крупности конечного дробленого продукта. Составляем прямолинейную суммарную характеристику крупности материала по минусу для третьей стадии.

Рис. 3.Суммарная характеристика материала крупности по минусу для третьей стадии.

Ширина разгрузочного отверстий для каждой стадии определяется выражением i_n = D/Zn , где i_n - ширина разгрузочного отверстия дробилки на n - ой стадии. Zn - отношение размера максимального куска дробленной руды, к ширине разгрузочного отверстия. . Величина Zn определяется по типовым характеристикам дробленой руды.

Для замкнутого цикла величину Z принимают равно 1,25.

i₁ = 171,4 мм; i₂ = 20 мм; i₃ = 4 мм.

Размеры отверстий грохотов назначаются в пределах между размером разгрузочного отверстия дробилки (для предварительного расчета можно принять размеры отверстий грохотов равным размером максимальных кусков дробленой руды).



1.2 Расчет выхода продуктов

Расчет качественно - количественной схемы заключается в определении выхода продуктов по выбранной схеме.

Вначале назначают эффективность операции грохочения в соответствии с типом грохота. В первой стадии устанавливают неподвижные колосниковые грохоты, эффективность (Е) которых принимают равной 0,6 - 0,7. Количество подрешетного продукта, образующегося при грохочении по крупности D, равно

Q_п = Q?б?E, т/ч,

где Q - количество руды, поступающей на грохочение, т/ч; б - содержание в руде класса крупности - d; Е - эффективность грохочения.

Величина б определяется графическим методом по суммарной гранулометрической характеристике.

Рассчитаем количество подрешетного продукта, образующего при предварительном грохочении по крупности D1 = 260 мм. Содержание в руде класса крупности D1 находим из диаграммы 1 (б = 0,25 %). Скорость подачи питания на грохот рассчитаем исходя из производительности обогатительной фабрики: 35000 т/сут = 1458 т/ч.

Q¹ _п = 1458 *0,25 * 0,6 = 218.75 т/ч

Рассчитаем выход подрешетного продукта, который определяется выражением:

г = Q_п/Q?100 %

г_п1 = 218.75/1458?100 = 15%

Количество руды (Q_н) и выход продукта поступающего в операцию дробления составляют соответственно:

Q_н = Q - Q_п, т/ч;

г_н = 100 - г_п, %

Для первой стадии Q_н1 и г_н1 будут равны:

Q_н1 = 1458- 218.75 = 1239.25 т/ч;

г_н1 = 100 -15 = 85%.

Рассчитаем эти же показатели для третьей стадии. В третьей стадии устанавливают грохоты с подвижной поверхностью с эффективностью 0,8 - 0,85. Количество и выход продуктов в последней стадии дробления в замкнутом цикле определяется с учетом циркулирующей нагрузки. Величину б находим из диаграммы 3 (б = 10%).

Для третьей стадии будут равны:

Q_п3 = 1458?0,1?0,8 =116.64 т/ч;

г_п3 = 116.64/1458?100 % = 8 %;

Q_н3 = 1458 - 116.64= 1341.36 т/ч;

г_н3 = 100 -8= 92 %;

Нагрузка на грохоты в третьей определяется выражением:

Q_c = Q + Q_н ?C,

где С - циркулирующая нагрузка в замкнутом цикле операции дробления.

г = г_н + г•С = 85 + 92•1,7 = 300.9 %

Q_c = 1458 + 1239.25 ?1,7 = 4585.325 т/ч



1.3 Тип рекомендуемого оборудования

В первой стадии обычно устанавливают неподвижные колосниковые решетки для предварительного грохочения, и дробилки ККД. Размер отверстий грохотов - 260 мм; размер разгрузочного отверстия дробилок - 171,4 мм.

Во второй стадии используют дробилки КСД. Размер разгрузочного отверстия этих дробилок равен 20 мм.

В третьей стадии устанавливают грохоты с подвижной поверхностью для контрольного грохочения, и дробилки КМД. Размер отверстий грохотов - 5 мм; размер разгрузочного отверстия дробилок - 4 мм.

Для магнитного обогащения используем сепаратор со слабым магнитным полем. ПБМ - барабанный сепаратор с постоянными магнитами для мокрой сепарации.

Для гравитационного обогащения используем СБС - спиральный барабанный сепаратор.

Для флотационного обогащения используем ФПМ - пневматическая флотационная машина.



2. Расчет качественно - количественных показателей обогащения

Основным технологическими показателями процессов переработки полезных ископаемых являются выход и качество продуктов, извлечение ценных компонентов, эффективность обогащения.

Качество продуктов определяется гранулометрическим составом, содержанием ценных компонентов, примесей и должно отвечать требованиям, предъявляемыми к ним потребителями. Требование качеству концентратов называются кондициями, и регламентируется ГОСТами, техническими условиями (ТУ), временными нормами и разрабатываются с учетом технологии и экономики переработки данного сырья, его основных свойств возможностей технологии обогащения. Кондиции устанавливают среднее и минимально или максимально допустимое содержание различных компонентов в конечных продуктах обогащения и, если необходимо, их гранулометрический состав.

Содержание компонентов в исходном полезном ископаемом (б), концентратах (в) и хвостах (и) обычно указывается в процентах.

Выходом продукта (г) называют отношение его массы к массе исходной руды, выраженных в процентах или в долях единиц. Суммарный выход всех продуктов равен выходу исходной перерабатываемой руды, принимаемому за 100 %. При разделении руды на два конечных продукта - концентрат (с выходом г_к ) и хвосты ( с выходом г_х) - это условие записывается следующим образом:

г_к + г_хв =100 %

Считая, что количество ценного компонента в руде (100·б) равно его суммарному количеству в концентрате ( г_к ·в) и отвальных хвостах (г_х ·и), можно составить с учетом равенства (1) уравнение баланса в руде и продуктах обогащения:

100·б = г_к ·в + (100 - г_х )и

Решением уравнение (2) относительно г_к (в %), получаем зависимость:

г_к=(б- и)/(в - и)·100 %. (3)

Выражение (3) можно использовать и для определения выхода подрешетного продукта при грохочении, принимая, что б, в, и г - соответственно содержание "мелочи", то есть класса крупностью б, в исходном, подрешётном и надрешетном продуктах .

Извлечение (е) является показателям, выражающим, какая часть компонента, содержащегося в обогащаемой руде, перешла в концентрат или в долях единицы и вычисляются как отношение массы компонента в данном продукте (г_i · в_i ) в обогащаемой руде (100·б_i ).

Извлечение компонента в концентрат составляет (в %):

е=г_к?в/(100·б)?100%=г_к?в/б%. (4)

Если выход концентрата неизвестен, извлечение компонента в концентрат можно рассчитать по уравнению:

Е=в/б·(б- и)/(в - и)·100 %, (5)

Полученное постановкой в уравнение (4) выражение для г_к из уравнения (3).

Суммарное извлечение каждого компонента во все конечные продукты обогащения составляет 100 %.

Как известно, минералы, входящие в состав рассматриваемой руды, могут быть разделены методами магнитного, гравитационного и флотационного обогащения.

При этом возможны два принципиальных варианта технологической схемы:

1. Магнитное обогащение исходной руды (с получением гематитового концентрата) и последующее гравитационное обогащение хвостов магнитной сепарации (с получением гематитового концентрата и отвальных хвостах).

2. Флотационное обогащение исходной руды (с получением коллективного магнетит - гематитового концентрата и отвальных хвостов).

Условно принимаем:

1. Извлечение магнетита и гематита при флотации одинаково, то есть относительное количество магнетита и гематита, перешедшее в пенный продукт флотации, пропорционально их количеству в исходной руде.

2. при магнитном обогащении из железосодержащих минералов в концентрат переходит только магнетит.

3. при гравитационном обогащении из железосодержащих минералов в концентрат переходит только гематит, а оставшийся после магнитной сепарации магнетит полностью уходит в отвальные хвосты.

Результаты расчетов основных технологических показателей обогащения железосодержащей руды. Извлечение компонента в концентрат:

е = г_к-тав/б %

1. Выход магнетитового концентрата

г^к_м = е_м б_м /в % = 89·20/60 = 29.7 %

2. Выход хвостов при магнитном обогащении

г^хв_м = г_исх - г^к_м = 100 - 29.7 = 70.3%

3. Извлечение магнетита в хвосты при магнитном обогащении

е^хв_м = е_исх - е^к_м = 100 - 89 = 11 %

4. Содержание магнетитового железа в хвостах при магнитном обогащении

и^хв_м = (100? б_м - г^к_м ? в_м )/г^хв_м = (100?20 - 29.7?60)/70.3 = 3.1 %

35000 т/сут = 1458 т/ч.

5. Количество магнетитового концентрата

Q^к_м = Q_исх · г^к_м /100 = 1458* 29.7/100 = 433.026 т/ч

6. Количество хвостов при магнитном обогащении

Q^хв_м = Q_исх - Q^к_м =1458- 433.026 = 1024.974 т/ч

7. Выход гематитового концентрата

г^к_г = е^к_г · б_г/ в_г = 85·9/68 = 11.25 %

8. Выход суммарного концентрата

г_сум = г^к_м + г^к_г = 29.7 + 11.25 = 40.95 %

9. Содержание железа в суммарном концентрате

в_сум = (г^к_м · в_м + г^к_г в_г)/ г_сум = (29.7·60 + 11.25·68)/40.95 = 62.20 %



10. Выход хвостов гравитационного обогащения

г_хв = 100 - г_сум = 100 - 40.95 = 59.05 %

11. Содержание железа в хвостов при гравитационном обогащении

и_хв=(100? б_сум - г_сум ?в_сум)/г_хв =(100?29 - 40.95?62.20)/59.05 = 5.98 %

б_сум = б_м + б_г = 20 +9 = 29 %

12. Извлечение железа в суммарном концентрате

е_сум = г_сум ?в_сум/ б_сум = 40.95?62.20 /29 = 87.83 %

13. Извлечение железа в хвосты при гравитационном обогащении

е_хв = г_хв ?и_хв/ б_сум = 59.05?5.98/29 = 12.18 %

14. Количество гематитового концентрата

Q^к_г = Q_исх ? г^к_г/100 = 1458?11.25/100 = 164.025 т/ч

15. Количество суммарного концентрата

Q_сум = Q^к_м + Q^к_г = 433.026 + 164.025 = 597.051 т/ч

16. Количество хвостов при гравитационном обогащении

Q_хв = Q_исх - Q_сум = 1458 - 597.051 = 860.949 т/ч

17.Содержание магнетитового железа в суммарном концентрате

в^сум_м = е^к_м ·б_м/ г_сум = 89·20/40.95 = 43.47 %

18. Содержание гематитового железа в суммарном концентрате

в^сум_г = е^к_г ·б_г/ г_сум = 85·9/40.95 = 18.68 %

19.Содержание магнетитового железа в хвостов при гравитационном обогащении

и^хв_м = (100· б_м - г_сум ·в_м )/ г_хв =(100·20 - 40.95·60)/59.05 = 7.74 %

20.Содержание гематитового железа в хвостов при гравитационном обогащении

и^хв_г = б_г ·Q_исх/ Q^хв_м =9·1458/1024.974 = 12.80

21. Извлечение общего железа в магнетитового концентрата

е^общ _м = г^к_м · в_м /б_сум = 29.7·60/29 = 61.45 %

22. Извлечение общего железа в гематитового концентрата

е^общ _г = г^к_г · в_г /б_сум = 11.25·68/29 = 26.38 %

23. Содержание общего железа в гематитовом концентрате

и^хв_г =(100· б_г - г_сум ·в_г )/ г_хв

и_м = и^хв_м + и^хв _г

и_м = и^хв_м + б_г ·Q_исх/ Q^хв_м = 7.74 + 9·1458/1024.974 = 20.54 %



24.Извлечение общего железа в хвостов при магнитном обогащении

е_хв = г^м_хв ?и_м/ б_сум = 70.3·20.54/29 = 49.80 %

25. Содержание общего железа при флотационном обогащении

и_хв=(100? б_сум - г_ф ?в_ф)/г_хв = (100·29 - 36.6 ·65)/59.05 = 8.82 %

26. Количество коллективного концентрата

Q_ф = Q_исх ? г_ф/100 = 1458·36.6/100 = 533.628 т/ч

27. Количество хвостов при флотационном обогащении

Q^от_хв = Q_исх - Q_ф = 1458 - 533.628 = 924.372 т/ч

28. Содержание магнетитового и гематитового железа при флотационном обогащении

в^кол.к_м = е_ф · б_м / г_ф = 82·20/36.6 = 44.81 %

в^кол.к_г = е_ф · б_г / г_ф = 82·9/36.6 = 20.16 %

29. Содержание общего магнетитового железа при флотационном обогащении

и^отв_м = е_хв · б_м / г_хв = 49.80·20/59.05 = 16.87 %

30. Содержание общего гематитового железа при флотационном обогащении



и^отв_г = е_хв · б_г / г_хв = 49.80·9/59.05 = 7.59 %

31. Выход коллективного концентрата при флотационном обогащении

г_ф = е_ф · б_сум / в_ф = 82·29/65 = 36.6 %

Таблица 3 - Результаты расчетов основных технологических показателей можно представить в виде следующей таблицы:

Продукты обогащения	Выход продуктов	Содержание железа, %	Извлечение железа, %
	т	%	Всего	В том числе	Всего	магнетитового	гематитового
				магнетитового	гематитового
1-й вариант технологической схемы
Магнетитовый концентрат	214,91	25,8	67	67	--	91	91	--
Гематитовый концентрат	168,6	20,24	68	--	68	86	--	86
Суммарный железосодержащий концентрат	383,51	46,04	67,44	37,55	29,89	88,71	91	86
Отвальные хвосты	449,49	53,96	42,01	21,95	20,06	11,29	9	21,95
Исходная руда	833	100	35	19	16	100	100	100
2-й вариант технологической схемы
Коллективный концентрат	354,03	42,5	70	38	32	85	91	86
Отвальные хвосты	478,97	57,5	9,73	3,98	3,35	15	9	14
Исходная руда	833	100	35	19	16	100	100	100

2.1 Определение эффективности процесса обогащения

Для количественной оценки эффективности обогащения (з) полезного ископаемого при разделении его на два продукта используют формулу:



з = (е_к - j_к) · 100% / (100 - б_мин)

б_мин - содержание минерала, носителя ценного компонента, в исходном продукте.

б_мин = б_{мин г} + б_{мин м} = 12.86 + 27.62 = 40.48 %

М(Fe) . ₌ 56 · 3 . ₌ 0,724

M(Fe₃ O₄) 56 · 3 + 16 · 4

б_{мин м} = б_м / 0,724 = 20 / 0,724 = 27.62 %

М(Fe) . ₌ 56 · 2 . ₌ 0,7

M(Fe₂ O₃) 56 · 2 + 16 · 3

б_{мин г} = б_г / 0,7 = 9 / 0,7 = 12,86 %

Эффективность обогащения для технологической схемы 1:

з = (е_сум - г_сум) ·100% / (100 - б_мин) = (87.83 - 40.95) 100% / (100 - 40.48) = 78.76 %

(Процесс эффективен, т.к. з > 50%)

Процесс обогащения характеризуется также степенью обогащения или степенью концентрации (К): К = в / б

К = в_сум / б = 60.20 / 29 = 2.14



Степень сокращения (R) показывает, во сколько раз количество концентрата (г_к) меньше количества переработанного полезного ископаемого:

R = 100 / г_к

R = 100 / г_сум = 100 / 40.95 = 2.44

Эффективность схемы обогащения для технологической схемы 2:

з = (е_ф - г_ф) ^. 100% / (100 - б_мин) = (82 - 36.6) 100 / (100 - 40.48 ) = 76.3 %

(Процесс эффективен , т.к. з > 50%)

К = в_ф / б = 65 / 29= 2,2

К = 100 / г_ф =100 / 36.6 = 2,73



Схема 1. Качественно-количественная схема операций “дробление - грохочение”



Схема 2. Качественно-количественная схема операций магнитного и гравитационного обогащения железной руды.



Схема 3. Качественно-количественная схема операции флотации железной руды.



Вывод

1. Для данной железной руды эффективно трехстадийная операция дробления с предварительным грохочением на первой стадии и контрольным на третей стадии.

2. Анализ технологических показателей обогащения железной руды показал, что наиболее эффективной является магнитно-гравитационная технология, т. к. эффективность процесса, степени сокращения и концентрации выше, чем у флотационного обогащения.



Список литературы

1. Авдохин В.М. Основы обогащения полезных ископаемых: Учебник для вузов: В 2т. - М.: Издательство Московского государственного горного университета, 2006. - Т.1. Обогатительные процессы. - 417 с.

2. Справочник по обогащению руд, т. 3, Изд-во "Недра", 1974, 36 стр. с ил.

3. Разумов К.А., Перов В.А. проектирование обогатительных фабрик. М., Недра, 1982 г.

Размещено на Allbest.ru