Главная Коллекция "Otherreferats" Производство и технологии Разработка теоретического чертежа судна

Разработка теоретического чертежа судна

Изложение порядка построения строевой по шпангоутам. Расчет элементов плавучей и начальной остойчивости судна, площадей ватерлиний, шпангоутов, водоизмещения, элементов площадей ватерлиний. Построение сечений, равнообъемных ватерлиний, полярной диаграммы.

Рубрика	Производство и технологии
Вид	курсовая работа
Язык	русский
Дата добавления	28.04.2015
Размер файла	155,4 K

посмотреть текст работы

скачать работу можно здесь

полная информация о работе

весь список подобных работ

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство транспорта Российской Федерации

Федеральное бюджетное общеобразовательное учреждение высшего профессионального образования

Московская государственная академия водного транспорта

Факультет судовождения и эксплуатации флота

Кафедра судостроение и судоремонта

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

по дисциплине: "Теория корабля"

Тема:

Разработка теоретического чертежа судна

Работу выполнила:

студентка группы К-3

Максакова М.П.

Научный руководитель:

Зав. кафедрой СиСр

Амелин В.С.

МОСКВА 2014 ГОД

СОДЕРЖАНИЕ

Исходные данные

Проектирование теоретического чертежа

Строевая по шпангоутам

Очертания корпуса корабля

Построение сечений (батоксов, ватерлиний, шпангоутов)

Расчёт элементов плавучей и начальной остойчивости

Расчёты площадей ватерлиний, шпангоутов и водоизмещения

Расчёты элементов площадей ватерлиний

Расчёт и построение диаграммы плавучести и начальной остойчивости

Масштаб Бонжана

Площадь Чебышева

Построение равнообъемных ватерлиний и расчет метацентрических радиусов

Полярная диаграмма

Диаграмма статической и динамической остойчивости

Кривые предельных длин отсеков

Требования регистра к остойчивости морских судов. Нормы остойчивости

Список использованной литературы

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

Тип судна - сухогрузный теплоход

Класс судна - «О»

Главные размерения (конструктивные):

Длина судна, L = 62м

Ширина судна, В = 9м

Осадка судна, Т = 1,4м

Высота борта, Н = 3,45м

Коэффициенты полноты:

Водоизмещения, д = 0,78

Площади ватерлинии, б = 0,86

Площади мидельшпангоута, в = 0,98

Скорость судна, v=20км/ч

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКОГО ЧЕРТЕЖА

шпангоут судно ватерлиния водоизмещение

Теоретический чертеж корпуса судна вычерчивается в соответствии с требованиями “Правил выполнения документации при плановом методе производства” (ГОСТ 2419-80). Теоретический чертеж состоит из трех проекций - БОКА, ПОЛУШИРОТЫ, КОРПУСА. На проекции БОК на сетке из шпангоутов и ватерлиний изображают батоксы, на ПОЛУШИРОТЕ на сетке из шпангоутов и батоксов - ватерлинии, на КОРПУСЕ на сетке из батоксов и ватерлиний - шпангоуты.

Для разработки теоретического чертежа необходимо иметь главные размерения корпуса (L, B, T, H), коэффициенты полноты (в, б, д), абсциссу центра величины (Хс), длину носовой оконечности (Lн), длину кормовой оконечности (Lк) и площадь каждого шпангоута (i).

Хс определяется с помощью приближённой формулы А.Б.Карпова:

, (2.1)

где - коэффициент продольной полноты.

Согласно статистическим данным значения Lн и Lк находятся по формуле.

Lн Lк = (0,200,30) L, (2.2)

Lн Lк = 0,30*62 = 18,6

Исходя из формулы (1.2) вычисляется длина цилиндрической вставки:

Lв = L-(Lн+Lк) (2.3)

Lв = 62-(18,6+18,6) = 24,8

СТРОЕВАЯ ПО ШПАНГОУТАМ

Строевая по шпангоутам (рис.1) характеризует распределение объема подводной части корпуса по длине судна. Она разрабатывается на базе равновеликой трапеции со сторонами L и (2ц-1)*L и высотой щ, где щ - площадь мидель шпангоута, находится по формуле (2.1).

(2ц-1)*L = (2*0,7959-1)*62 = 36,6916

щ = B*T*в (3.1)

щ = 9,4*1,4*0,98 = 12,8968

Площадь этой трапеции, как и площадь строевой по шпангоутам равна объёмному водоизмещению и находится по формуле:

(3.2)

Далее приведён поэтапный порядок построения строевой по шпангоутам.

Для построения равновеликой трапеции вначале строят симметричную трапецию, откладывая длину основания L, высоту трапеции h = и два равных по величине отрезка

(3.3)

Т.к. координата центра тяжести трапеции должна равняться Хс, трапецию перестраивают, сдвигая точки F₁и F_2.Для этого находят значение отрезка FH(исходя из свойств трапеции):

(3.4)

Отрезок FH откладывают от точки F вниз.

От точки Н откладывают величину Хс (если Хс положительная - в нос, если Хс отрицательная - в корму).

Через полученную точку G и начало координат проводят прямую до пересечения с меньшей стороной трапеции в точке М.

Откладывают отрезки и , равные отрезку FM, получают равновеликую трапецию .

Отмечают длину цилиндрической вставки L_В (точками В₁ и В₂). Для этого от начала координат откладывают центр тяжести цилиндрической вставки Хв, рассчитывая её по формуле (3.5):

Хв = 0,5 L - Lн - 0,5 Lк (3.5)

Величину откладывают от Хв в нос и в корму соответственно.

Наличие точек , , и , , позволяет заменить ломаные линии и лекальными линиям строевой по шпангоутам. Лекальные линии проводятся исходя из условия сохранения площади носовой и кормовой частей трапеции (требование равновеликости).

После построения лекальных линий замеряют все площади шпангоутов i и вычисляют объемное водоизмещение и координату Хс по выражениям:

ОЧЕРТАНИЯ КОРПУСА КОРАБЛЯ

Разработка теоретического чертежа начинается с выбора формы оконечностей и килевой линии, формы мидельшпангоута, грузовой ватерлинии и линии палубы. Грузовая ватерлиния разрабатывается аналогично строевой по шпангоутам. Принимают h=; , а вместо коэффициента - коэффициент . определяют по формуле А. Б. Карпова:

. (4.1)

Форма мидельшпангоута выбирается исходя из требований технологичности, остойчивости, ходкости, вместимости.

Радиус скулы при этом:

(4.2)

ПОСТРОЕНИЕ СЕЧЕНИЙ (ШПАНГОУТОВ, ВАТЕРЛИНИЙ, БАТОКСОВ)

После проработки главных очертаний вычерчиваются шпангоуты, батоксы и ватерлинии.

Шпангоуты вычерчивают на проекции КОРПУС. Для вычерчивания каждого шпангоута имеются точка линии борта и точка конструктивной ватерлинии, определяемые по проекции ПОЛУШИРОТА, точка примыкания шпангоута, определяемая по проекции БОК. От пересечения КВЛ и ДП откладывают значения щi для каждого шпангоута соответственно, и опускают перпендикуляр к нижней части. Площади фигур («треугольники»), получившиеся от пересечения этого отрезка со шпангоутом, для каждого шпангоута должны быть равны. Допустимая погрешность 0,05%.

Далее на проекции БОК строятся батоксы. Для этого с проекции корпус снимают аппликаты (точки пересечения линии батоксов с ватерлиниями и бортовыми линиями палубы). Через получившиеся точки строят батоксы.

Далее на проекции ПОЛУШИРОТА через точки, ординаты которых снимают с проекции КОРПУС (точки пересечения ватерлиний с форштевнем и ахтерштевнем), строятся ватерлинии.

РАСЧЁТ ЭЛЕМНТОВ ПЛАВУЧЕЙ И НАЧАЛЬНОЙ ОСТОЙЧИВОСТИ

Основой для расчета элементов плавучести и начальной остойчивости является таблица ординат (табл.6.1), которые определяются по теоретическому чертежу судна.

Таблица 1 Таблица ординат и определение площадей шпангоутов, ватерлиний и объемного водоизмещения.

№ шпангоута от носового перпендикуляра i	Ординаты i - го шпангоута на j- й ватерлинии	Суммы строк	Поправки	Исправленные суммы строк	Площади шпангоут
	0	1	2	3	4	5	КВЛ
0	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
1	-	0,7731	1,3853	1,8227	2,1755	2,4615	2,693	11,3115	1,73325	9,57825	4,405995
2	-	2,3802	2,8624	3,1916	3,4439	3,643	3,8	19,3211	3,0901	16,231	7,46626
3	-	3,598	3,9341	3,1156	4,2374	4,3269	4,3	23,512	3,949	19,563	8,99898
4	-	4,0819	4,4228	4,5543	4,6132	4,6418	4,397	26,7113	4,2396	22,4717	10,336982
5	-	4,0819	4,4228	4,5543	4,6132	4,6418	4,7	27,014	4,39095	22,62305	10,406603
6	-	4,0819	4,4228	4,5543	4,6132	4,6418	4,7	27,014	4,39095	22,62305	10,406603
7	-	4,0819	4,4228	4,5543	4,6132	4,6418	4,7	27,014	4,39095	22,62305	10,406603
8	-	4,0819	4,4228	4,5543	4,6132	4,6418	4,7	27,014	4,39095	22,62305	10,406603
9	-	4,0819	4,4228	4,5543	4,6132	4,6418	4,7	27,014	4,39095	22,62305	10,406603
10	-	4,0819	4,4228	4,5543	4,6132	4,6418	4,7	27,014	4,39095	22,62305	10,406603
11	-	4,0819	4,4228	4,5543	4,6132	4,6418	4,7	27,014	4,39095	22,62305	10,406603
12	-	4,0819	4,4228	4,5543	4,6132	4,6418	4,7	27,014	4,39095	22,62305	10,406603
13	-	4,0819	4,4228	4,5543	4,6132	4,6418	4,7	27,014	4,39095	22,62305	10,406603
14	-	4,0819	4,4228	4,5543	4,6132	4,6418	4,7	27,014	4,39095	22,62305	10,406603
15	-	4,0819	4,4493	4,5543	4,6132	4,6418	4,7	27,0405	4,39095	22,64955	10,418793
16	-	4,0819	4,4493	4,5543	4,6132	4,6418	4,696	27,0367	4,38905	22,64765	10,417919
17	-	-	3,5752	4,3935	4,5841	4,6339	4,654	21,8403	4,1144	17,7259	8,153914
18	-	-	-	-	4,0432	4,4123	4,582	13,0376	4,31265	8,72495	4,013477
20	-	-	-	-	-	-	-	0	0	0	0
суммы столбцов		59,816	69,3064	71,7293	78,4557	82,954	85,05	447,31		369,50145
Поправки		2,4275	2,90405	3,1885	3,39435	3,5517	3,697			184,750725	398,8238
Исправленные суммы столбцов		57,3885	66,40235	68,5408	75,0614	79,403	81,35	428,15	214,0731	1,05024611
Площади ватерлинии		355,809	411,6946	424,953	465,38	492,3	504,4				576,965097

Объёмное водоизмещение рассчитывается по формуле (6.1):

(6.1)

Расчеты элементов плавучести и начальной остойчивости включают расчеты элементов площадей ватерлиний, расчеты диаграммы плавучести и начальной остойчивости.

РАСЧЁТЫ ПЛОЩАДЕЙ ВАТЕРЛИНИЙ, ШПАНГОУТОВ И ВОДОИЗМЕЩЕНИЯ НА РАСЧЁТНУЮ ОСАДКУ

Площадь ватерлиний определяется по выражению:

S=2 (6.2)

Площадь шпангоута:

S=2 (6.3)

Объемное водоизмещение:

V= (6.4)

При интегрировании по правилу трапеции расчет выполняется по схеме, приведенной в табл.1.1. (Таблица ординат и определений площадей шпангоутов, ватерлиний и объемного водоизмещения.).

Формулы (6.2), (6.3), (6.4) приобретают вид:

S=2 (6.5.)

j-номер ватерлинии, i-номер шпангоута.

=2 (6.6)

n-номер конструктивной ватерлинии.

V=2 (6.7)

РАСЧЁТ ЭЛЕМЕНТОВ ПЛОЩАДЕЙ ВАТЕРЛИНИЙ

Вычислению подлежат:

площади ватерлиний

S = 2 (6.8)

абсциссы центров тяжестей площадей ватерлиний

X_f= (6.9)

моменты инерции площадей ватерлиний относительно продольной оси

I _x= dx (6.10)

моменты инерции площадей ватерлиний относительно поперечной оси

I _f= I _y- S X_f²(6.11)

где I _y= 2 (6.12)

Вычисление указанных величин выполняется по правилу трапеции для каждой площади ватерлиний от нулевой до КВЛ и проводятся в табличной форме (табл.6.2 - табл.6.7).

Таблица 2 Расчет элементов 1-й ватерлинии по правилу трапеции.

№шп	ki					Расчетные формулы Sj
0	10	-	-	-	-	-
1	9	0,7731	6,9579	62,6211	0,46207	1149,7
2	8	2,3802	19,0416	152,333	13,4847
3	7	3,598	25,186	176,302	46,5783	Xfj
4	6	4,0819	24,4914	146,948	68,0122	2,6527
5	5	4,0819	20,4095	102,048	68,0122
6	4	4,0819	16,3276	65,3104	68,0122	Ixj
7	3	4,0819	12,2457	36,7371	68,0122	1952,3
8	2	4,0819	8,1638	16,3276	68,0122
9	1	4,0819	4,0819	4,0819	68,0122	If j
10	0	4,0819	0	0	68,0122	59486
11	-1	4,0819	-4,0819	4,0819	68,0122
12	-2	4,0819	-8,1638	16,3276	68,0122
13	-3	4,0819	-12,2457	36,7371	68,0122
14	-4	4,0819	-16,3276	65,3104	68,0122
15	-5	4,0819	-20,4095	102,048	68,0122
16	-6	4,0819	-24,4914	146,948	68,0122
17	-7	0	0	0	0
18	-8	0	0	0	0
19	-9	0	0	0	0
20	-10	0	0	0	0
сумма	-	59,816	51,1855	1134,16	944,684
поправка	-	2,4275	13,6837	82,3343	34,2372
испр.суммы	-	57,3885	37,5018	1051,83	910,447

Таблица 3 Расчет элементов 2-й ватерлинии по правилу трапеции.

№шп	ki					Расчетные формулы Sj
0	10	-	-	-	-
1	9	1,3853	12,4677	112,2093	2,658468	1332,069008
2	8	2,8624	22,8992	183,1936	23,4526
3	7	3,9341	27,5387	192,7709	60,88863	Xfj
4	6	4,4228	26,5368	159,2208	86,5151	1,681256998
5	5	4,4228	22,114	110,57	86,5151
6	4	4,4228	17,6912	70,7648	86,5151	Ixj
7	3	4,4228	13,2684	39,8052	86,5151	2605,081415
8	2	4,4228	8,8456	17,6912	86,5151
9	1	4,4228	4,4228	4,4228	86,5151	If j
10	0	4,4228	0	0	86,5151	83815,79379
11	-1	4,4228	-4,4228	4,4228	86,5151
12	-2	4,4228	-8,8456	17,6912	86,5151
13	-3	4,4228	-13,2684	39,8052	86,5151
14	-4	4,4228	-17,6912	70,7648	86,5151
15	-5	4,4493	-22,2465	111,2325	88,07955
16	-6	4,4493	-26,6958	160,1748	88,07955
17	-7	3,5752	-25,0264	175,1848	45,6984
18	-8	0	0	0	0
19	-9	0	0	0	0
20	-10	0	0	0	0
сумма	-	69,3064	37,5877	1469,9247	1260,523
поправка	-	2,48025	-6,27935	143,69705	24,17844
испр.суммы	-	66,82615	43,86705	1326,22765	1236,345

Таблица 4 Расчет элементов 3-й ватерлинии по правилу трапеции.

№ шп	k					Расчетные формулы Sj
0	10	-	-	-	-	-
1	9	1,8227	16,4043	147,639	6,05544	1378,6
2	8	3,1916	25,5328	204,262	32,5106
3	7	3,1156	21,8092	152,664	30,243	Xfj
4	6	4,5543	27,3258	163,955	94,4637	1,4258
5	5	4,5543	22,7715	113,858	94,4637
6	4	4,5543	18,2172	72,8688	94,4637	Ixj
7	3	4,5543	13,6629	40,9887	94,4637	2855,4
8	2	4,5543	9,1086	18,2172	94,4637
9	1	4,5543	4,5543	4,5543	94,4637	If j
10	0	4,5543	0	0	94,4637	517094
11	-1	4,5543	-4,5543	4,5543	94,4637
12	-2	4,5543	-9,1086	18,2172	94,4637
13	-3	4,5543	-13,6629	40,9887	94,4637
14	-4	4,5543	-18,2172	72,8688	94,4637
15	-5	4,5543	-22,7715	113,858	94,4637
16	-6	4,5543	-27,3258	3400,69	94,4637
17	-7	4,3935	-30,7545	4155,54	84,807
18	-8	0	0	0	0
19	-9	0	0	0	0
20	-10	0	0	0	0
сумма	-	71,7293	32,9918	8725,73	1381,64
поправка	-	3,1081	23,5794	2151,59	45,4312
испр.суммы	-	68,6212	9,4124	6574,14	1336,21

Таблица 5 Расчет элементов 4-й ватерлинии по правилу трапеции.

№шп	ki					Расчетные формулы Sj
0	10	-	-	-	-	-
1	9	2,1755	19,5795	176,2155	10,29621	1526,26981
2	8	3,4439	27,5512	220,4096	40,84619
3	7	4,2374	29,6618	207,6326	76,08488	Xfj
4	6	4,6132	27,6792	166,0752	98,17634	0,482435194
5	5	4,7	23,5	117,5	103,823
6	4	4,7	18,8	75,2	103,823	Ixj
7	3	4,7	14,1	42,3	103,823	3364,655679
8	2	4,7	9,4	18,8	103,823
9	1	4,7	4,7	4,7	103,823	Ifj
10	0	4,7	0	0	103,823	1762461,738
11	-1	4,7	-4,7	4,7	103,823
12	-2	4,7	-9,4	18,8	103,823
13	-3	4,7	-14,1	42,3	103,823
14	-4	4,7	-18,8	75,2	103,823
15	-5	4,7	-23,5	117,5	103,823
16	-6	4,6132	-27,6792	3534,348	98,17634
17	-7	4,5841	-32,0887	4720,178	96,33015
18	-8	4,0432	-32,3456	4230,149	66,09608
19	-9	0	0	0	0
20	-10	0	0	0	0
сумма	-	79,4105	12,3582	13772,008	1628,059
поправка	-	3,10935	-6,38305	2203,182	38,19614
испр.суммы	-	76,30115	18,74125	11568,825	1589,863

Таблица 6 Расчет элементов 5-й ватерлинии по правилу трапеции.

№ шпангоута	ki					Расчетные формулы Sj
0	10	-	-	-	-	-
1	9	2,4615	22,1535	199,382	14,9142	1494,6
2	8	3,643	29,144	233,152	48,3479
3	7	4,3269	30,2883	212,018	81,0085	Xfj
4	6	4,6418	27,8508	167,105	100,014	-0,572
5	5	4,17	20,85	104,25	72,5117
6	4	4,17	16,68	66,72	72,5117	Ixj
7	3	4,17	12,51	37,53	72,5117	2806,7
8	2	4,17	8,34	16,68	72,5117
9	1	4,17	4,17	4,17	72,5117	Ifj
10	0	4,17	0	0	72,5117	1E+06
11	-1	4,17	-4,17	4,17	72,5117
12	-2	4,17	-8,34	16,68	72,5117
13	-3	4,17	-12,51	37,53	72,5117
14	-4	4,17	-16,68	66,72	72,5117
15	-5	4,17	-20,85	104,25	72,5117
16	-6	4,6418	-27,8508	3600,49	100,014
17	-7	4,6339	-32,4373	4875,69	99,5039
18	-8	4,4123	-35,2984	5497,62	85,9004
19	-9	3,1333	-28,1997	2491,67	30,7614
20	-10	0	0	0	0
сумма	-	77,7645	-14,3496	17735,8	1358,09
поправка	-	2,7974	-3,0231	1345,53	22,8378
испр.суммы	-	74,9671	-11,3265	16390,3	1335,25

Таблица 7 Расчет элементов 6-й ватерлинии по правилу трапеции.

№ шпангоута	ki					Расчетные формулы Sj
0	10	-	-	-	-	-
1	9	2,6934	24,2406	218,1654	19,53901	1634,607184
2	8	3,8	30,4	243,2	54,872
3	7	4,3	30,1	210,7	79,507	Xfj
4	6	4,3973	26,3838	158,3028	85,02728	-0,885969438
5	5	4,7	23,5	117,5	103,823
6	4	4,7	18,8	75,2	103,823	Ixj
7	3	4,7	14,1	42,3	103,823	3631,029159
8	2	4,7	9,4	18,8	103,823
9	1	4,7	4,7	4,7	103,823	If j
10	0	4,7	0	0	103,823	1326104,688
11	-1	4,7	-4,7	4,7	103,823
12	-2	4,7	-9,4	18,8	103,823
13	-3	4,7	-14,1	42,3	103,823
14	-4	4,7	-18,8	75,2	103,823
15	-5	4,7	-23,5	117,5	103,823
16	-6	4,6962	-28,1772	3728,56959	103,5714
17	-7	4,6536	-32,5752	4938,13811	100,7783
18	-8	4,5821	-36,6568	6157,06393	96,20412
19	-9	4,2246	-38,0214	6107,19522	75,39747
20	-10	0	0	0	0
сумма	-	85,0472	-24,3062	22278,3351	1756,95
поправка	-	3,459	-6,8904	3162,68031	47,46824
испр.суммы	-	81,5882	-17,4158	19115,6547	1709,481

РАСЧЁТ И ПОСТРОЕНИЕ ДИАГРАММЫ ПЛАВУЧЕСТИ И НАЧАЛЬНОЙ ОСТОЙЧИВОСТИ

Диаграммы плавучести и начальной остойчивости включают в себя следующие зависимости:

1. Строевую по ватерлиниям S(z).

2. Грузовой размер V(z).

3. Зависимость абсциссы центра величины от углубления .

4. Зависимость аппликаты центра величины от углубления

5. Зависимость абсциссы центров тяжести площадей ватерлиний от углубления

6. Зависимость аппликаты поперечных метацентров от углубления

7. Зависимость аппликаты продольных метацентров от углубления

8. Коэффициенты полноты и .

По результатам расчета табл.6.8 строится диаграмма плавучести и начальной остойчивости судна (рис.2).

Таблица 8 Кривые плавучести и начальной остойчивости.

№ вл	S_{j, м}²	x_fj,м	JS_{j ,}м²	S_j x_fj, м³	Суммы попарно	Суммы интеграл.	Vj=DT/2 (7)	Суммы(4) попарно	Суммы (9) сверху	Zcj=DT(1_)/(7)
I	II	0	0	0	0	0	VIII	IX	X	XI
0	0						0	0	0	0
1	355,8087	2,65271917	355,8087	943,8605601	355,8087	355,8087	0,11666667	355,8087	355,8087	0,2333333
2	411,69457	1,681257	823,38914	692,1643777	767,50327	1123,31197	0,11666667	1179,19784	1535,0065	0,3188502
3	424,95296	1,425841	1274,85888	605,9153534	836,64753	1959,9595	0,11666667	2098,24802	3633,2546	0,4325392
4	465,38037	0,48243519	1861,52148	224,5158692	890,33333	2850,29283	0,11666667	3136,38036	6769,6349	0,5541822
5	492,29643	-0,5720317	2461,48215	-281,609169	957,6768	3807,96963	0,11666667	4323,00363	11092,639	0,6797014
6	504,3731	-0,885969	3026,2386	-446,858931	996,66953	4804,63916	0,11666667	5487,72075	16580,359	0,8052115
Суммы (5) попарно, м²	Суммы сверху	Xcj	Ixj	Ifj	r	R	_Z_m	_Zm	б	в
XII	XIII	XIV	XV	XVI	XVII	XVIII	XIX	XX	XXI	XXII
0	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0
943,86056	943,8605601	2,65271917	1952,34725	59485,53333	16734,405	509876	16734,6383	509876,233	1,7937828	0,0002521
1636,0249	2579,885498	2,29667765	2605,08142	83815,79379	22329,2693	718421,0896	22329,5881	718421,408	1,800549	0,0002187
1298,0797	3877,965229	1,97859457	2855,39777	517093,7017	24474,838	4432231,729	24475,2706	4432232,16	1,7186086	0,0002022
830,43122	4708,396452	1,6518992	3364,65568	1762461,738	28839,9058	15106814,9	28840,46	15106815,4	1,7738731	0,0001906
-57,0933	4651,303152	1,2214654	2806,7242	1056247,409	24057,636	9053549,223	24058,3157	9053549,9	1,7830887	0,0001811
-728,4681	3922,835051	0,81646819	3631,02916	1326104,688	31123,1071	11366611,61	31123,9123	11366612,4	1,7308617	0,0001716

МАСШТАБ БОНЖАНА

Масштаб Бонжана (рис.3) - ряд кривых, вычерченных на теоретическом чертеже или отдельно, позволяющих быстро найти водоизмещение судна при любой осадке с дифферентом.

Для определения ординат y(z) каждого шпангоута на проекции КОРПУС в надводной части проводятся равноотстоящие ватерлинии.

Расчет интегральных кривых для каждого из 20 теоретического шпангоута выполняется в табличной форме (таблица 7.1).

Таблица 7. Вычисления ординат масштаба Бонжана.

№ вл	Нулевой	1-й шп.	2-й шп.
	Ордината	Сумма интеграл.	Площадь шп	Ордината	Сумма интеграл.	Площадь шп	Ордината	Сумма интеграл.	Площадь шп
	Y₀	?y₀		Y₀	?y₀		Y₀	?y₀
0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
1	0,00	0,00	0,00	0,77	0,77	0,18	2,38	2,38	0,56
2	0,00	0,00	0,00	1,39	2,93	0,68	2,86	7,62	1,78
3	0,00	0,00	0,00	1,82	6,14	1,43	3,19	13,68	3,19
4	0,00	0,00	0,00	2,18	10,14	2,37	3,44	20,31	4,74
5	0,00	0,00	0,00	2,46	14,77	3,45	3,64	27,40	6,39
6	0,00	0,00	0,00	2,69	19,93	4,65	3,80	34,84	8,13
7	0,82	0,82	0,19	2,88	25,50	5,95	3,92	42,56	9,93
8	1,15	2,79	0,65	3,04	31,42	7,33	4,01	50,50	11,78
9	1,40	5,34	1,25	3,17	37,63	8,78	4,08	58,60	13,67
10	1,60	8,34	1,95	3,28	44,07	10,28	3,28	65,96	15,39
11	1,77	11,71	2,73	3,37	50,71	11,83	3,37	72,60	16,94
12	1,91	15,40	3,59	3,45	57,53	13,42	3,45	79,42	18,53
13	2,04	19,35	4,51	3,51	64,49	15,05	3,51	86,38	20,15
14	2,14	23,52	5,49	3,56	71,56	16,70	3,56	93,45	21,81
15	2,23	27,89	6,51	3,61	78,74	18,37	3,61	100,62	23,48
16	2,30	32,42	7,56	3,64	85,98	20,06	3,64	107,87	25,17
17	2,35	37,07	8,65	3,66	93,29	21,77	4,23	115,74	27,01
18	2,39	41,82	9,76	3,68	100,63	23,48	4,23	124,19	28,98
№		3-й			4-й	185,79		5-й	257,63
0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
1	3,60	3,60	0,84	4,08	4,08	0,95	4,08	4,08	0,95
2	3,93	11,13	2,60	4,42	12,59	2,94	4,42	12,59	2,94
3	3,12	18,18	4,24	4,55	21,56	5,03	4,55	21,56	5,03
4	4,24	25,53	5,96	4,61	30,73	7,17	4,70	30,82	7,19
5	4,33	34,10	7,96	4,64	39,99	9,33	4,70	40,22	9,38
6	4,30	42,72	9,97	4,40	49,03	11,44	4,70	49,62	11,58
7	4,46	51,48	12,01	4,64	58,06	13,55	4,70	59,02	13,77
8	4,50	60,44	14,10	4,68	67,38	15,72	4,70	68,42	15,96
9	4,54	69,49	16,21	4,70	76,76	17,91	4,70	77,82	18,16
10	4,58	78,61	18,34	4,70	86,16	20,10	4,70	87,22	20,35
11	4,60	87,79	20,48	4,70	95,56	22,30	4,70	96,62	22,54
12	4,62	97,01	22,64	4,70	104,96	24,49	4,70	106,02	24,74
13	4,63	106,26	24,79	4,70	114,36	26,68	4,70	115,42	26,93
14	4,64	115,54	26,96	4,70	123,76	28,88	4,70	124,82	29,12
15	4,65	124,83	29,13	4,70	133,16	31,07	4,70	134,22	31,32
16	4,65	134,13	31,30	-	-	-	-	-	-
17	4,66	143,44	33,47	-	-	-	-	-	-
18	4,65	152,74	35,64	-	-	-	-	-	-
№		6-й			7-й			8-й
0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
1	4,08	4,08	0,95	4,08	4,08	0,95	4,08	4,08	0,95
2	4,42	12,59	2,94	4,42	12,59	2,94	4,42	12,59	2,94
3	4,55	21,56	5,03	4,55	21,56	5,03	4,55	21,56	5,03
4	4,70	30,82	7,19	4,70	30,82	7,19	4,70	30,82	7,19
5	4,70	40,22	9,38	4,70	40,22	9,38	4,70	40,22	9,38
6	4,70	49,62	11,58	4,70	49,62	11,58	4,70	49,62	11,58
7	4,70	59,02	13,77	4,70	59,02	13,77	4,70	59,02	13,77
8	4,70	68,42	15,96	4,70	68,42	15,96	4,70	68,42	15,96
9	4,70	77,82	18,16	4,70	77,82	18,16	4,70	77,82	18,16
10	4,70	87,22	20,35	4,70	87,22	20,35	4,70	87,22	20,35
11	4,70	96,62	22,54	4,70	96,62	22,54	4,70	96,62	22,54
12	4,70	106,02	24,74	4,70	106,02	24,74	4,70	106,02	24,74
13	4,70	115,42	26,93	4,70	115,42	26,93	4,70	115,42	26,93
14	4,70	124,82	29,12	4,70	124,82	29,12	4,70	124,82	29,12
15	4,70	134,22	31,32	4,70	134,22	31,32	4,70	134,22	31,32
16	-	-	-	-	-	-	-	-	-
17	-	-	-	-	-	-	-	-	-
18	-	-	-	-	-	-	-	-	-
№		9-й			10-й			11-й
0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
1	4,08	4,08	0,95	4,08	4,08	0,95	4,08	4,08	0,95
2	4,42	12,59	2,94	4,42	12,59	2,94	4,42	12,59	2,94
3	4,55	21,56	5,03	4,55	21,56	5,03	4,55	21,56	5,03
4	4,70	30,82	7,19	4,70	30,82	7,19	4,70	30,82	7,19
5	4,70	40,22	9,38	4,70	40,22	9,38	4,70	40,22	9,38
6	4,70	49,62	11,58	4,70	49,62	11,58	4,70	49,62	11,58
7	4,70	59,02	13,77	4,70	59,02	13,77	4,70	59,02	13,77
8	4,70	68,42	15,96	4,70	68,42	15,96	4,70	68,42	15,96
9	4,70	77,82	18,16	4,70	77,82	18,16	4,70	77,82	18,16
10	4,70	87,22	20,35	4,70	87,22	20,35	4,70	87,22	20,35
11	4,70	96,62	22,54	4,70	96,62	22,54	4,70	96,62	22,54
12	4,70	106,02	24,74	4,70	106,02	24,74	4,70	106,02	24,74
13	4,70	115,42	26,93	4,70	115,42	26,93	4,70	115,42	26,93
14	4,70	124,82	29,12	4,70	124,82	29,12	4,70	124,82	29,12
15	4,70	134,22	31,32	4,70	134,22	31,32	4,70	134,22	31,32
16	-	-	-	-	-	-	-	-	-
17	-	-	-	-	-	-	-	-	-
18	-	-	-	-	-	-	-	-	-
№		12-й			13-й			14-й
0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
1	4,08	4,08	0,95	4,08	4,08	0,95	4,08	4,08	0,95
2	4,42	12,59	2,94	4,42	12,59	2,94	4,42	12,59	2,94
3	4,55	21,56	5,03	4,55	21,56	5,03	4,55	21,56	5,03
4	4,70	30,82	7,19	4,70	30,82	7,19	4,70	30,82	7,19
5	4,70	40,22	9,38	4,70	40,22	9,38	4,70	40,22	9,38
6	4,70	49,62	11,58	4,70	49,62	11,58	4,70	49,62	11,58
7	4,70	59,02	13,77	4,70	59,02	13,77	4,70	59,02	13,77
8	4,70	68,42	15,96	4,70	68,42	15,96	4,70	68,42	15,96
9	4,70	77,82	18,16	4,70	77,82	18,16	4,70	77,82	18,16
10	4,70	87,22	20,35	4,70	87,22	20,35	4,70	87,22	20,35
11	4,70	96,62	22,54	4,70	96,62	22,54	4,70	96,62	22,54
12	4,70	106,02	24,74	4,70	106,02	24,74	4,70	106,02	24,74
13	4,70	115,42	26,93	4,70	115,42	26,93	4,70	115,42	26,93
14	4,70	124,82	29,12	4,70	124,82	29,12	4,70	124,82	29,12
15	4,70	134,22	31,32	4,70	134,22	31,32	4,70	134,22	31,32
16	-	-	-	-	-	-	-	-	-
17	-	-	-	-	-	-	-	-	-
18	-	-	-	-	-	-	-	-	-
№		15-й			16-й			17-й
0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
1	4,08	4,08	0,95	4,08	4,08	0,95	0,00	0,00	0,00
2	4,45	12,61	2,94	4,45	12,61	2,94	3,58	3,58	0,83
3	4,55	21,62	5,04	4,55	21,62	5,04	4,39	11,54	2,69
4	4,70	30,87	7,20	4,61	30,78	7,18	4,58	20,52	4,79
5	4,70	40,27	9,40	4,64	40,04	9,34	4,63	29,74	6,94
6	4,70	49,67	11,59	4,70	49,38	11,52	4,65	39,03	9,11
7	4,70	59,07	13,78	4,70	58,77	13,71	4,68	48,36	11,29
8	4,70	68,47	15,98	4,70	68,17	15,91	4,70	57,75	13,47
9	4,70	77,87	18,17	4,70	77,57	18,10	4,70	67,15	15,67
10	4,70	87,27	20,36	4,70	86,97	20,29	4,70	76,55	17,86
11	4,70	96,67	22,56	4,70	96,37	22,49	4,70	85,95	20,05
12	4,70	106,07	24,75	4,70	105,77	24,68	4,70	95,35	22,25
13	4,70	115,47	26,94	4,70	115,17	26,87	4,70	104,75	24,44
14	4,70	124,87	29,14	4,70	124,57	29,07	4,70	114,15	26,63
15	4,70	134,27	31,33	4,70	133,97	31,26	4,70	123,55	28,83
16	4,70	143,67	33,52	4,70	143,37	33,45	4,70	132,95	31,02
17	4,70	153,07	35,72	4,70	152,77	35,65	4,70	142,35	33,21
18	4,70	162,47	37,91	4,70	162,17	37,84	4,70	151,75	35,41
№		18-й			19-й			20-й
0	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
1	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
2	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
3	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
4	4,04	4,04	0,94	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00	0,00
5	4,41	12,50	2,92	3,13	3,13	0,73	0,00	0,00	0,00
6	4,58	21,49	5,02	4,22	10,49	2,45	0,00	0,00	0,00
7	4,65	30,73	7,17	4,38	19,10	4,46	2,48	2,48	0,58
8	4,67	40,05	9,34	4,47	27,95	6,52	2,77	7,72	1,80
9	4,67	49,39	11,52	4,50	36,91	8,61	2,95	13,44	3,14
10	4,67	58,73	13,70	4,50	45,91	10,71	3,08	19,48	4,54
11	4,67	68,07	15,88	4,50	54,92	12,81	3,18	25,74	6,01
12	4,67	77,41	18,06	4,50	63,92	14,91	3,26	32,18	7,51
13	4,67	86,75	20,24	4,50	72,92	17,02	3,32	38,75	9,04
14	4,67	96,09	22,42	4,50	81,93	19,12	3,36	45,44	10,60
15	4,67	105,43	24,60	4,50	90,93	21,22	3,40	52,20	12,18
16	4,67	114,77	26,78	4,50	99,93	23,32	3,43	59,02	13,77
17	4,67	124,12	28,96	4,50	108,94	25,42	3,44	65,89	15,38
18	4,67	133,46	31,14	4,50	117,94	27,52	3,45	72,79	16,98

КОРПУС ЧЕБЫШЕВА

Корпус Чебышева строится для расчетов остойчивости на конечных углах крена при использовании для интегрирования по длине судна правила Чебышева.

Для построения Чебышевских шпангоутов необходимо определить отстояние шпангоутов от мидель - шпангоута (см. табл. 8,1) и провести их следы на проекциях БОК и ПОЛУШИРОТА теоретического чертежа (рис. 4)

Таблица 8.1 Чебышевские абсциссы.

X1=-X9=	16,95576
X2=-X8=	11,1786
X3=-X7=	9,83568
X4=-X6=	3,12294
X5=	0

Построение шпангоутов на корпусе Чебышева осуществляется по ординатам и аппликатам, снятым с проекции БОК и ПОЛУШИРОТА теоретического чертежа.

При большой длине цилиндрической вставки чебышевские шпангоуты расставляются не по всей длине судна, а только в оконечностях.

ПОСТРОЕНИЕ РАВНООБЪЁМНЫХ ВАТЕРЛИНИЙ И РАСЧЁТ МЕТАЦЕНТРИЧЕСКИХ РАДИУСОВ

Равнообъемные ватерлинии при наклонении судна на большие углы крена проводятся по методу Крылова. Построение равнообъемных ватерлиний выполняется последовательно в ходе расчетов. Согласно этому методу каждая последующая вспомогательная ватерлиния проходит через центр тяжести предыдущей равнообъемной ватерлинии. (рис.5)

Таблица 9. Расчет метацентрических радиусов.

	10°
№шп	a	b	a²	b²	a³	b³	a	b	a²	b²	a³	b³
1	1,633	1,633	2,668	2,668	4,357	4,357	2,012	1,380	4,048	1,904	8,145	2,628
2	4,072	4,072	16,584	16,584	67,538	67,538	4,368	3,715	19,079	13,803	83,333	51,280
3	4,317	4,317	18,635	18,635	80,443	80,443	4,553	4,019	20,730	16,152	94,383	64,916
4	4,700	4,700	22,090	22,090	103,823	103,823	4,772	4,469	22,772	19,967	108,668	89,225
5	4,700	4,700	22,090	22,090	103,823	103,823	4,773	4,469	22,777	19,967	108,702	89,225
6	4,700	4,700	22,090	22,090	103,823	103,823	4,773	4,615	22,777	21,302	108,702	98,317
7	4,641	4,641	21,537	21,537	99,949	99,949	4,756	4,150	22,617	17,225	107,558	71,489
8	4,607	4,607	21,222	21,222	97,762	97,762	4,739	3,973	22,453	15,787	106,395	62,727
9	3,373	3,373	11,375	11,375	38,365	38,365	3,973	0,968	15,788	0,937	62,732	0,906
I	73,485					I	70,476
II	0,000					II	45,995
III	1399,766					III	1319,331
IV	0,000					IV	0,326
V	3214,277					V	3029,575
VI	0,000					VI	51,698
VII	3214,277					VII	2977,877
VIII	5,571					VIII	5,161
20°	30°
№шп	a	b	a²	b²	a³	b³	a	b	a²	b²	a³	b³
1	2,135	1,461	4,559	2,135	9,735	3,119	1,994	1,782	3,974	3,174	7,923	5,656
2	4,338	3,459	18,819	11,964	81,639	41,382	4,082	3,141	16,659	9,863	67,997	30,977
3	4,514	3,749	20,380	14,058	92,003	52,709	4,276	3,164	18,282	10,013	78,167	31,683
4	4,655	4,092	21,664	16,746	100,837	68,528	3,797	3,164	14,419	10,013	54,751	31,683
5	4,655	4,092	21,664	16,746	100,837	68,528	3,797	3,164	14,419	10,013	54,751	31,683
6	4,655	4,056	21,664	16,454	100,837	66,746	3,797	3,164	14,419	10,013	54,751	31,683
7	4,635	2,797	21,484	7,823	99,581	21,882	4,357	2,214	18,985	4,900	82,722	10,845
8	4,616	2,239	21,307	5,014	98,355	11,229	4,349	1,881	18,916	3,538	82,273	6,655
9	4,000	0,576	16,000	0,331	64,000	0,191	3,746	0,700	14,033	0,490	52,570	0,343
I	64,724					I	56,569
II	76,270					II	72,090
III	1082,137					III	664,202
IV	0,589					IV	0,637
V	2484,907					V	1525,206
VI	154,786					VI	158,219
VII	2330,121					VII	1366,987
VIII	4,039					VIII	2,369
40°	50°
№шп	a	b	a²	b²	a³	b³	a	b	a²	b²	a³	b³
1	1,826	2,143	3,333	4,594	6,085	9,847	2,016	1,829	4,063	3,346	8,191	6,120
2	3,848	2,876	14,809	8,271	56,991	23,788	3,093	2,734	9,565	7,474	29,584	20,434
3	3,992	2,876	15,934	8,271	63,602	23,788	3,106	2,734	9,647	7,476	29,964	20,443
4	2,600	2,876	6,760	8,271	17,576	23,788	1,894	2,734	3,586	7,476	6,791	20,443
5	2,600	2,876	6,760	8,271	17,576	23,788	1,894	2,734	3,586	7,476	6,791	20,443
6	2,600	2,876	6,760	8,271	17,576	23,788	1,894	2,734	3,586	7,476	6,791	20,443
7	4,015	2,141	16,117	4,584	64,703	9,814	3,156	2,115	9,959	4,472	31,429	9,458
8	3,916	1,903	15,338	3,621	60,070	6,889	3,106	1,900	9,647	3,610	29,964	6,859
9	3,478	0,962	12,094	0,925	42,057	0,890	3,022	1,126	9,131	1,268	27,593	1,428
I	50,404					I	43,821
II	42,824					II	12,696
III	492,621					III	303,169
IV	0,425					IV	0,145
V	1131,204					V	696,165
VI	62,662					VI	6,335
VII	1068,542					VII	689,830
VIII	1,852					VIII	1,196
60°	70°
№шп	a	b	a²	b²	a³	b³	a	b	a²	b²	a³	b³
1	2,648	1,249	7,010	1,561	18,561	1,949	2,382	0,883	5,672	0,780	13,510	0,689
2	2,653	2,536	7,041	6,429	18,681	16,302	2,388	2,421	5,701	5,862	13,613	14,194
3	2,647	2,538	7,007	6,439	18,546	16,341	2,386	2,422	5,695	5,865	13,590	14,204
4	1,575	2,538	2,482	6,439	3,910	16,341	1,382	2,422	1,910	5,865	2,640	14,204
5	1,575	2,538	2,482	6,439	3,910	16,341	1,382	2,422	1,910	5,865	2,640	14,204
6	1,575	2,538	2,482	6,439	3,910	16,341	1,382	2,422	1,910	5,865	2,640	14,204
7	2,709	1,989	7,337	3,955	19,874	7,865	2,439	1,916	5,949	3,672	14,509	7,037
8	2,665	1,790	7,102	3,203	18,925	5,731	2,398	1,725	5,752	2,975	13,796	5,130
9	2,589	1,115	6,704	1,243	17,358	1,387	2,328	1,111	5,418	1,234	12,612	1,371
I	39,466					I	36,210
II	7,497					II	1,934
III	222,273					III	174,786
IV	0,095					IV	0,027
V	510,405					V	401,361
VI	2,453					VI	0,178
VII	507,952					VII	401,183
VIII	0,880					VIII	0,695
80°	90°
№шп	a	b	a²	b²	a³	b³	a	b	a²	b²	a³	b³
1	2,268	0,667	5,143	0,445	11,663	0,297	2,236	0,544	5,000	0,296	11,181	0,161
2	2,272	2,335	5,164	5,452	11,734	12,729	2,241	2,287	5,020	5,231	11,247	11,965
3	2,274	2,336	5,169	5,455	11,753	12,739	2,242	2,314	5,025	5,355	11,264	12,392
4	1,305	2,336	1,702	5,455	2,221	12,739	1,280	2,314	1,639	5,355	2,098	12,392
5	1,305	2,336	1,702	5,455	2,221	12,739	1,280	2,314	1,639	5,355	2,098	12,392
6	1,305	2,336	1,702	5,455	2,221	12,739	1,280	2,314	1,639	5,355	2,098	12,392
7	2,323	1,855	5,397	3,441	12,537	6,383	2,291	1,843	5,250	3,397	12,028	6,260
8	2,284	1,664	5,216	2,769	11,913	4,607	2,252	1,647	5,072	2,712	11,421	4,466
9	2,216	1,085	4,910	1,177	10,879	1,276	2,184	1,082	4,772	1,171	10,423	1,267
I	34,499					I	33,945
II	1,004					II	0,827
III	153,391					III	147,544
IV	0,015					IV	0,012
V	352,232					V	338,805
VI	0,050					VI	0,035
VII	352,182					VII	338,770
VIII	0,610					VIII	0,587

По окончанию расчетов строится график зависимости (рис.6)

ПОЛЯРНАЯ ДИАГРАММА

Значения метацентрического радиуса координаты центра величины и метацентра заносим в табл. 10.1.

Таблица 10.1 Значения, необходимые для полярной диаграммы.

I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII	IX	X
O°	Значение метацентрического радиуса r	R cosO	Интегральн. сумма	yc=(IV) O	r sinO	Интегральная сумма	(z_c-z_c0)= (VII)OO	y_m=(V)- (VI)	(z_m-z_c0)= (VIII)+ (III)
0	5,57101	5,571	5,57101	0,4861	0	0	0	0	0
10	5,16128	5,083	16,2249	1,4158	0,89625	0,8962	0,078207	0,52	0,1021
20	4,03858	3,795	25,1028	2,1905	1,38128	3,1738	0,276943	0,809	0,8237
30	2,36927	2,052	30,9497	2,7007	1,18464	5,7397	0,500845	1,516	2,1916
40	1,852	1,419	34,4202	3,0035	1,19045	8,1148	0,708094	1,813	3,222
50	1,19562	0,769	36,6075	3,1944	0,9159	10,221	0,891894	2,278	3,6998
60	0,88039	0,44	37,8162	3,2998	0,76244	11,899	1,038345	2,537	3,9593
70	0,69533	0,238	38,4942	3,359	0,6534	13,315	1,161891	2,706	4,1099
80	0,6104	0,106	38,838	3,389	0,60113	14,57	1,271362	2,788	4,1535
90	0,58716	4E-17	38,944	3,3983	0,58716	15,758	1,375052	2,811	4,1632

Определив координаты центра величины и метацентра, строят полярную диаграмму остойчивости (рис.7).

Для этого проводят вертикальную прямую, изображающую след ДП. На прямую наносят точку - центр величины прямого положения. По следу ДП откладывают величину r0 и получают точку - метацентр для прямого положения. По координатам Ус и (Zc - Zco) наносят все точки Ci.

По координатам Ум и (Zm - Zco) наносят все положения метацентров mi (для того, чтобы не загромождать чертёж, далее на рис.7 будут отмечаться первые три точки).

Все точки Сi и mi соединяют лекальными линиями и получаются кривая центра величины и кривая метацентров. На отрезок CoMо наносят точку G (центр тяжести) и откладывают от G перпендикуляры на отрезки CiMi, получая отрезки GKi - плечи статической остойчивости.

Чтобы получить плечи остойчивости формы из точки Со опускают перпендикуляры на СiMi, получая отрезки СоRi.

Далее необходимо установить плечи динамической остойчивости. Для этого от точек Ki вниз по метацентрическим радиусам откладывают величину а = KiNi. Отрезки СiNi будут являться плечами динамической остойчивости.

ДИАГРАММА СТАТИЧЕСКОЙ И ДИНАМИЧЕСКОЙ ОСТОЙЧИВОСТИ

Плечи статической и динамической остойчивости вычисляются по выражениям:

(11.1.)

(11.2)

где

Величина может определяться исходя из соотношения:

= 3,45

где H - высота борта.

Значение для коэффициента k принимается в зависимости от типа судна и исходя из рекомендаций. Здесь k=1.

Расчет остойчивости выполняется по схеме, приведенной в таблице 11.1.

Таблица 12 Расчет плеч остойчивости.

I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII	IX	X	XI	XII
?	y_c	z_c-z_c0)	y_ccos?	(z_c-z_c0)sin?	l_v=(IV)+(V)	l_d=a₀sin?	Плечо статической остойч. l=(VI)-(VII)	y_csin?	(z_c-z_c0)cos?	a₀(1-cos?)	Плечо динамич остойчивости L=IX-(X+XI)
0	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000	0,000
10	1,416	0,078	1,394	0,014	1,408	0,280	1,128	0,246	0,077	0,024	0,144
20	2,190	0,277	2,058	0,095	2,153	0,551	1,603	0,749	0,260	0,097	0,392
30	2,701	0,501	2,339	0,250	2,589	0,805	1,784	1,350	0,434	0,216	0,701
40	3,004	0,708	2,301	0,455	2,756	1,035	1,721	1,931	0,542	0,377	1,012
50	3,194	0,892	2,053	0,683	2,737	1,233	1,503	2,447	0,573	0,575	1,299
60	3,300	1,038	1,650	0,899	2,549	1,394	1,155	2,858	0,519	0,805	1,534
70	3,359	1,162	1,149	1,092	2,241	1,513	0,728	3,156	0,397	1,059	1,700
80	3,389	1,271	0,588	1,252	1,841	1,585	0,255	3,338	0,221	1,330	1,786
90	3,398	1,375	0,000	1,375	1,375	1,610	-0,235	3,398	0,000	1,610	1,788

Значения плеч остойчивости формы , статической остойчивости l, динамической остойчивости d, определяемые в таблице 11.1. должны совпадать с соответствующими значениями этих величин на полярной диаграмме. Для исключения ошибок при вычислении плеч динамической остойчивости следует также определять по выражению:

(11.1.)

где - плечи статической остойчивости (м.)

- изменение угла крена (рад.)

Вычисление по выражению (11.1.) выполняется по схеме таблицы 11.2.

Вычисление плеч динамической остойчивости

Таблица 13. по диаграмме статической остойчивости.

Угол крена O	Плечи статической остойчивости	Интегральные суммы	Плечи динамической остойчивости
0	0	0	0
10	1,128	1,128	0,1444
20	1,603	3,859	0,3919
30	1,784	7,246	0,7009
40	1,721	10,75	1,0116
50	1,503	13,98	1,2987
60	1,155	16,63	1,5337
70	0,728	18,52	1,6998
80	0,255	19,5	1,7865
90	-0,235	19,52	1,7885

По результатам расчетов плеч остойчивости строятся диаграммы статической и динамической остойчивости в прямоугольных координатах (рис.8).

КРИВЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫХ ДЛИН ОТСЕКОВ

Для обеспечения при проектировании судна непотопляемости путем правильного размещения водонепроницаемых переборок, строят кривые предельных длин отсеков. Рассматривается симметричное затопление, при котором судно садится без крена, но с дифферентом.

Предельная линия погружения проводится на боковой проекции теоретического чертежа ниже бортовой линии палубы водонепроницаемых переборок на расстоянии, равном 75 мм., по всей длине судна. Кривая предельных длин отсеков строится на масштабе Бонжана. (рис.9).

Расчет выполняется в табличной форме для каждой ватерлинии отдельно. (Табл. 12.1.).

Обозначив водоизмещение судна до затопления через V, а статический момент объема V относительно мидель - шпангоута через величины которых известны до затопления, находят объем влившейся в отсек воды

Абсциссу центра тяжести затопленного объема определяют из условия:

(7.3.)

(7.4.)

Величина может иметь как положительные, так и отрицательные значения в зависимости от расположения отсека (в нос или в корму от мидель - шпангоута).

На основании этих расчётов строят интегральную кривую строевой по шпангоутам (рис.10).

Табица 13 Кривые предельных длин отсеков.

Шпангоуты	Множитель	I Вл		II Вл		III Вл		IV Вл		V Вл		VI Вл
	плеч k	w	kw	w	kw	w	kw	w	kw	w	kw	w	kw
нос	10	0	0	0	0	0,9155	0	4,886	0	5,8695	0	6,7835	0
	9	1,3205	11,8845	4,42	39,78	8,411	75,699	15,246	137,2095	16,57	149,13	17,7405	159,6645
	8	4	32	8,65	69,2	13,648	109,184	19,988	159,904	20,938	167,504	21,7705	174,164
	7	6,335	44,345	11,5	80,5	16,727	117,089	24,062	168,4305	24,638	172,466	25,532	178,724
	6	9,05	54,3	14,05	84,3	18,964	113,784	25,404	152,424	25,768	154,608	25,997	155,982
	5	10,565	52,825	15,3	76,5	19,551	97,755	25,116	125,58	25,038	125,19	24,8345	124,1725
	4	12,03	48,12	16,3565	65,426	20,068	80,272	24,655	98,618	24,076	96,304	23,4285	93,714
	3	13,5	40,5	17,4285	52,286	20,6645	61,9935	24,065	72,195	23,077	69,231	21,839	65,517
	2	14,925	29,85	18,38	36,76	21,3325	42,665	23,528	47,055	21,9605	43,921	20,2125	40,425
	1	16,4	16,4	19,228	19,228	22,03	22,03	22,968	22,9675	20,7875	20,7875	18,9755	18,9755
	0	17,882	0	20,141	0	22,6975	0	22,368	0	19,7925	0	17,762	0
корма	-1	19,112	-19,112	21,287	-21,287	23,3125	-23,3125	21,725	-21,725	18,97	-18,97	16,316	-16,316
	-2	20,428	-40,855	22,5285	-45,057	23,895	-47,79	21,078	-42,156	18,15	-36,3	14,8745	-29,749
	-3	22,14	-66,42	23,632	-70,896	24,461	-73,383	20,474	-61,422	17,22	-51,66	13,4805	-40,4415
	-4	23,723	-94,89	24,656	-98,624	25,023	-100,092	19,939	-79,754	16,1955	-64,782	12,0625	-48,25
	-5	25,158	-125,79	25,675	-128,38	25,589	-127,945	19,467	-97,335	15,1715	-75,8575	10,639	-53,195
	-6	26,53	-159,18	26,6305	-159,78	26,0775	-156,465	19,158	-114,945	14,182	-85,092	9,1775	-55,065
	-7	25,581	-179,067	25,261	-176,83	24,2595	-169,8165	16,194	-113,3545	10,7595	-75,3165	5,4075	-37,8525
	-8	22,895	-183,16	22,164	-177,31	20,6505	-165,204	11,483	-91,864	5,6805	-45,444	0,432	-3,456
	-9	20,873	-187,857	19,6865	-177,18	17,8645	-160,7805	8,0645	-72,5805	2,269	-20,421	0	0
	-10	13	-130	11,852	-118,52	10,112	-101,12	2,4925	-24,925	0	0	0	0
	325,45	-856,107	368,8265	-649,88	405,338	-405,437	387,47	264,3225	341,2435	525,2985	300,4815	727,0135
		1181,553		1018,7		810,775		123,1485		-184,055		-426,532
	Sw	Skw	Sw	Skw	Sw	Skw	Sw	Skw	Sw	Skw	Sw	Skw
	(I)		(II)		(III)		(IV)		(V)		(VI)
	1008,9		1143,3622		1256,55		1201,2		1057,8549		931,4927
	-8227,2	1688,235	-6245,347	1461,64	-3896,25	1259,21063	2540,1	1051,29624	5048,1186	777,361	6986,6	519,614
	372,47	1,86233	506,94545	2,5347	620,131	3,1006555	564,74	2,823717	421,43815	2,107191	295,076	1,47538
	-9915,4		-7706,991		-5155,5		1488,8		4270,7576		6466,986
	-26,621		-15,2028		-8,3135		2,636		10,133771		21,91634

ТРЕБОВАНИЯ РЕГИСТРА К ОСТОЙЧИВОСТИ МОРСКИХ СУДОВ. НОРМЫ ОСТОЙЧИВОСТИ

Остойчивость судна по основному критерию

где:

М_кр - кренящий момент от динамического действия ветра, кН·м

М_доп - предельно допустимый момент при динамических наклонениях, кН·м

Расчетные амплитуды качки

(13.1)

где: m₁, m₂, m₃ - множители

(13.2)

где: h₀ - метацентрическая высота, соответствующая состоянию нагрузки судна, вычисляется без учета влияния свободной поверхности жидких грузов, м

m₀ - величина из таблицы, в зависимости от параметра n₁

(13.3)

где: V - водоизмещение судна при средней осадке Т, м, по действующую ватерлинию, м³

z_g - возвышение центра тяжести судна над основной плоскостью при данном состоянии нагрузки, м

B - ширина судна по действующую ватерлинию, м

, , ,

Кренящий момент от динамического действия ветра

(13.4)

где: p - условное расчетное давление ветра, Па

S - площадь парусности судна при средней осадке Т по действующую ватерлинию, м²

z - приведенное плечо кренящей пары при одновременном крене и боковом дрейфе судна, м

z_T - возвышение центра парусности над плоскостью действующей ватерлинии, м

(13.5)

где: z_П - возвышение центра парусности над основной плоскостью

Т₀ - средняя осадка судна по действующую ватерлинию, м

(13.6)

где: a₁, a₂ - поправочные коэффициенты

Предельно допустимый момент по углу опрокидывания

где: M_доп1 - предельно допустимый момент по углу опрокидывания

Остойчивость судна по основному критерию:

Вывод:

По правилам Российского Речного Регистра судно остойчиво.

Размещено на Allbest.ru

курсовая работа "Разработка теоретического чертежа судна" скачать

Подобные документы

Статика корабля
Изучение плавучести и остойчивости целого или поврежденного корабля. Создание плазовой таблицы судна путем ее пересчета с плазовой таблицы судна-прототипа. Создание повреждения судна и расчет элементов поврежденного судна с помощью программы S1.

курсовая работа [1,8 M], добавлен 24.03.2010
Расчет судна
Комплекс эксплуатационных и мореходных качеств судна. Форма судового корпуса. Теоретический чертеж как исчерпывающее представление о форме корпуса судна. Особенности построения масштаба Бонжана. Остойчивость, непотопляемость как мореходные качества судна.

курсовая работа [51,1 K], добавлен 23.12.2009
Проектирование судна-нефтесборщика для ликвидации разливов нефти в Финском заливе
Характеристика загрязнения вод Финского залива. Технология морских работ по ликвидации аварийных разливов нефти. Расчет водоизмещения и размеров судна-нефтесборщика, его основные устройства и системы. Организационно-технологическая схема постройки судна.

дипломная работа [4,5 M], добавлен 03.03.2013
Проектирование судна-танкера
Конструктивная специфика судна-танкера, его технические данные. Выбор расчетного отсека и компоновка миделевого сечения, категории и марки судостроительной стали судна. Набор элементов судового корпуса по Правилам Морского Регистра судоходства 2011 года.

курсовая работа [2,2 M], добавлен 16.11.2012
Технология изготовления секции настила рефрижераторного судна
Основа существующих методов постройки судов - предварительное изготовление частей корпуса судна в виде сборочных элементов и блоков. Характеристика основания рубки рефрижераторного судна. Резка листов и люка, сварочная проволока и выбор оборудования.

курсовая работа [1002,3 K], добавлен 27.02.2011
Разработка конструкции корпуса буксира
Расчетные нагрузки на днищевое перекрытие судна и определение его элементов. Выбор и обоснование категории марки судостроительной стали. Расчет элементов наружной обшивки. Расчетные нагрузки на водонепроницаемые переборки и определение их элементов.

курсовая работа [186,6 K], добавлен 08.12.2009
Геометрия корпуса
Теоретический чертеж судна. Главные размеры судна и коэффициенты полноты. Понятие посадки судна как его положения относительно спокойной поверхности воды. Элементы погруженного объема судна при посадке его прямо, на ровный киль и с дифферентом.

контрольная работа [3,3 M], добавлен 21.10.2013
Теория и устройство судна
Поперечное сечение судна, набранного по продольной системе набора. Спецификация всех элементов набора, наружной обшивки, палубного настила, настила второго дна, назначение каждого элемента. Применение этой системы, ее преимущества и недостатки.

контрольная работа [2,0 M], добавлен 04.11.2007
Судна на подводных крыльях
История развития идеи создания судна на подводных крыльях. Конструкционные особенности и оснащение судов. Предел массы судна на подводных крыльях в силу физических закономерностей. Принцип движения судна. Функции и типы крыльев, схемы их расположения.

реферат [1,2 M], добавлен 25.04.2015
Проверочный расчёт местной прочности конструкции корпуса судна
Гидростатическое давление по ширине судна, на элементы набора днищевого перекрытия, на настил второго дна. Определение элементов поперечного сечения балок. Расчёт главных изгибов и прогибов днищевого перекрытия посередине пролёта для перекрёстных связей.

курсовая работа [398,9 K], добавлен 10.12.2009

Другие документы, подобные "Разработка теоретического чертежа судна"

весь список подобных работ

скачать работу можно здесь

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.