Гидравлический расчет системы нефтеснабжения
Подбор диаметров труб и насосного оборудования системы нефтеснабжения. Построение профиля трассы и определение линии гидравлического уклона. Зависимость скорости перекачки от производительности нефтепровода. Коэффициент гидравлического сопротивления.
Рубрика | Производство и технологии |
Вид | контрольная работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 24.03.2015 |
Размер файла | 1,2 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Размещено на http://www.allbest.ru/
Задание. Выполнить гидравлический расчет системы нефтеснабжения (схема см. рис. 1), подобрать диаметры труб системы и насосное оборудование. Построить пьезометрический график системы.
Рис. 1. Иллюстрация к заданию
Исходные данные:
Длина и профиль участков трассы представлены в таблице 1.
Таблица 1
Первый участок |
|||||||
xi, км |
0 |
5,4 |
10,8 |
16,2 |
21,6 |
27 |
|
zi, м |
12 |
48 |
67 |
97 |
120 |
135 |
|
Второй участок |
|||||||
xi, км |
0 |
6,4 |
12,8 |
19,2 |
25,6 |
32 |
|
zi, м |
135 |
97 |
56 |
45 |
60 |
60 |
|
Третий участок |
|||||||
xi, км |
0 |
9 |
18 |
27 |
36 |
45 |
|
zi, м |
135 |
45 |
27 |
37 |
45 |
67 |
|
Четвертый участок |
|||||||
xi, км |
0 |
4,2 |
8,4 |
12,6 |
16,8 |
21 |
|
zi, м |
67 |
87 |
67 |
56 |
45 |
60 |
|
Пятый участок |
|||||||
xi, км |
0 |
5,4 |
10,8 |
16,2 |
21,6 |
27 |
|
zi, м |
67 |
34 |
34 |
34 |
45 |
50 |
Физические характеристики перекачиваемого продукта: перекачиваема среда - нефть; плотность = 860 кг/м3; вязкость = 12 сСт; давление насыщенных паров рн = 14 кПа, абсолютная шероховатость = 0,25мм.
Расходы и давления в конечных пунктах транспортной системы (не менее): Q1 =1150м3/ч, p1 = 0,4МПа; Q2 = 870м3/ч, p2 = 0,2МПа; Q3 = 1200м3/ч, p3 = 0,2МПа;
Трубы подберем из перечня (Таблица 2)
Таблица 2
D, mm |
377 |
426 |
530 |
630 |
720 |
820 |
920 |
1020 |
1220 |
|
, мм |
6 |
8 |
8 |
8 |
9 |
10 |
10 |
10 |
12 |
Решение
1) Построим профиль трассы и определим линию гидравлического уклона для всей системы в целом.
Рис. 2 - Профиль трассы и линия гидравлического уклона
Максимальная длинна трассы 99 км, суммарный теоретический расход по системе составляет 3220 м3/ч, ориентировочно будем использовать насос с напором около 260 м. Начальный полный напор выбираем как сумму геометрической высоты расположения НС (zн = 12 м), дифференциального напора насоса и кавитационного запаса (примем кавитационный запас равным 12 м), таким образом Н1 = 284 м. Конечный напор состоит из давления, равного 0,2 МПа и геометрической высоты равной 50 м, по формуле 1.1 находим
(1.1)
Н2 = 50 м + 0,2 Мпа / (860 кг/м3 * 9,8) = 73,7 м.
Таким образом, будем подбирать диаметры участков основной магистрали, чтобы гидравлический уклон i был не менее (284 - 73,7) / 99000 = 2,3*10-3 м/м.
Подберем диаметр 5 участка, чтобы гидравлический уклон был не менее 2,3*10-3 м/м, при условии, что конечное давление равно 0,2 МПа и расход не менее 1200 м3/ч.
В первом приближении диаметр трубопровода вычислим по формуле 1.2:
(1.2)
мм
По графику (рис. 3) определим скорость перекачки сырья V, в зависимости от Q = 1200 м3/ч, она будет равна: 1,25м/с
Рис. 3. Зависимость скорости перекачки от производительности нефтепровода
По таблице 2, примем начальный диаметр трубопровода 630 x 8.
Таблица 3 5й участок
Диаметр трубы, м |
630 мм |
630 мм |
|
Толщина стенки, мм |
8 мм |
8 мм |
|
Абсолютная шероховатость, мм |
0,25 мм |
0,00025 м |
|
Плотность продукта, кг/м3 |
860 |
860 кг/м3 |
|
Вязкость, сСт |
12 |
0,000012 м2/с |
|
Длина трасы, км |
27 |
27 км |
|
Геом. высота начала трассы, м |
67 |
67 м |
|
Геом. высота конца трассы, м |
50 |
50 м |
Рассчитаем H-Q характеристику для диаметра 630 x 8 и выше и расходами не менее 1200, результаты сведем в таблицы.
Внутренний диаметр трубы:
d = D - 2h;
d = 630 - 2*8;
d = 614 мм.
Скорость перекачки:
(1.3)
Число Рейнольдса:
(1.4)
Коэффициент гидравлического сопротивления
(1.5)
При:
10000 < Re < 25364
(1.6)
При:
25364 < Re < 1250000
(1.7)
При:
Re > 1250000/
Гидравлический уклон:
(1.8)
Полный напор в конце трубопровода:
(1.9)
Полный напор в начале трубопровода:
(1.10)
Результаты сведем в таблицы:
Таблица 4 H-Q характеристика для диаметра 630 x 8
Q, м3/ч |
1200 |
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
|
V, m/c |
1,1263 |
1,2202 |
1,3141 |
1,4079 |
1,5018 |
1,5957 |
|
Re, б/р |
57631,4400 |
62434,0600 |
67236,6800 |
72039,3000 |
76841,9200 |
81644,5400 |
|
, б/р |
0,0220 |
0,0216 |
0,0213 |
0,0211 |
0,0209 |
0,0206 |
|
i, M/M |
0,0023 |
0,0027 |
0,0031 |
0,0035 |
0,0039 |
0,0044 |
|
Нн, м |
136,1348 |
129,8588 |
137,9664 |
146,5816 |
155,7019 |
165,3249 |
L = 27000м.
Н1 = 73,7 + i * 27000
Таблица 5 H-Q характеристика для диаметра 720 x 9
Q, м3/ч |
1200 |
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
|
V, m/c |
0,8617 |
0,9335 |
1,0053 |
1,0771 |
1,1489 |
1,2207 |
|
Re, б/р |
50406,9860 |
54607,5682 |
58808,1503 |
63008,7325 |
67209,3147 |
71409,8968 |
|
, б/р |
0,0224 |
0,0220 |
0,0217 |
0,0214 |
0,0212 |
0,0209 |
|
i, M/M |
0,0012 |
0,0014 |
0,0016 |
0,0018 |
0,0020 |
0,0023 |
|
Нн, м |
106,2397 |
111,2932 |
116,6799 |
122,3972 |
128,4431 |
134,8157 |
Расчет показал, что для того чтобы обеспечить гидравлический уклон не хуже 2,3 10-3 м/м необходимо использовать трубопровод 720x9, полный напор в начале 5-го участка составляет 106,24 м.
Подберем диаметр (4) участка, чтобы начальный напор на участке был не более 106,24 м. Конечное давление не менее 0,2 МПа и расход не менее 870 м3/ч. Примем начальный диаметр равным 630x8 мм. Расчеты сведем в таблицы.
Таблица 6 H-Q характеристика для диаметра 720 x 9
Q, м3/ч |
870 |
936 |
1002 |
1068 |
1134 |
1200 |
|
V, m/c |
0,6247 |
0,6721 |
0,7195 |
0,7669 |
0,8143 |
0,8617 |
|
Re, б/р |
36545,0649 |
39317,4491 |
42089,8333 |
44862,2175 |
47634,6018 |
50406,9860 |
|
, б/р |
0,0239 |
0,0235 |
0,0232 |
0,0229 |
0,0226 |
0,0224 |
|
i, M/M |
0,0007 |
0,0008 |
0,0009 |
0,0010 |
0,0011 |
0,0012 |
|
Нн, м |
97,9084 |
99,8961 |
102,0011 |
104,2223 |
106,5589 |
109,0100 |
d = D - 2h;
d = 720 - 2*9;
d = 702 мм.
L = 21000м.
Н1 = 83,7 + i * 21000
Расчет показал, что для трубопровода (4) 720x9 начальный напор требуется больший, чем располагает наша система на главном направлении. Построим H-Q характеристики и линии тренда для участков 4 и 5. Графическим способом определим увеличенный расход на участке 4.
Рис. 4 - H-Q характеристики для участков (4) и (5)
Зная, что напор на главной диагонали (см. начало 5-го участка) составляет 106,24 м, определим расход на участке 4 с учетом новой величины напора. Расход составит Q, =1210 м3/ч.
Подберем диаметр на участке (3), с учетом того гидравлический уклон должен быть не хуже 2,3*103 м/м, расход на участке не менее 1210+1120=2330 м3/ч и полный напор в конце участка не менее 106,24 м (в пересчете на давление, (106,24- 67) * 9,81 * 860 = 0,331 МПа). Примем начальный диаметр трубопровода 1020x10. Результаты расчетов сведем в таблицы:
Таблица 7 H-Q характеристика для диаметра 920 x 10
Q, м3/ч |
2330 |
2477 |
2624 |
2771 |
2918 |
3065 |
|
V, m/c |
1,0179 |
1,0821 |
1,1463 |
1,2105 |
1,2748 |
1,3390 |
|
Re, б/р |
76341,3803 |
81157,7678 |
85974,1553 |
90790,5428 |
95606,9304 |
100423,3179 |
|
, б/р |
0,0203 |
0,0201 |
0,0199 |
0,0197 |
0,0195 |
0,0193 |
|
i, M/M |
0,0012 |
0,0013 |
0,0015 |
0,0016 |
0,0018 |
0,0020 |
|
Нн, м |
159,9332 |
166,2245 |
172,8366 |
179,7680 |
187,0171 |
194,5827 |
d = D - 2h;
d = 920 - 2*10;
d = 900 мм.
L = 45000м.
Н1 = 90,7 + i *45000 .
Расчет показал, что для трубопровода 920x10 гидравлический уклон не хуже чем 2,3*103, требуемый и полный напор в начале участка составляет 159,93 м. оборудование трасса перекачка нефтепровод
Подберем диаметр (2) участка, чтобы начальный напор на участке был не более 159,93 м при условии, что расход на участке не менее 1150 м3/ч, а конечное давление не менее 0,4 МПа. Примем начальный диаметр равным 720x9мм.
Расчет сведем в таблицы.
Таблица 8H-Q характеристика для диаметра 720 x 9
Q, м3/ч |
1150 |
1190 |
1230 |
1270 |
1310 |
1350 |
|
V, m/c |
0,8258 |
0,8545 |
0,8832 |
0,9119 |
0,9406 |
0,9694 |
|
Re, б/р |
48306,6949 |
49986,9278 |
51667,1607 |
53347,3935 |
55027,6264 |
56707,8593 |
|
, б/р |
0,0225 |
0,0224 |
0,0222 |
0,0221 |
0,0220 |
0,0218 |
|
i, M/M |
0,0011 |
0,0012 |
0,0013 |
0,0013 |
0,0014 |
0,0015 |
|
Нн, м |
143,1251 |
145,3936 |
147,7258 |
150,1216 |
152,5807 |
155,1029 |
d = D - 2h;
d = 720 - 2*9;
d = 702 мм.
L = 32000м.
Н1 = 83,7 + i *32000
Подберем диаметр на участке (1), с учетом того, что гидравлический уклон должен быть не хуже 2,3-103 м/м, начальный полный напор не более 284 м, расход на участке не менее 2330 + 1150 = 3480 м3/ч, полный напор в конце участка главной диагонали не менее 143,12 м (в пересчете на давление (143,12 - 135) * 9,81 * 860 = 0,0685 МПа). Примем начальный диаметр трубопровода 920x10. Результаты сведем в таблицы
Таблица 9 H-Q характеристика для диаметра 920 x 10
Q, м3/ч |
3480 |
3546 |
3612 |
3678 |
3744 |
3810 |
|
V, m/c |
1,5203 |
1,5491 |
1,5779 |
1,6068 |
1,6356 |
1,6644 |
|
Re, б/р |
114020,6023 |
116183,0620 |
118345,5217 |
120507,9814 |
122670,4411 |
124832,90 |
|
, б/р |
0,0189 |
0,0189 |
0,0188 |
0,0187 |
0,0187 |
0,0186 |
|
i, M/M |
0,0025 |
0,0026 |
0,0027 |
0,0027 |
0,0028 |
0,0029 |
|
Нн, м |
209,9631 |
212,3012 |
214,6771 |
217,0906 |
219,5418 |
222,0306 |
d = D - 2h;
d = 920 - 2*10;
d = 900 мм.
L = 27000м.
Н1 = 158,7 + i *27000.
Расчетные диаметры имеют значения (см. рис. 5)
Размещено на http://www.allbest.ru/
Размещено на http://www.allbest.ru/
Рис.5 - Результаты предварительного расчета
Подберем насос, который удовлетворяет по условиям напора 210 м и расхода 3480м3/ч. Используя приложения, где представлены основные характеристики насосов НМ выберем, те насосы которые подходят для наших условий:
Таблица 10 Характеристики насосов
№ п/п |
Насосы |
Коэффициент к формуле (3.16) |
Кав. запас, м |
Геод. выс Z, М |
|||
а0 |
a1 |
а2 |
|||||
1 |
НМ 3600-230 1,0 Qh ротор, диаметр - 460 |
303,4 |
2,92Е-03 |
-6,27Е-06 |
40 |
12 |
|
2 |
НМ 3600-230 1,0 Qh ротор, диаметр - 425 |
272,7 |
2,04Е-03 |
-6,06Е-06 |
40 |
12 |
|
3 |
НМ 3600-230 1,0 Qh ротор, диаметр - 415 |
246,22 |
-1,80Е-03 |
-5,90Е-06 |
40 |
12 |
|
4 |
НМ 7000-210 0,5 Qh |
248,61 |
-3,55Е-02 |
-3,09Е-06 |
50 |
12 |
Произведем расчет геометрического напора Н:
(1.12)
Q, м3/ч |
3480 |
3546 |
3612 |
3678 |
3744 |
3810 |
|
Нн, м |
220,5 |
217,65 |
214,74 |
211,79 |
208,78 |
205,72 |
|
Q, м3/ч |
3480 |
3546 |
3612 |
3678 |
3744 |
3810 |
|
Нн, м |
289,63 |
286,91 |
284,15 |
281,32 |
278,44 |
275,51 |
|
Q, м3/ч |
3480 |
3546 |
3612 |
3678 |
3744 |
3810 |
|
Нн, м |
257,93 |
255,25 |
252,53 |
249,91 |
246,91 |
244,02 |
|
Q, м3/ч |
3480 |
3546 |
3612 |
3678 |
3744 |
3810 |
|
Нн, м |
212,32 |
209,18 |
205,99 |
202,73 |
199,43 |
196,07 |
Построим график:
Рис. 6 - Расчет рабочего расхода и напора по системе
На линии пересечения расходно-напорных характеристик насоса и трубопроводной системы отыщем рабочий расход и начальный полный напор. Подберем такой насос, для которого рабочий расход и начальный полный напор окажется удовлетворяющим условиям для обеспечения заданного расхода по системе. Выбираем насос №3, рабочий расход составит 3680 м3/ч, напор насоса с учетом кавитационного запаса и геодезической высоты составит 203 м.
Выполним поверочный расчет системы:
Построим зависимость i=f(Q) для всех участков на основании данных, которые мы рассчитали при определении предварительных диаметров по таблицам:
5й участок, диаметр 720 x 9
Q, м3/ч |
1200 |
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
|
i, M/M |
0,0012 |
0,0014 |
0,0016 |
0,0018 |
0,0020 |
0,0023 |
4й участок, диаметр 720 x 9
Q, м3/ч |
870 |
936 |
1002 |
1068 |
1134 |
1200 |
|
i, M/M |
0,0007 |
0,0008 |
0,0009 |
0,0010 |
0,0011 |
0,0012 |
3й участок, диаметр 920 x 10
Q, м3/ч |
2330 |
2477 |
2624 |
2771 |
2918 |
3065 |
|
i, M/M |
0,0012 |
0,0013 |
0,0015 |
0,0016 |
0,0018 |
0,0020 |
2й участок, диаметр 720 x 9
Q, м3/ч |
1150 |
1190 |
1230 |
1270 |
1310 |
1350 |
|
i, M/M |
0,0011 |
0,0012 |
0,0013 |
0,0013 |
0,0014 |
0,0015 |
1й участок, диаметр 1020 x 10
Q, м3/ч |
3480 |
3546 |
3612 |
3678 |
3744 |
3810 |
|
i, M/M |
0,0025 |
0,0026 |
0,0027 |
0,0027 |
0,0028 |
0,0029 |
Рис.7. Величина гидравлического уклона в зависимости от расхода и линии тренда в виде полинома второй степени для трубопроводов разного диаметра
Определим величину напора в конце участка (1). Начальный напор составляет 203 м, расход 3680 м3/ч. Зная значение расхода по графику рис.7 определим значение линии гидравлического уклона на (1) участке при данном расходе. Значение гидравлического уклона равно 0,00175 м/м. Определим фактическое значение полного напора в конце участка (1).
hK1 = hH - i * L = 203 - 0,00175 * 27000 = 155,75 м.
На (2) участке начальный напор равен 155,75 м, а конечное давление по условию задачи равно 0,4 МПа. Определим конечный напор на участке (2).
hK2 = p / (p * g) + z = 400000 / (860 * 9,81) + 60 = 107,4 м.
Определим величину гидравлического уклона на участке (2)
i = (hк1 - hк2) / L = (155,75 - 107,4) / 32000 = 0,00151
По графику рис.7 определим значение расхода по значению гидравлического уклона на (2) участке. Расход равен 1350 м3/ч. Таким образом, расход на (3) участке это разница расходов на первом и втором участке 3680 - 1350 = 2330 м3/ч.
Зная значение расхода по графику (рис.7) определим величину гидравлического уклона на (3) участке при данном расходе. Значение гидравлического уклона равно 0,0012 м/м. Определим фактическое значение полного напора в конце участка (3).
hK3 = hК1 - i * L = 203 - 0,0012 * 45000 = 149 м.
На (4) участке начальный напор равен 149 м, а конечное давление по условию задачи равно 0,2 МПа. Определим конечный напор на участке (4).
hK4 = p / (p - g) + z = 200000 / (860 * 9,81) + 60 = 83,7м.
Определим величину гидравлического уклона на участке (4)
i = (hК3 - hК4) / L = (149 - 83,7) / 21000= 0,0031
По графику рис. 7 определим значение расхода по значению гидравлического уклона на (4) участке. Расход равен 2080 м3/ч. Таким образом, расход на (5) участке, это разница расходов на третьем и четверном участке 2330 - 2080 = 250 м3/ч.
Зная значение расхода на участке (5) по графику (рис. 7) определим значение величины гидравлического уклона при расходе 722 м3/ч. Значение гидравлического уклона равно 0,00048 м/м. Определим фактическое значение полного напора в конце участка (5).
hК5 = hK4 - i * L = 149 - 0,00048 * 27000 = 136,04 м.
Определим конечное давление третьего потребителя
p = (hK5 - z) *p * g = (136,04 - 50) * 9,81 * 860 = 0,7 МПа
Видим, что конечный напор в конце (5) участка больше заданной величины, поэтому считаем, что расчет сошелся и подбор труб выполнен верно. Результаты расчета представлены на рис.8
Размещено на http://www.allbest.ru/
Размещено на http://www.allbest.ru/
Рис.8. Результаты поверочного расчета.
Рис.9. Пьезометрический график по результатам поверочного расчета.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Характеристика магистральных нефтепроводов. Определение диаметра и толщины стенки трубопровода. Расчет потерь напора по длине нефтепровода. Подбор насосного оборудования. Построение гидравлического уклона, профиля и расстановка нефтяных станций.
курсовая работа [146,7 K], добавлен 12.12.2013Расчет скорости потоков и потерь напора в трубопроводах. Напорная и пьезометрическая линии. Схема системы подачи и распределения воды. Получение напоров в узлах и расходов по участкам. Потери напора по кольцу. Определение гидравлического уклона.
курсовая работа [941,3 K], добавлен 13.11.2014Построение профиля трассы. Определение плотности и вязкости. Выбор конкурирующих диаметров труб. Вычисление толщины стенки трубы по каждому из диаметров. Порядок проверки на осевые сжимающие напряжения. Проверка работы трубопровода в летних условиях.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 09.06.2011Определение экспериментального значения коэффициента гидравлического сопротивления сухой тарелки. Экспериментальная и расчетная зависимость гидравлического сопротивления орошаемой тарелки от скорости газа в колонне. Работа тарелки в различных режимах.
лабораторная работа [130,3 K], добавлен 27.05.2010Материальный баланс абсорбера. Расчет равновесных и рабочих концентраций, построение рабочей и равновесной линий процесса абсорбции на диаграмме. Определение скорости газа и высоты насадочного абсорбера. Вычисление гидравлического сопротивления насадки.
курсовая работа [215,8 K], добавлен 11.11.2013Анализ работы гидравлического привода. Предварительный и уточненный расчет гидросистемы. Выбор насоса, гидроцилиндра, трубопровода. Расчет предохранительного клапана, золотникового гидрораспределителя. Исследование устойчивости гидрокопировальной системы.
курсовая работа [2,4 M], добавлен 26.10.2011Определение скорости движения среды в нагнетательном трубопроводе. Расчет полного гидравлического сопротивления сети и напора насосной установки. Определение мощности центробежного насоса и стандартного диаметра трубопровода. Выбор марки насоса.
контрольная работа [38,8 K], добавлен 03.01.2016Равновесная зависимость системы газ-жидкость. Уравнение математического баланса. Программа для расчета насадочного абсорбера. Расчет удерживающей способности насадки. Изменение гидравлического сопротивления и скорости изменения расхода жидкости.
контрольная работа [59,2 K], добавлен 31.01.2009Определение массы поглощаемого вещества и расхода поглотителя; выбор оптимальной конструкции тарелки. Расчет скорости газа, диаметра и гидравлического сопротивления абсорбера. Оценка расхода абсорбента и основных размеров массообменного аппарата.
реферат [827,2 K], добавлен 25.11.2013Определение диаметров водоводов. Гидравлический расчет всасывающих и напорных трубопроводов. Компоновка гидромеханического оборудования. Построение графика совместной работы насосов и водоводов. Расчет мощности электродвигателей и подбор трансформаторов.
контрольная работа [184,6 K], добавлен 28.04.2015