Схема промышленно-отопительной ТЭЦ

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Описание принципиальной тепловой схемы ТЭЦ

На рис. 1 показана принципиальная тепловая схема промышленно-отопительной ТЭЦ, где введены следующие обозначения: ПГ - парогенератор; Г - генератор; К - конденсатор; П1, П2, П3 - подогреватели высокого давления; ПН - питательный насос; ДПВ - деаэратор питательной воды; П4, П5, П6, П7 - подогреватели низкого давления; СМ1, СМ2, СМ3 - смесители; КН - конденсатный насос; ДН - дренажные насосы; СНI, СНII - сетевые насосы первой и второй ступени; НС, ВС - нижний и верхний сетевой подогреватель; ПВК - пиковый водогрейный котел; ТП - тепловой потребитель; ДКВ - деаэратор обратного конденсата и добавочной воды; Р - расширитель продувочной воды; ОП - охладитель продувочной воды.



Массовые расходы на рис. 1 обозначены следующим образом: D₀ - расход свежего пара; D_к - пропуск пара в конденсатор; D₁, D₂, D₃, D₄, D₅, D₆, D₇ - расходы греющего пара на подогреватели; D_п - расход пара на производственные нужды; D_о.к - расход обратного конденсата; D_в.с - расход греющего пара на верхнюю ступень сетевого подогревателя; D_н.с - расход греющего пара на нижнюю ступень сетевого подогревателя; D_д - расход греющего пара на деаэратор питательной воды; D_д(в) - расход греющего пара на деаэратор обратного конденсата и добавочной воды; D_пг - паропроизводительность парогенератора; D_ут - потери от утечек; D_пр - расход продувочной воды; Dґ_пр - потери с продувочной водой; Dґ_п - выпар из расширителя продувочной воды.

Турбоустановка ПТ имеет параметры свежего пара р₀ = 13 МПа, t₀ = 560 °С; давление в конденсаторе турбины составляет р_к = 4 кПа. Коэффициент полезного действия парогенератора _пг = 0,92; электромеханический к.п.д. турбины _эм = 0,98; к.п.д. транспорта определяется потерями от утечек пара. Турбина имеет производственный отбор с давлением р_п = 1,2 МПа в количестве D_п т/ч (выбирается согласно варианту) и два теплофикационных отбора с номинальным отпуском тепла Q_т0 МВт при расчетном режиме, соответствующем температуре наружного воздуха -5°С. Доля обратного конденсата от производственного потребителя составляет _о.к % (от расхода отпущенного пара). Температура обратного конденсата t_о.к = 70 °С.

Турбина ПТ двухцилиндровая, расход свежего пара на турбину D₀=850 т/ч. Внутренний относительный к.п.д. цилиндра высокого давления составляет =0,88; внутренний относительный к.п.д. цилиндра низкого давления составляет =0,8. Потери пара и конденсата от утечек в долях от расхода свежего пара составляют _ут=1%. Расход продувочной воды в долях от паропроизводительности парогенератора составляет _пр=1,5%. Промышленный отбор осуществляется после цилиндра высокого давления (ЦВД), пар на подогрев сетевой воды отбирается из цилиндра низкого давления (ЦНД).

Основной конденсат и питательная вода подогреваются последовательно в четырех подогревателях низкого давления, в деаэраторе питательной воды ДКВ с давлением 0,6 МПа и в трех подогревателях высокого давления. Отпуск пара на эти подогреватели осуществляется из трех регулируемых и четырех нерегулируемых отборов пара.

Пар на подогреватели П1 и П2 отбирается отбирается из ЦВД, на подогреватель П3 и деаэратор ДПВ - из регулируемого промышленного отбора за ЦВД, на подогреватели П4 и П5 - из нерегулируемых отборов ЦНД, и на подогреватели П6 и П7 - из регулируемых теплофикационных отборов.

Подогреватели П1 и П2 имеют встроенные охладители дренажа. Энтальпия охлажденного дренажа превышает энтальпию воды на входе в данный подогреватель на величину _од = 25 кДж/кг. Недогрев воды до температуры конденсации греющего пара в подогревателях высокого давления (П1, П2, П3) составляет _нед = 3 °С, в подогревателях низкого давления (П4, П5, П6, П7) - _нед = 5 °С.

Дренаж из подогревателей высокого давления сливается каскадно в деаэратор. Из П4 дренаж сливается в П5 и затем в П6, откуда дренажным насосом подается в смеситель СМ1 на линии основного конденсата между П5 и П6. Из П7 дренаж сливается в смеситель СМ3 перед конденсатным насосом КН.

Конденсат греющего пара из верхнего и нижнего сетевых подогревателей ВС и НС соответственно подаются дренажными насосами в смесители СМ1 между подогревателями П5 и П6 и СМ2 между подогревателями П6 и П7. Подогрев сетевой воды предусматривается последовательно в двух сетевых подогревателях. На входе в нижний сетевой подогреватель температура обратной сетевой воды составляет t_о.с = 35 °С. Недогрев сетевой воды до температуры конденсации греющего пара в обоих подогревателях составляет _нед = 2 °С. Насосы сетевой воды СНI установлены перед сетевыми подогревателями, сетевые насосы СНII - после сетевых подогревателей, перед пиковыми водогрейными котлами ПВК. Добавочная вода, восполняющая потери пара и конденсата, подогревается сначала в охладителе продувочной воды ОП, затем в деаэраторе ДКВ, где подогревается также обратный конденсат производственного отбора. В охладителе продувки ОП продувочная вода охлаждается до температуры, которая на _о.п = 10 °С превышает температуру добавочной воды, нагретой в охладителе продувки. Исходная температура добавочной воды t_дв = 20 °С. Деаэратор ДКВ обогревается паром из верхнего теплофикационного отбора, давление в деаэраторе поддерживается равным 0,12 МПа. Общий поток воды из ДКВ перекачивается в смеситель СМ1.Значения давлений пара в отборах турбины приведены в таблице 1. Остальные параметры приведены в таблице 2.

Требуется рассчитать принципиальную тепловую схему и определить энергетические характеристики электростанции.

Таблица 1.

№ отбора	1	2	3	4	5	6	7
рr, МПа	3,0	2,0	1,2	0,5	0,26	0,12	0,05

Таблица 2.

В-т	D0, т/ч	Dп, т/ч	Qт0, МВт			о.к %	ут %	пр %
9	850	310	120	0,88	0,8	40	1	1,5



2. Определение параметров пара и воды

№	рr, Бар	i,кДж/кг	i',кДж/кг	iв,кДж/кг
1 2 3 4 5 6 7	30 20 12 5 2.6 1.2 0.5	3250 2945 2825 2690 2585 2500 2390	1009.4 908.6 789.4 640.1 541.2 439.34 340.53	996.8 896 776.8 619.1 520.1 418.34 319.53

; ;

;

;

; = 20;=83,9кДж/кг;

;

3. Тепловой расчет расширителя продувочной воды

Определяются потери от утечек:

кг/с,

D_уг = 200 (0.85/100) = 1.7 кг/с

где D₀ - расход свежего пара, кг/с; _ут - доля потерь от утечек, %.

Определяется паропроизводительность парогенератора:

кг/с.

D_пг = 200+1.7 = 201.7 кг/с.

Определяется расход продувочной воды:

кг/с.

D_пр = (1,15/100) 201.7 = 2,32 кг/с.

Изображается тепловая схема расширителя продувочной воды (рис. 1).

Рис. 1. Тепловая схема расширителя продувочной воды.

Составляются материальный и тепловой балансы расширителя продувочной воды:

;

.

Из решения системы уравнений и определяются расходы неиспарившейся продувочной воды Dґ_пр и выпара Dґ_п кг/с.

Dґ_пр = 1,23 кг/с; Dґ_п = 1,09 кг/с.

4. Тепловой расчет сетевой подогревательной установки

Изображается тепловая схема сетевой подогревательной установки (рис.2).



Рис. 2. Тепловая схема сетевой подогревательной установки.

Расчетный режим, соответствующий температуре наружного воздуха -5°С, соответствует моменту включения пиковых водогрейных котлов, поэтому температура воды в подающей сети равна температуре воды на выходе из верхнего сетевого подогревателя: . Для данного режима расход сетевой воды равен:

кг/с,

G_св = 120000 / [4200 (102,8-45)] = 0,49 кг/с,

где Q_т - отпуск тепла на отопление, кВт; с_в = 4,2 кДж/кг - теплоемкость воды; t_о.с - температура обратной сетевой воды, єС.

Тепловой баланс нижнего сетевого подогревателя:

D_н.с = 34.82 кг/с.

где i₇ и iґ₇ - энтальпии греющего пара и его конденсата для отбора № 7; _т =0,99 - к.п.д отпуска тепла сетевой подогревательной установкой; t_н.с - температура воды на выходе из нижнего сетевого подогревателя. Из уравнения (3) определяется расход греющего пара на нижний сетевой подогреватель D_н.с кг/с.

Тепловой баланс верхнего сетевого подогревателя:

,

где i₆ и iґ₆ - энтальпии греющего пара и его конденсата для отбора № 6; t_в.с - температура воды на выходе из верхнего сетевого подогревателя. Определяется расход греющего пара на верхний сетевой подогреватель

D_в.с = 23.7 кг/с.

5. Тепловой расчет первого регенеративного подогревателя

Изображается тепловая схема первого подогревателя с охладителем дренажа (рис. 3).

Рис. 3 Тепловая схема первого подогревателя с охладителем дренажа.

Составляется тепловой баланс собственно подогревателя:

,



где D₁ - расход греющего пара на первый подогреватель; i₁ и iґ₁ - энтальпии греющего пара и его конденсата для отбора № 1; D_в1 = D_пв - расход воды на выходе из первого подогревателя; D_пв - расход питательной воды, равный:

кг/с,

D_пв = 201.7 + 2,32 = 204.02 кг/с,

где D_пг и D_пр - паропроизводительность парогенератора и расход продувочной воды, кг/с; i_в1 - энтальпия воды на выходе из первого подогревателя, кДж/кг; i_вод2 - энтальпия воды, подогретой в охладителе дренажа ОД1, определяется из теплового баланса охладителя дренажа:

,

где D_в2 = D_в1 - расход воды на выходе из второго подогревателя, кг/с; i_од1 - энтальпия охлажденного дренажа в ОД1, равная:

кДж/кг,

i_од1 = 896 +25 = 921 кДж/кг,

где _од = 25 кДж/кг; i_в2 - энтальпия воды на выходе из второго подогревателя.

Из уравнений) и определяется расход греющего пара D₁, кг/с.

D₁ = 8.83 кг/с



6. Тепловой расчет второго регенеративного подогревателя

Изображается тепловая схема второго подогревателя с охладителем дренажа (рис. 4).

Рис. 4. Тепловая схема второго подогревателя с охладителем дренажа.

Составляется тепловой баланс собственно подогревателя:

,

где D₂ - расход греющего пара на второй подогреватель; i₂ и iґ₂ - энтальпии греющего пара и его конденсата для отбора № 2; D_в2 = D_в1 - расход воды на выходе из второго подогревателя; i_в2 - энтальпия воды на выходе из второго подогревателя, кДж/кг; i_вод3 - энтальпия воды, подогретой в охладителе дренажа ОД2, определяется из теплового баланса охладителя дренажа:

,

где D_в3 = D_в3 - расход воды на выходе из третьего подогревателя, кг/с; i_од2 - энтальпия охлажденного дренажа в ОД2, равная:



кДж/кг,

i_од2 = 776,8 + 25 = 801,8кДж/кг,

где _од = 25 кДж/кг; i_в3 - энтальпия воды на выходе из третьего подогревателя. Из уравнений определяется расход греющего пара D₂, кг/с.

D₂ = 11.45 кг/с.

7. Тепловой расчет третьего регенеративного подогревателя

Изображается тепловая схема третьего подогревателя (рис. 5).

Рис. 5. Тепловая схема третьего подогревателя.

Составляется тепловой баланс подогревателя:

,

где D₃ - расход греющего пара на третий подогреватель; i₃ и iґ₃ - энтальпии греющего пара и его конденсата для отбора № 3; D_в3 = D_в2 - расход воды на выходе из третьего подогревателя; i_в3 - энтальпия воды на выходе из второго подогревателя, кДж/кг; i_пн - энтальпия воды на выходе из питательного насоса, определяемая выражением:



где i_дпв- энтальпия воды на выходе из деаэратора питательной воды, кДж/кг, равна энтальпии насыщенной воды при давлении в деаэраторе 0,6 МПа; _в = 0,0011 м³/кг - удельный объем воды; ?р_пн = р₀ - р_к - повышение давления в питательном насосе, кПа; _пн=0,8 - к.п.д. питательного насоса.

Из уравнения определяется расход греющего пара D₃, кг/с.

D₃ = 8 кг/с.

8. Тепловой расчет деаэратора питательной воды

Изображается тепловая схема деаэратора питательной воды (рис. 6).

Рис. 6. Тепловая схема деаэратора питательной воды.

Составляется тепловой баланс деаэратора питательной воды:

, (9)

где D_вд, i_дпв - расход и энтальпия воды на выходе из деаэратора, причем D_вд = D_в3, кг/с; D_д - расход греющего пара на деаэратор ДПВ; i_д = i₃ - энтальпия греющего пара на ДПВ, равная энтальпии пара в отборе № 3, кДж/кг; Dґ_п, i_п - расход и энтальпия выпара из расширителя продувочной воды; D_в4 и i_в4 - расход и энтальпия воды на выходе из четвертого подогревателя, причем

Из уравнений определяются расход греющего пара на деаэратор D_д и расход воды на выходе из четвертого подогревателя D_в4, кг/с

D_в4 = 204.02- 8.83 - 11.45 - 8 = 175.74кг/с.

D_д = 0,85 кг/с.

9. Тепловой расчет охладителя продувочной воды

Изображается тепловая схема охладителя продувочной воды (рис. 7).

Рис. 7. Тепловая схема охладителя продувочной воды.

Определяют расход добавочной воды:

кг/с,

где Dґ_пр - потери с продувочной водой, кг/с; D_ут - потери от утечек, кг/с; D_вн - потери конденсата у внешнего потребителя, определяются выражением:

кг/с,



D_вн = 61.1 - 25.662 = 35.47 кг/с,

D_дв = 35.47 + 1.7 + 1,23 = 38.4 кг/с,

где D_п - расход пара производственному потребителю; D_о.к. - расход обратного конденсата:

,

D_о.к.= (42/100) 61.1 = 25.662 кг/с,

где _о.к - доля обратного конденсата, %.

Составляют тепловой баланс охладителя продувочной воды:

,

где i_о.п - энтальпия добавочной воды на выходе из охладителя продувочной воды; i_дв - энтальпия исходной добавочной воды; i_пр - энтальпия охлажденной продувочной воды, определяется выражением:

кДж/кг,

где с_в = 4,2 кДж/кг - теплоемкость воды; _о.п = 10 °С - превышение температуры охлажденной продувочной воды над температурой добавочной воды, нагретой в охладителе продувки.

Определяется энтальпия добавочной воды на выходе из охладителя продувочной воды i_о.п, кДж/кг.

i_о.п = 100.8 кДж/кг.



10. Тепловой расчет деаэратора обратного конденсата и добавочной воды

Изображается схема деаэратора обратного конденсата и добавочной воды ДКВ (рис. 8).

Рис. 8. Тепловая схема деаэратора обратного конденсата и добавочной воды.

Составляется тепловой баланс ДКВ:

,

где D_к.в - расход воды на выходе из ДКВ; i_дкв - энтальпия воды на выходе их ДКВ, равная энтальпии насыщенной воды при давлении в ДКВ 0,12 МПа; D_д(в) и i_д(в) - расход и энтальпия греющего пара на ДКВ, причем i_д(в) = i₆ (энтальпия греющего пара в отборе № 6); D_дв и i_оп - расход и энтальпия добавочной воды после охладителя продувочной воды; D_о.к и i_о.к - расход и энтальпия обратного конденсата. Расход воды на выходе из ДКВ равен:

.



Из уравнений определяется расход греющего пара на ДКВ D_д(в) и расход воды на выходе из ДКВ D_к.в.

D_д(в) = 7.24кг/с,

D_к.в = 68.302кг/с.

11. Тепловой расчет четвертого регенеративного подогревателя

Изображается тепловая схема четвертого подогревателя (рис. 9).

Рис. 9. Тепловая схема четвертого регенеративного подогревателя.

Составляется тепловой баланс подогревателя:

,

где D₄ - расход греющего пара на четвертый подогреватель; i₄ и iґ₄ - энтальпии греющего пара и его конденсата для отбора № 4; D_в4 - расход воды на выходе из четвертого подогревателя; i_в4 и i_в5 - энтальпии воды на выходе из четвертого и пятого подогревателей.

Из уравнения (определяется расход греющего пара на четвертый подогреватель D₄.

D₄ = 8.5кг/с.



12. Тепловой расчет пятого регенеративного подогревателя

Изображается тепловая схема пятого подогревателя (рис. 10).

Составляется тепловой баланс подогревателя:

,

где D₅ - расход греющего пара на пятый подогреватель; i₅ и iґ₅ - энтальпии греющего пара и его конденсата для отбора № 5; D_в5 = D_в4 - расход воды на выходе из пятого подогревателя; i_в5 - энтальпия воды на выходе из пятого подогревателей i_см1 - энтальпия воды на выходе из смесителя СМ1, определяемая из теплового расчета смесителя СМ1.

Рис. 10. Тепловая схема пятого регенеративного подогревателя.

13. Тепловой расчет первого смесителя СМ1

Изображается тепловая схема первого смесителя СМ1 (рис. 11).

Рис. 11. Тепловая схема пятого регенеративного подогревателя.



Составляется тепловой баланс смесителя:

,

где D_см1 = D_в5 - расход воды на выходе из смесителя; i_см1 - энтальпия воды на выходе из смесителя; D_к.в, i_дкв - расход и энтальпия воды из ДКВ; D_в6, i_в6 - расход и энтальпия воды на выходе из шестого подогревателя; D_в.с, iґ₆ - расход и энтальпия конденсата греющего пара из верхнего сетевого подогревателя; D₆, iґ₆ - расход и энтальпия конденсата греющего пара из шестого подогревателя. Расход воды на выходе из шестого подогревателя равен:

.

D_в6 = 49.798 кг/с

Расход греющего пара D₆ определяется из теплового расчета шестого подогревателя.

14. Тепловой расчет шестого регенеративного подогревателя

Изображается тепловая схема шестого подогревателя (рис. 12).

Рис. 12. Тепловая схема шестого регенеративного подогревателя.



Составляется тепловой баланс шестого подогревателя

,

где D₆ - расход греющего пара на шестой подогреватель; i₆ и iґ₆ - энтальпии греющего пара и его конденсата для отбора № 6; D_в6 - расход воды на выходе из шестого подогревателя, определяемый выражением (17); i_в6 - энтальпия воды на выходе из пятого подогревателей; i_см2 - энтальпия воды на выходе из смесителя СМ2, определяемая из теплового расчета смесителя СМ2.

15. Тепловой расчет второго смесителя СМ2

Изображается тепловая схема второго смесителя СМ2 (рис. 13).

Составляется тепловой баланс второго смесителя:

,

где D_см2 = D_в6 - расход воды на выходе из смесителя; i_см2 - энтальпия воды на выходе из смесителя СМ2; D_в7, i_в7 - расход и энтальпия воды на выходе из седьмого подогревателя; D_н.с, iґ₇ - расход и энтальпия конденсата греющего пара из нижнего сетевого подогревателя. Расход воды из седьмого подогревателя равен:



Рис. 13. Тепловая схема второго смесителя СМ2.

Решая совместно систему уравнений), определяют расходы греющего пара на пятый и шестой подогреватель: D₅ и D₆, а также расходы воды на выходе из шестого и седьмого подогревателя D_в6 и D_в7, кг/с. Например, на основе уравнений) можно записать:

Из уравнения (21) выражается расход D₅ через D₆.

На основе уравнений (17)-(20) можно записать:

Из уравнения также выражается расход D₅ через D₆. На основе уравнений) определяются расходы D₅ и D₆. По выражениям и определяются расходы D_в6 и D_в7.

D₅ = 25.07 кг/с,

D₆ = 0.37 кг/с,

D_в7 = 14.978 кг/с.



16. Тепловой расчет седьмого подогревателя

Изображается тепловая схема седьмого подогревателя (рис. 13).

Составляется тепловой баланс подогревателя:

,

где D₇ - расход греющего пара на седьмой подогреватель; i₇ и iґ₇ - энтальпии греющего пара и его конденсата для отбора № 7; D_в7 - расход воды на выходе из седьмого подогревателя; i_в7 - энтальпия воды на выходе из седьмого подогревателей; i_см3 - энтальпия воды на выходе из смесителя СМ3, определяемая из теплового расчета смесителя СМ3.

Рис. 13. Тепловая схема седьмого подогревателя.

17. Тепловой расчет третьего смесителя СМ3

Изображается тепловая схема третьего смесителя СМ3 (рис. 14).

Рис. 14. Тепловая схема второго смесителя СМ2.



Составляется тепловой баланс третьего смесителя:

,

где D_см3 = D_в7 - расход воды на выходе из смесителя СМ3; i_см3 - энтальпия воды на выходе из смесителя СМ3; D₇, iґ₇ - расход и энтальпия конденсата на выходе из седьмого подогревателя; D_к, iґ_к - расход и энтальпия основного конденсата из конденсатора турбины. Расход D_к равен:

.

Решая совместно систему уравнений, определяют расходы греющего пара на седьмой подогреватель: D₇ и D₆, а также расход воды на выходе из конденсатора турбины D_к.

.

Определяется расход D₇. Определяется расход основного конденсата D_к.

Расход основного конденсата из конденсатора должен равняться пропуску пара в конденсатор турбины, определяемому по выражению

где все расходы выражены в кг/с.

D₇ = 1.31 кг/с,

D_к = 13.668 кг/с.



18. Энергетический баланс турбоагрегата

Электрическая мощность турбоустановки определяется выражением:

= 165926,01 кВт,

где _эм - электромеханический к.п.д турбоустановки; W_i - внутренняя мощность турбины, определяемая выражением:

где D_отбi - расход пара из i -ого отбора, кг/с (i =1,2,…,7); Н_i - теплопадение пара i -ого отбора, кДж/кг; D_к - пропуск пара в конденсатор турбины, кг/с; Н_к - полное теплопадение пара в турбине.

Расходы пара из отборов определяются выражениями:	Теплопадения определяются выражениями:
= 8.83; = 11.45; = 68.24; = 8.5; = 25.07; = 31.31; = 36.13.	= 210; = 515; = 635; = 770; = 875; = 960; = 1070; = 1337 кДж/кг.



19. Энергетические показатели турбоустановки

Полный расход тепла на турбоустановку:

кВт,

Q_ту = 200 (3460 - 996,8) = 492640 кВт,

где i_пв = i_в1 - энтальпия питательной воды, кДж/кг; D₀, i₀ - расход и энтальпия свежего пара.

Расход тепла на производственного потребителя:

кВт,

Q_п = 61,1 * 2825 - 25,662 * 364,368 - (61,1 - 25,662) * 83,9 = 160283,84кВт,

где i_п = i₃ - энтальпия пара, отпускаемого на производство; i_о.к и i_дв - энтальпии обратного конденсата и исходной добавочной воды, кДж/кг; D_п и D_о.к - расходы производственного пара и обратного конденсата, кг/с.

Расход тепла на отопление:

, кВт,

Q_т = 120000 / 0,98 = 122448,98 кВт,

где _т =0,98 - к.п.д. отпуска тепла турбоустановкой; Q_т0 - отпуск теплоты на отопление, кВт.

Общий расход тепла на внешних потребителей:

кВт.



Q_тп = 160283,84 + 122448,98 = 282732,82 кВт.

Расход тепла на турбоустановку по производству электроэнергии

, кВт,

= 209907,18 кВт,

где Dґ_п, i_п - расход и энтальпия выпара из расширителя продувочной воды, кг/с; i_пв - энтальпия питательной воды; i_о.п - энтальпия добавочной воды, подогретой в охладителе продувочной воды, кДж/кг; D_ут и Dґ_пр - потери от утечек и потери с продувочной водой, кг/с.

Коэффициент полезного действия турбоустановки по производству электроэнергии:

= 157411,4 / 209907,18 = 0,75.

Удельный расход тепла на производство электроэнергии:

= 3600 / 0,75 = 4800 кДж/(кВт·ч).

20. Энергетические показатели ТЭЦ

Тепловая нагрузка парогенераторной установки:

= 532857,9 кВт,



где D_пг - паропроизводительность парогенератора, кг/с; D_пр - расход продувочной воды; i_пг = i₀ - энтальпия пара на выходе из парогенератора; i_пв - энтальпия питательной воды, кДж/кг.

Коэффициент полезного действия трубопроводов

= 0,98

Коэффициент полезного действия ТЭЦ по производству электроэнергии:

=0,92*0,98*0,75=0,68

Коэффициент полезного действия ТЭЦ по производству и отпуску тепла на отопление:

= 0,92*0,98*0,98=0,88

Удельный расход условного топлива на производство электроэнергии:

= 180,88 г/(кВт·ч)

Удельный расход условного топлива на производство и отпуск тепловой энергии:

= 38,75 кг/ГДж.



Заключение

тепловой электрический регенерация вода

В ходе данного расчетно-графического задания мы рассчитали схему тепловой электрической станции, работающей по теплофикационному циклу с регенерацией теплоты, закрепив теоретические знания по изучаемой дисциплине; ознакомились с оборудованием и технологическими процессами, протекающими на ТЭЦ, методиками теплотехнических расчетов оборудования теплоэлектроцентрали.

Размещено на Allbest.ru