Расчет и разработка конструкции двигателя постоянного тока серии 2ПН-112L

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образование и науки Российской Федерации

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Сибирский государственный индустриальный университет»

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту:

«Расчет и разработка конструкции двигателя постоянного тока серии 2ПН-112L»

Студент Давыдов С.В.

Руководитель старший преподаватель

Альмиметова О.И.

Новокузнецк

2014



Содержание

Введение

1. Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материал

1.1 Главные размеры

1.2 Сердечник якоря

1.3 Сердечник главных полюсов

1.4 Сердечники добавочных полюсов1

1.5 Станина

2. Расчет обмотки якоря

2.1 Тип и шаги обмотки якоря. Количество витков обмотки, коллекторных пластин, пазов

2.2 Расчет геометрии зубцовой зоны

2.3 Выбор обмоточного провода. Расчет сопротивления обмотки

3. Расчет обмотки добавочных полюсов

3.1 Расчет стабилизирующей последовательной обмотки

3.2 Расчет магнитной цепи машины

3.3 МДС для воздушного зазора между якорем и главным полюсом

3.4 МДС для зубцов якоря

3.5 МДС для спинки якоря

3.6 МДС для сердечника главного полюса

3.7 МДС для зазора в стыке между главным полюсом и станиной

3.8 МДС для станины

3.9 Расчет суммарной МДС цепи. Построение кривой намагничивания

4. Расчет обмотки, главных полюсов и характеристик двигателя

4.1 Расчет параллельной обмотки главных полюсов

4.2 Размещение параллельной обмотки главных полюсов

4.3 Щетки и коллектор

4.3 Коммутационные параметры

4.3 Расчет номинального режима

Заключение

Список используемой литературы



Введение

Продукция электротехнической промышленности используется почти во всех промышленных установках, поэтому качество электротехнических изделий во многом определяет качество продукции других отраслей промышленности. Электрические машины в общем объеме производства электротехнической промышленности занимают основное место, поэтому эксплуатационные свойства новых электрических машин имеют важное значение для экономики нашей страны.

При проектировании электрической машины рассчитываются размеры статора и ротора, выбираются типы обмоток, обмоточные провода, изоляция, материалы активных и конструктивных частей машины. Отдельные части машины должны быть так сконструированы и рассчитаны, чтобы при изготовлении машины трудоемкость и расход материалов были наименьшими, а при эксплуатации машина обладала наилучшими энергетическими показателями. При этом электрическая машина должна соответствовать условиям применения ее в электроприводе. При проектировании необходимо учитывать возможности электротехнических заводов, стремиться к максимальному снижению трудоемкости.

В данном курсовом проекте необходимо рассчитать и разработать конструкцию двигателя постоянного тока серии 2ПН степенью защиты от внешних воздействий IP22 - двигатель, защищенный от попадания твердых тел размером более 12 мм и от капель воды; способом охлаждения машины - IC01 - защищенная машина с самовентиляцией, вентилятор расположен на валу двигателя; с исполнением по способу монтажа - IМ1001 - с двумя подшипниковыми щитами на лапах, с одним горизонтально направленным цилиндрическим концом вала.



1. Магнитная цепь машины. Размеры, конфигурация, материал

1.1 Главные размеры

Максимально допустимый наружный диаметр корпуса

1.[3,c 22]

где -минимальное расстояние от нижней части корпуса до опорной плоскости лап [3,c 221].

Максимально допустимый наружный диаметр машины [3,c 22]

2..

Наружный диаметр сердечника якоря [3,c 22]

3..

Коэффициенты двигателя по напряжению и току для IP22 и IC01 по [3,c 224]

4.; .

Предварительное значение КПД по [3,c 225]

5.

Расчетная мощность двигателя по [3,ф 1-25]

6. [3,c 20]

Поправочные коэффициенты

- по нагревостойкости дляIP22 и IC01 и изоляции класса В по

[3,c 226]

7.

-по частоте вращения 1500 об/мин для IP22 и IC01

Предварительное значение линейной нагрузки на якорь по [3,c 226] с учетом поправочных коэффициентов:

8.

Предварительное значение магнитной индукции в воздушном зазоре по [3,c 225] с учетом поправочных коэффициентов

9.

Расчетный коэффициент полюсной дуги

10. [3,c 226]

Расчетная длина сердечника якоря двигателя

11.[3,c 23]

Принимаем .

Отношение длины якоря к его диаметру

[3,c 227]



13. max=1.4 [3,c 227].

1.2 Сердечник якоря

Принимаем для сердечника якоря: сталь 2013, толщина 0.5 мм, листы сердечника якоря лакированные; форма пазов для двигателя - полузакрытая овальная; род обмотки - двухслойная всыпная; скос пазов на 1/2 зубцового деления.

Коэффициент заполнения сердечника якоря сталью

[3,c 228]

Припуск на сборку сердечника по ширине и высоте паза для компаундного штампа

; [3,c 228]

Конструктивная длина сердечника принимается

14. [3,c 228]

Эффективная длина сердечника якоря (радиальные каналы отсутствуют):

15. [3,c 229]

Внутренний диаметр листов якоря

16. [3,c 230]

1.3 Сердечник главных полюсов

Принимаем для сердечника якоря: сталь 3411, толщина 1 мм, листы сердечников полюсов неизолированные; компенсационная обмотка не требуется; вид воздушного зазора между главными полюсами и якорем эксцентричный.

Коэффициент заполнения сердечника сталью

17. [3,с 230]

Количество главных полюсов

18. [3,c 230]

Величина воздушного зазора выбираем по [3,c 231]

19..

Высота зазора у оси полюса

20. [3,c 231]

Высота зазора у края полюса

21.[3,c 231]

Длина сердечника полюса

22. [3,c 231]

Полюсное деление

23.[3,c 20]

Ширина полюсной дуги:

-- расчетная



24. [3,c 231]

-- действительная

25. [3,c 232]

Предварительное значение индукции в гл. полюсе, для IP22 и IC01 равно.

Предварительное значение магнитного потока в воздушном зазоре

26. [3,c 232]

Эффективная длина сердечника полюса

27. [3,c 232]

Ширина сердечника главного полюса:

28.[3,c 232]

где -- коэффициент магнитного рассеяния главных полюсов;.

Ширина уступа полюса, предназначенная для упора обмотки возбуждения при ее креплении

29. [3,c 232]

Высота полюсного наконечника в основании выступа уступа полюса

30. [3,c 232]

1.4 Сердечники добавочных полюсов

Сердечники добавочных полюсов из листов стали марки 3411 толщиной 1 мм; листы сердечников полюсов неизолированные.

Коэффициент заполнения сердечника сталью [3,c 233]

31..

Количество добавочных полюсов [3,c 231]

32.

Длина наконечника добавочного полюса

33. [3,c 232]

Длина добавочного полюса

магнитный обмотка якорь коллекторный

34.[3,c 232]

Предварительная ширина сердечника добавочного полюса

[3,c 233]

35..

Воздушный зазор под добавочным полюсом [3,c 233]

36. .

1.5 Станина

Принимаем монолитную станину из стали марки Ст3.

Длина станины

37. [3,c 236]

Высота станины

38. [3,c 236]

где -- предварительная магнитная индукция в станине [3, с. 236].

Магнитная индукция в месте распространения магнитного потока в станине при входе его в главный полюс

39. [3,c 236]

- полученное значение меньше предельно допустимого 1.7 Тл.

Внутренний диаметр станины

40. [3,c 236]

Высота главного полюса

41. [3,c 236]



Высота добавочного полюса

42. [3,c 236]



2. Расчет обмотки якоря

2.1 Тип и шаги обмотки якоря. Количество витков обмотки, коллекторных пластин, пазов

Предварительное значение тока якоря

43. [3,c 237]

При токах якоря меньше 600А выбираем простую волновую обмотку, у которой число пар параллельных ветвей 2а=2.

Предварительное количество витков обмотки якоря

44. [3,c 241]

Предварительное количество витков в секции обмотки якоря

45. [3,c 241]

Принимаем .

Число секций (коллекторных пластин) на один реальный паз .

Предварительное количество пазов

46. [3,c 241].



Принимаем .

Количество коллекторных пластин равно числу секций обмотки

47. [3,c 241]

Зубцовое деление по наружному диаметру якоря

48. [3,c 242]

- значение находится в допустимых пределах (10-20) мм.

Наружный диаметр коллектора

49. [3,c 242]

В соответствие с ГОСТ 19780-74 принимаем значение .

Коллекторное деление

50. [3,c 242].

Полученное значение удовлетворяет проверочному условию .

Напряжение между соседними коллекторными пластинами при нагрузке

51. [3,c 243],



где-- коэффициент искажения поля;

Полученное значение не превышает максимального 50 В [1, с. 243].

Уточняем число витков обмотки якоря

52. [3,c 243].

Значение отличается от расчетногоменее, чем на 5%, поэтому корректировка расчетов не требуется [3,с 243].

Количество эффективных проводников в пазу

53. [3,c 243].

Полный ток паза

54. [3,c 243]

Полученное значение не превышает 1500 А [3,с 243].

Уточненная линейная нагрузка якоря

55. [3,c 243]

Полученное - значение отличается от предварительного менее, чем на 10%, поэтому корректировка расчетов не требуется [3,c 243]

Расчет шагов обмотки

-- шаг по реальным пазам

56. [3,c 240]

--шаг по коллектору и результирующий шаг

57. [3,c 240]

--первый частичный шаг по элементарным пазам

58. [3,c 240]

--второй частичный шаг по элементарным пазам

59. [3,c 240]

2.2 Расчет геометрии зубцовой зоны

Высота паза по [3,c 244] и предварительного расчета

60. .

Высота спинки якоря

61. [3,c 246].

Частота перемагничивания стали якоря

62. [3,c 244]

Предварительная магнитная индукция в спинке якоря

63. [3,c 246]

Расчетное значение не превышает предельно допустимое[[3,c 244].

Принимаем предварительное значение магнитной индукции в зубцах якоря по [3,c 248] для IP22, IC01 и f = 73Гц равным.

Ширина зубца

64. (2-3).

Больший радиус паза

65. [3,c 246]

где -- высота шлица паза.

Меньший радиус паза

66. [3,c 247]

Проверка правильности расчета значения ширины зубца

67.

[3,c 244]

68. [3,c 244]

Расстояние между центрами радиусов

69. [3,c 247]

Площадь поперечного сечения паза в штампе

70. [3,c 247]

Площадь поперечного сечения паза в свету

71. [3,c 247]



Площадь поперечного сечения корпусной изоляции

72.

[3,c 247]

где bи = 0.35 мм -- односторонняя ширина корпусной изоляции.

Площадь поперечного сечения клина и прокладок

73 . [3,c 247]

Площадь поперечного сечения паза, занимаемая обмоткой

74. [3,c 247]

2.3 Выбор обмоточного провода. Расчет сопротивления обмотки

Определяем ориентировочное значение диаметра обмоточного провода

с = 1.

75.(2-13)

Принимаем провод марки ПЭТ-155.

76. - из приложения 1;

Коэффициент заполнения паза

77. [3,c 245]

Рисунок разреза паза якоря приведен в приложении А.

Плотность тока в обмотке

78. [3,c 247]

Удельная тепловая нагрузка в якоре

79. [3,c 247]

Допустимое значение тепловой нагрузки в якоре определяется по [3,c 245] -- 1436A2/(см•мм2).

При классе нагревостойкости и частоте вращения, отличной от 2200 об/мин, допустимое значение тепловой нагрузки в якоре необходимо умножить на квадрат коэффициентов и

Поправочный коэффициент k1 учитывает влияние на допускаемую удельную тепловую нагрузку изменения допускаемого превышения температуры классах нагревостойкости B и H, а k4 влияние изменения эффекта охлаждения обмоток при частотах вращения, отличных от 2200 об/мин [3,c 226].

80. .

Расчетное значение превышает допустимое менее чем на 15%. Корректировка расчетов не требуется.

Среднее зубцовое деление якоря

81. [3,c 247]

Средняя ширина секции обмотки

82. [3,c 247]

Средняя длина одной лобовой части секции

83. [3,c 247]

Средняя длина витка обмотки

84. [3,c 247]

Сопротивление обмотки при температуре 20°С

85. [3,c 247].

Сопротивление обмотки при температуре 20°С в относительных единицах

86. [3,c 247]

Контрольное значение сопротивление обмотки при температуре 20°С

87. [3,c 246].

Длина вылета лобовой части обмотки

88.

[3,c 247]

Ширина шлица паза

89. [3,c 248]



3. Расчет обмотки добавочных полюсов

Поперечная МДС якоря

90. [3,c 255]

Предварительное число витков катушки добавочного полюса

91. [3,c 263]

где - соотношение катушки добавочного полюса к МДС якоря;

- число ветвей обмотки добавочного полюса.

Принимаем значение.

Уточненная МДС катушки

92. [3,c 264]

Уточненное соотношение МДС

93. [3,c 264]

Предварительная плотность тока в обмотке.

Принимаем по [3,c 262] значение.

Предварительная площадь поперечного сечения проводника

94. [3,c 264].

Принимаем проводник ПЭТВ круглого сечения.

Принимаемые стандартные размеры проводника без изоляции

95.

Площадь поперечного сечения принятого проводника

96. .

Уточненная плотность тока в обмотке

97. [3,c 264]

Предварительная ширина катушки добавочного полюса

98. [3,c 263]

Средняя длина катушки добавочного полюса

99.

[3,c 264],

где - двусторонний зазор между изолированным сердечником полюса и катушкой;

- двусторонняя толщина изоляции сердечника и катушки и крепления катушки;

100. [3,c 266]

Сопротивление обмотки при температуре 20°С

101. [3,c 264]

Отношение рассчитанных сопротивлений

102.-допустимые пределы - от 0.4 до 0.65.

3.1 Расчет стабилизирующей последовательной обмотки

МДС стабилизирующей обмотки на один полюс

103. [3,c 266]

Предварительное количество витков в катушке

104. [3,c 266]

где -число ветвей стабилизирующей обмотки.

Принимаем значение .

Уточненное значение МДС обмотки



105. [3,c 266]

Предварительная ширина катушки стабилизирующей обмотки

106. [3,c 266]

Средняя длина многослойной катушки из изолированных проводов

107.

[3,c 266]

Сопротивление обмотки при температуре 20°С

108. [3,c 266]

Отношение рассчитанных сопротивлений

109. - находится в допустимых пределах - от 0.04 до 0.12.

3.2 Расчет магнитной цепи машины

Сопротивление обмоток якорной цепи двигателя, приведенное к стандартной рабочей температуре

110.



[3,c 268]

где - коэффициент приведения сопротивлений к рабочей температуре для изоляции класса В.

Уточненная ЭДС при номинальном режиме работы двигателя

111.

[3,c 268]

где - падение напряжение на щетках двигателя.

Уточненный магнитный поток

112. [3,c 268]

3.3 МДС для воздушного зазора между якорем и главным полюсом

Площадь поперечного сечения в воздушном зазоре

113.[3,c 269]

Уточненная магнитная индукция в воздушном зазоре

114. [3,c 269]



Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного сопротивление воздушного зазора вследствие зубчатого строение якоря

115. [3,c 269]

Общий коэффициент воздушного зазора:

116.[3,c 269]

МДС для воздушного зазора:

117. [3,c 269]

3.4 МДС для зубцов якоря

Площадь равновеликого поперечного сечения зубцов

118. [3,c 269]

Уточненная магнитная индукция в зубцах

119. [3,c 269]

.[3,c 390]

Средняя длина пути магнитного потока в зубцах



120. [3,c 269]

МДС в зубцах якоря

121. [3,c 269].

3.5 МДС для спинки якоря

Площадь поперечного сечения спинки якоря без аксиальных каналов

122. [3,c 270]

Уточненная магнитная индукция в спинке якоря

123. [3,c 270]

Напряженность магнитного поля в спинке якоря[1, прилож.5]

124. .[3,c 270]

Средняя длина магнитного потока в спинке якоря

125. [3,c 270]

МДС для спинки якоря

126. [3,c 271]



3.6 МДС для сердечника главного полюса

Площадь поперечного сечения сердечника полюса

127. [3,c 271]

Уточненная магнитная индукция в сердечнике главного полюса

128. [3,c 271]

Напряженность магнитного поля в главном полюсе [1, прилож.20]

129. .[3,c 271]

Средняя длина магнитного потока

130. [3,c 271].

МДС для сердечника полюса

131. [3,c 271].

3.7 МДС для зазора в стыке между главным полюсом и станиной

Эквивалентный зазор в стыке между главным полюсом и станиной

132. [3,c 271]

МДС для зазора

133 . [3,c 271]

3.8 МДС для станины

Площадь поперечного сечения станины из монолитного материала

134. [3,c 271]

Уточненная магнитная индукция в станине

135. [3,c 271]

Напряженность магнитного поля определяем по [1, прилож.21]

136. .[3,c 271]

Средняя длина магнитного потока в станине

137. [3,c 271]

МДС для станины

138. [3,c 271]

3.9 Расчет суммарной МДС цепи. Построение кривой намагничивания

Суммарная МДС цепи



139. [3,c 271]

Коэффициент насыщения магнитной цепи

140. [3,c 272]

Таблица 1 Расчет характеристики намагничивания машины постоянного тока

Расчетная величина
	3.84	5.76	6.912	7.68	8.448	8.832
Воздушный зазор под главным полюсом
	0.32	0.49	0.58	0.65	0.71	0.75
	267	409	484	543	593	626
Зубцовая зона сердечника якоря
	0.87	1.3	1.56	1.73	1.91	1.99
	0.95	2	12.4	43	136	198
	2	5	28	97	306	446
Спинка якоря
	0.63	0.94	1.13	1.25	1.38	1.44
	0.72	1.03	1.28	1.7	2.8	4.1
	3	4	4	6	10	14
Сердечник главного полюса
	0.82	1.24	1.48	1.65	1.81	1.9
	1.39	3.2	6.6	15	43	92
	6	14	29	66	190	407
Зазор между станиной и полюсом
	92	139	166	185	203	213
Станина
	0.64	0.96	1.16	1.29	1.41	1.48
	5.25	8.73	12.1	15.5	21.6	27.1
	53	88	122	156	217	272
Суммарная МДС цепи
	423	659	833	1053	1519	1978



4. Расчет обмотки, главных полюсов и характеристик двигателя

4.1 Расчет параллельной обмотки главных полюсов

Размагничивающее действие поперечной МДС якоря

141. [3,c 275]

где - определяем по [1, рис.10-29] для соотношения

142. [3,c 275]

МДС обмотки параллельного возбуждения

143. [3,c 274]

Предварительная ширина катушки возбуждения

144. .[3,c 278]

Средняя длина витка обмотки

145.

[3,c 278]

Предварительное поперечное сечение провода

146. [3,c 278]

Для обмотки возбуждения принимаем провод марки ПЭТ-155.

Диаметр провода без изоляции dоб = 0.31мм.

Диаметр провода с изоляцией d`об= 0.345 мм.

Сечение провода Sоб = 0.0755 мм2.

Уточненный коэффициент запаса

147. [3,c 278]

Предварительная плотность тока в обмотке возбуждения по [1, рис.10-30], учетом поправочных коэффициентов k3 и k6 равна

148. .[3,c 279]

Предварительное количество витков одной катушки возбуждения

149. [3,c 279]

Принимаем значение .

Уточненная плотность тока в обмотке возбуждения

150. [3,c 279]

Сопротивление обмотки возбуждения при 20°С



151. [3,c 279]

Максимальный ток обмотки возбуждения

152. [3,c 279]

Максимальная МДС обмотки возбуждения

153. [3,c 279]

4.2 Размещение параллельной обмотки главных полюсов

Принимаем трапециевидную форму поперечного сечения катушки с раскладкой витков по средней ширине , по высоте .

154. [3,c 280]

155. [3,c 280]

4.3 Щетки и коллектор

Принимаем размеры щеток по [3,c 282]

-- ширина ;

-- длина .

Число перекрытых щеткой коллекторных делений



156. [3,c 282]

Ширина зоны коммутации

157.

[3,c 282]

Где

- укорочение шага коммутации.

Отношение ширины зоны коммутации к расстоянию между соседними наконечниками главных полюсов

158. [3,c 282]

Контактная площадь одной щетки

159. [3,c 283]

Необходимая контактная площадь всех щеток



160. [3,c 283]

где - допустимая плотность тока в щетке.

Количество щеток на одном бракете

161. [3,c 283]

Принимаем значение .

Уточненная контактная площадь всех щеток

162. [3,c 283]

Уточненная плотность тока под щетками

163. [3,c 283]

Активная длина коллектора

164. [3,c 283]

Окружная скорость коллектора при номинальной частоте вращения

165. .[3,c 283]



4.3 Коммутационные параметры.

Коэффициент магнитной проводимости рассеяния овального полузакрытого паза

166.

[3,c 285]

где

[3,c 283]

-круговая скорость якоря.

Реактивная ЭДС коммутирующих секций

167. [3,c 283]

Среднее значение магнитной индукции в зазоре под добавочным полюсом

168. [3,c 285]

Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного сопротивления воздушного зазора вследствие зубчатого строения якоря

169. [3,c 269].

Общий коэффициент воздушного зазора:

170. [3,c 285]

Необходимый зазор под добавочным полюсом

171. [3,c 285]

Магнитный поток в зазоре под добавочным полюсом при номинальной нагрузке

172. [3,c 285]

Магнитный поток в зазоре под добавочным полюсом при перегрузке

173. [3,c 285].

Магнитный поток в сердечнике добавочного полюса при номинальной нагрузке

174. [3,c 286]

где - коэффициент магнитного рассеяния [3,c 285]

Магнитный поток в сердечнике добавочного полюса при перегрузке

175. [3,c 286]

Площадь поперечного сечения добавочного полюса

176. [3,c 286]

Расчетная магнитная индукция на участках станины, в которых суммируются магнитные потоки главных и добавочных полюсов

177. [3,c 286].

Расчетная магнитная индукция на участках спинки якоря, в которых суммируются магнитные потоки главных и добавочных полюсов

178. [3,c 286]

4.3 Расчет номинального режима

Масса стали зубцов якоря

179. [3,c 288]



Магнитные потери в зубцах

180.

[3,c 288]

где - удельные магнитные потери в стали 2013 [3,с 73];

181.- для стали 2013 [1,с 73].

Масса стали спинки якоря

182. [3,c 288]

Магнитные потери в спинке якоря

183.

[3,c 289]

Суммарные магнитные потери в стали

184. [3,c 289]



Потери на трение щеток о коллектор

185. [3,c 289]

Потери на трение подшипников, трение о воздух и на вентиляцию машины

186.

[3,c 289]

Суммарные механические потери

187. [3,c 289]

Добавочные потери двигателя

188. [3,c 289]

Электромагнитная мощность двигателя

189.

[3,c 289]

ЭДС якоря двигателя



190. [3,c 289]

Ток якоря двигателя

191. [3,c 289]

Уточненный ток двигателя

192. [3,c 289]

Подводимая мощность двигателя

193. [3,c 289]

Суммарные потери в двигателе

194. [3,c 289]

Уточненный КПД двигателя

195. [3,c 289].

Уточненный магнитный поток двигателя

196. [3,c 75]

МДС магнитной цепи двигателя

197. .[3,c 289]

Размагничивающее действие МДС якоря двигателя

198. .[3,c 289]

МДС последовательной стабилизирующей обмотки двигателя

199. ?[3,c 289]

Необходимая МДС параллельной или независимой обмотки главных полюсов двигателя

200. [3,c 289]

Момент вращения на валу двигателя

201. [3,c 289]

4.4 Расчет рабочих характеристик

Меняем значение тока якоря в двигателе.

По тем же формулам, что и при расчетеноминального режима, для соответствующего тока находим все параметры двигателя. Результаты заносим в таблицу 2.

Графики рабочих характеристик представлены на рисунке 2.



Таблица-2 Рабочие характеристики двигателя

k	0.1	0.25	0.5	0.75	1.0	1.25
	4.63	11.57	23.15	34.72	46.3	57.88
	336	333	328	323	318	313
	17	42	84	126	168	210
	19	46	93	139	185	231
	1038	1040	1045	1049	1053	1057
	7.643	7.649	7.66	7.67	7.681	7.691
	3185.6	3154.6	3103	3051.5	3000.2	2949.2
	5.4	12.4	23.9	35.5	47.1	58.7
	1843	4204	8140	12075	16011	19946
	1556	3854	7593	11216	14724	18115
	2	10	40	89	159	248
	984	3275	6983	10557	13995	17297
	859	930	1156	1518	2016	2649
	53.4	77.9	85.8	87.4	87.4	86.7
	2.9	9.9	21.5	33	44.5	56



Заключение

В результате технического задания был разработан двигатель постоянного тока серии 2ПН-112L.

Двигатель выполнен со степенью защиты от внешних воздействий IP22, и способом охлаждения IC01.

Двигатель удовлетворяет заданным техническим требованиям.

Был выбран класс нагревостойкости изоляции В.

Ввиду низкой точности расчетов можно говорить лишь об ориентировочных значениях полученных в ходе расчета величин. На всех этапах проектирования использовано большое количество эмпирических формул, графически определяемых коэффициентов.



Список используемой литературы

1 Проектирование электрических машин: Учеб. пособие для вузов/ И. П. Копылов, Ф. А. Горяинов, Б. К. Клоков и др.; под ред. И. П. Копылова. - М.: Энергия, 1980. - 496 с., ил.

2 Справочник по электрическим машинам: В 2 т./ Под общ. ред. И. П. Копылова, Б. К. Клокова. Т. 1. - М.: Энергоатомиздат, 1988. - 456 с.: ил.

3 Гольдберг О. Д., Гурин Я. С., Свириденко И.С. Проектирование электрических машин: Учебник для втузов/ Под ред. О. Д. Гольдберга. - М.: Высш. шк., 1984.

4 Управление документацией. Структура выпускной квалификационной работы: Методическое указания для студентов СибГИУ.

5 Управление документацией. Оформление выпускных квалификационных работ, отчетов по практике, курсовых проектов и работ: Методическое указания для студентов СибГИУ.

Размещено на Allbest.ru