Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Выбор расчётных параметров наружного воздуха

Расчётные параметры наружного воздуха г. Минусинск принимаются в соответствии п. 2.14 и прилож. 8 по [1]:

ТП - температура воздуха tн^А=24°С;

- удельная энтальпия воздуха iн^А=51,1 кДж/кг;

- скорость ветра vн^А=1,0 м/с.

ХП - температура воздуха tн^Б=-40°С;

- удельная энтальпия воздуха iн^Б=-40,3 кДж/кг;

- скорость ветра vн^Б=1,0 м/с.

Для переходного периода парам6етры воздуха принимаются согласно п. 2.17 [1]:

ПП - температура воздуха tн=10°С;

- удельная энтальпия воздуха iн=26,5 кДж/кг.

По [2], прилож. 1* определяем зону влажности - сухая (3 зона).

Продолжительность отопительного периода Zот.пер. = 220 сут.

2. Выбор расчётных параметров внутреннего воздуха

Расчётные параметры внутреннего воздуха принимаются по [1] в соответствии с п. 2.1 и прилож. 2:

ТП - температура воздуха tп=27°С (т.к. расчетная температура наружного воздуха (параметры А) ниже 25С);

- скорость движения воздуха vп=0,5 м/с;

- относительная влажность цп=75%.

ПП - температура воздуха tв=15°С;

- скорость движения воздуха vп=0,4 м/с;

- относительная влажность цп=75%.

ХП - температура воздуха tв=15°С;

- скорость движения воздуха vп=0,4 м/с;

- относительная влажность цп=75%.

3. Краткое описание технологического процесса в каждом отделении цеха

Качество, эксплуатационная надёжность промышленных изделий - машин, механизмов, приборов и пр. находятся в непосредственной зависимости от соответствующих свойств их элементов - деталей, соединений и узлов. Конструкционные свойства последних связаны, в свою очередь, со свойствами материала.

Главная цель термической обработки изделий (заготовок, деталей, узлов), поступающих в термический цех, состоит в получении необходимых физических свойств материала.

Процесс термической обработки изделий включает следующие этапы:

1) нагрев до требуемой температуры с заданной или не устанавливаемой по величине скоростью подъёма температуры металла;

2) выдержка при заданной температуре;

3) охлаждение с заданной или произвольной (обычно с максимально возможной) скоростью снижения температуры:

Основные термические процессы: обжиг разных видов (камерные печи), нормализация (камерные печи), закалка (камерные печи), отпуск (камерные печи), цементация (камерные печи, шахтные печи), нитроцементация (камерные печи, шахтные печи), азотирование (шахтные печи), цианирование (соляная ванна) и пр.

К вспомогательным операциям технологического процесса термической обработки относятся промывка деталей в масле, очистка от окалины, травление, правка.

Основные операции в процессе закалки: загрузка в печь, нагрев, выдержка при постоянной температуре, охлаждение в воде или в масле.

4. Выбор теплоносителя и его параметров для систем отопления и вентиляции

Согласно примечанию 11 [1] для помещений категории «Г» без выделения пыли и аэрозолей принимаем теплоноситель - вода с параметрами 130 - 70°С.

5. Определение требуемого термического сопротивления наружных ограждений здания

Требуемое сопротивление теплопередачи по санитарно-гигиеническим нормам:

Rп^тр= n*(tв - tн)/(?tн*бв), ([2], ф-ла 1);

где n=1 - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружных ограждающих

конструкций по отношению к наружному воздуху ([2], табл. 3);

tв=15°С - расчётная температура внутреннего воздуха,°С;

tн=-40°С - расчётная зимняя температура наружного воздуха,°С;

?tн=12 - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции для производственных зданий с сухим и нормальным режимом ([2], табл. 2);

бв=8,7 Вт/мІ·°С - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции ([2], табл. 4).

Rп^тр=1*(15 - (- 40))/(12*8,7) =0,9 мІ·°С / Вт

Требуемое сопротивление теплопередачи по нормам энергосбережения: [2], табл. 1б*

ГСОП=(tв - tот.пер.)*Zот.пер.,

где tот.пер. = -9,5?С-средняя температура наружного воздуха за отопительный период, ?С;

Zот.пер. =220 сут. - продолжительность отопительного периода.

ГСОП=(15 - (-9,5))*220=5390,°С сут.

По [2] табл. 1б определяем приведенное сопротивление теплопередаче: Rп^{тр эн}=2,06, мІ*°С / Вт.

Для дальнейших расчётов принимаем большее Rп^{тр эн}=2,06, мІ*°С / Вт.

теплоноситель вентиляция отопление

6. Расчет тепловых потерь помещения

Теплопотери по укрупненным показателям:

Q_зд = ц*q₀*V_н*(t_в-t_н), Вт

где ц - поправочный коэффициент по ф-ле 8.20 [11]: ц=0,54+22/(t_в-t_н)= 0,54+22/(15+40)=0,94;

q₀ - удельная тепловая нагрузка здания, Вт/мІ·°С, соответствует расчетной разности температур t_в-t_н=55?С.

q₀=0,3 (ккал/мі*ч*?С) х1,163=0,35 Вт/м³*К;

V_н - объём здания по наружному обмеру, мі.

V_н=9408 мі.

ХП: Q_зд= 0,94*0,35*9408*(15+40)=170240, Вт

ПП: Q_зд= Q_зд⁺¹⁵*(15-10)/(15+40)=15480, Вт

Теплопотери на нагрев материала

Затраты тепла на нагрев материалов, поступающих в цех определяем по ф-ле из [4]:

Q_м=0,28*G_м*C_м* (t_н-t_к)*в, Вт

где G_м = 1280 кг/ч - кол-во материала, поступающего в цех (по заданию);

C_м = 1,17 кДж/кг ·°С - средняя теплоемкость материала (табл. 2.17 [4]);

t_н, t_к - соответственно начальная и конечная температура материала,°С

t_н = t_{нар.возд.,} t_к = t_пом.

в=0,5 - коэф. неравномерности тепловосприятия во времени.

ХП: Q_м=0,28*1280*1,17*(-40-15)*0,5=11530, Вт

ПП: Q_м=0,28*1280*1,17*(10-15)*0,5=1050, Вт

Теплопотери на нагрев транспорта

Q=Q_T* в *(T/60), где

T= 19 мин - время нахождения автомобиля в цехе;

Q_T =94,2МДж - расход тепла на обогрев автомобиля ЗИЛ-130, ([4] табл. 2.15);

в =0,5 - коэф. неравномерности тепловосприятия во времени ([4] рис. 2.1)

ХП: Q=94,2*0,5*(19/60)=14,91 МДж =13080 Вт

ПП: Q= Q^хп =13080 = 1190 Вт

Теплопотери на нагрев врывающегося воздуха

Расчет воздушных завес шиберного типа производится по методике, изложенной в [3].

Общий расход воздуха, подаваемый завесой шиберного типа:

G_з=5100*q*м_пр*F_пр*(?Р*с_см)^0,5, кг/ч

где q=0,6ч0,7 - отношение расхода воздуха, подаваемого завесой, к расходу воздуха, проходящего через проем при работе завесы ([1] примеч. стр. 164). Предварительно принимаем q=0,6;

м_пр =0,32 - коэф. расхода проема при работе завесы ([3] табл. 7.2), принимается при

F^{^}=F_пр /F_щ = 20 - для раздвижного проема боковой завесы;

F_пр=4,2х3,6=15,12 мІ - площадь открываемого проема, оборудованного завесой (по заданию);

?Р=?Рт+к1*?Рв

Па - разность давлений воздуха с двух сторон наружного ограждения на уровне проема, оборудованного завесой.

к1=0,5 - поправочный коэф. на ветровое давление (с аэрационными проемами, закрытыми в холодный период), ([3] табл. 7.3);

?Рв=с*х_в²*с_н/2, Па, ([3] табл. 7.4),

где с=0,8 - расчетный аэродинамический коэф. для наветренной стороны (принимаем по [12]);

х_в=1 м/с - расчетная скорость ветра для ХП года при параметрах «Б» (п. 1 ПЗР);

с_н=353/(t_н+273)=353/(-40+273)=1,52 кг/м³ - плотность воздуха при температуре наружного воздуха (параметры «Б»).

?Рв=0,8*1²*1,52/2=0,608 Па.

?Рт=9,8*h_расч*(с_н-с_в), Па, ([3] табл. 7.3);

h_расч= 6,81, м, ([3] табл. 7.4)

с_в=353/(t_в+273)=353/(15+273)=1,23 кг/м³ - плотность воздуха при средней по высоте помещения температуре наружного воздуха.

Получаем

?Рт=9,8*6,81*(1,52-1,23)=19,35 Па.

?Р=19,35+0,5*(0,608)=19,65 Па.

с_см=353/(t_см+273)=353/(12+273)=1,24 кг/м³ - плотность смеси подаваемого завесой и наружного воздуха при температуре смеси t_см=12°С.

G_з=5100*0,6*0,32*15,12*(19,65*1,24)^0,5=73080 кг/ч.

По [3] табл. 7.1 принимаем к установке завесу ЗВТ 5-3 суммарной производительностью по воздуху G_з=76900 кг/ч и по теплу Q_з=686500 Вт, В_щ=150 мм.

Для принятой завесы F^{^}=16, тогда вычислим

q=76900/5100*0,32*15,12* (1,24*19,65)^0,5=0,63

Требуемая температура воздуха воздушной завесы:

t_з= t_н+((t_см-t_н)/q*(1-Х)),°С ([3] ф-ла 7.10)

где Х=0,05 - отношение теплоты, теряемой воздухом, уходящим через открытый проем наружу, к тепловой мощности завесы (принимаем по ([3] рис. 7.3)).

t_з= -40+((12+40)/0,63*(1-0,05))=46,8<70°С-условие выполнено.

Тепловая мощность калориферов воздушно-тепловой завесы определяется по [3] ф-ла 7.11

Q_з= A*G_з*(t_з-t_нач)^, Вт,

где А=0,28 - коэфициент;

t_нач= t_рз+?t*(h_п - 2) - температура воздуха, забираемого для завесы (принимается равной температуре смеси воздуха поступающего в помещение).

?t=0,7ч2,0 - температурный перепад в помещении со значительными тепловыделениями;

h_п=12,12 м - высота помещения (по заданию).

t_нач= 15+0,7*(12,12 - 2)=22,08,°С.

Получаем

Q_з= 0,28*76900*(46,8 - 22,08)=532270, Вт.

Q_з=532270, Вт не превышает номинальной производительности завесы по теплу, равной 686500 Вт.

Количество тепла, необходимого для компенсации дополнительных теплопотерь помещения за счет врывания воздуха через открытые ворота, определяется по формуле

Q_доп= (0,28*G_з/q)*(t_рз-t_см)*n/60, Вт,

где t_рз=15°С - температура воздуха в рабочей зоне;

n=19 мин. - продолжительность открывания ворот в течение часа (по заданию).

Получаем

Q_доп= (0,28*76900/0,63)*(15 - 12)*19/60=32470, Вт.

Q=532270+32470=564740<686500Вт

Скорость воздуха на выходе из щели:

х_щ= G_з/2*3600*b_щ*Н_щ*с_щ, м/с,

где Н_щ=3,6 м - высота щели.

b_щ= 0,15 м - ширина щели.

По [3] табл. 7.1 для выбранной завесы принимаем b_щ=150 мм.

х_щ= 76900/2*3600*0,15*3,6*1,1=17,98 м/с < 25 м/с, что допустимо.

х_щ= 25 м/с - допустимая скорость воздуха, подаваемого завесой.

Тепловая завеса комплектуется:

- двумя воздухонагревателями типа КВББ 12-ПУЗ №12;

- вентилятором ВЦ 14-46 №6,3 с электродвигателем типа 4А160S8 мощностью 7,5 кВт.

7. Определение тепловыделений по помещению

Тепловыделения от людей

По [3] табл. 2.2 в зависимости температуры воздуха в помещении и категории работ (по заданию - средней тяжести) определяем количество тепла, выделяемого людьми (по заданию 18 человек):

ТП t_п=27°С Q_л=52*18=935 Вт;

ПП t_п=15°С Q_л=135*18=2430 Вт;

ХП t_п=15°С Q_л=135*18=2430 Вт.

Тепловыделения от искусственного освещения

Q_осв=Е*F*q_осв*т_осв, Вт ([6] стр. 22)

где Е-150 лк - освещенность, принимаемая по [6] табл. 2.3, для термических цехов;

F=864 мІ - площадь пола помещения (по заданию);

q_осв=0,067 Вт/мІ·лк - удельные тепловыделения от люминисцентных ламп, принимаемые по [6] табл. 2.4;

т_осв=0,45 - доля теплоотдачи, поступающей в помещение от люминисцентных ламп.

Q_осв=150·864·0,067·0,45=3910 Вт.

Тепловыделения от солнечной радиации

Для остекленных поверхностей:

Q^ост_ср=F_ост*q_ост*K_ост, ккал/ч

Для покрытий:

Q^покр_ср=F_покр*q_покр*K_покр, ккал/ч

F_ост(F_покр) - поверхность остекления (покрытия), м²

q_ост - величина радиации через 1м² поверхности остекления, зависит от ее ориентации по странам света (ориентации здания по странам света - по заданию):

- для запада и широты 52⁰ q_ост=174 ккал/(м²*час) (окна с 2-м остеклением в металлическом переплёте).

q_п - солнечная радиация через покрытие в зависимости от широты, принимается равной 15,9 ккал/(м²*ч).

К_ост - коэффициент, зависящий от характеристики остекления, для забеленного стекла К_ост=0,6.

К_покр - коэффициент теплопередачи покрытия, определяется:

К_покр=1/ R_п^тр

К_покр=1/ 2,06=0,48 Вт/(м²*град)=0,48/1,163=0,41 ккал/(м²*град)

Q^ост _ср =191,24*174*0,6=19965 ккал/ч=23220 Вт

Q^покр _ср =894,7*15,9*0,41=5828 ккал/ч=6780 Вт

Q= Q^ост _ср+ Q^покр _ср =23220+6778=30000Вт

Тепловыделения от нагретых материалов

Расчет теплопоступлений от нагретых материалов производим по [4].

Q_мт=0,28*G_мт*с*в*(t_н-t_к)*k_одн, Вт

где: c=a+b*(273+t_м); a=0,46; b=0,000193

в=0,5

t_н, t_к - начальная и конечная температура

позиция	Gм	tм	с	kодн
1	800	300	0,57	0,6
3	200	450	0,59
4	150	250	0,56
5	100	500	0,60

ТП поз. 1 (2 шт.) Q_мт=0,28*800*0,57*0,5*(300-27)*0,6*2=20910 Вт

поз. 3 (2 шт.) Q_мт=0,28*200*0,59*0,5*(450-27)*0,6*2=8385 Вт

поз. 4 (2 шт.) Q_мт=0,28*150*0,56*0,5*(250-27)*0,6*2=3150 Вт

поз. 5 (2 шт.) Q_мт=0,28*100*0,60*0,5*(500-27)*0,6*2=4770 Вт

?Q_мт ^тп= 37215 Вт

ХП поз. 1 (2 шт.) Q_мт=0,28*800*0,57*0,5*(300-15)*0,6*2=21830 Вт

поз. 3 (2 шт.) Q_мт=0,28*200*0,59*0,5*(450-15)*0,6*2=8620 Вт

поз. 4 (2 шт.) Q_мт=0,28*150*0,56*0,5*(250-15)*0,6*2=3320 Вт

поз. 5 (2 шт.) Q_мт=0,28*100*0,60*0,5*(500-15)*0,6*2=4890 Вт

?Q_мт ^хп= 38660 Вт

Теплопоступления от нагретых материалов в ПП аналогичны, т.к.; t_к=15°С

?Q_мт ^пп= 38660 Вт

8. Определение расхода тепла на дежурное отопление

Параметры теплоносителя: Т1=130 ⁰С; Т2=70 ⁰С.

Рассчитываем систему дежурного отопления на t_п^деж=5 ⁰C. В рабочее время t_п= 15 ⁰С.

Теплопотери в рабочее время при t_н = -40 ⁰С составляют Qтп^Х=170240 Вт

Теплопотери в нерабочее время от системы дежурного отопления определяются по формуле пересчета:

Q_ТП^5ХП= Q_ТП^Х* (t_п^деж-t_н)/(t_п-t_н)= 170237*(5 - (-40))/(15 - (-40))=139285Вт

Теплопоступления от системы дежурного отопления в рабочее время определяется по формуле:

Q_ОТ¹⁵= Q_ТП^5ХП*

((Т1+Т2)/2 - 15) / (Т1+Т2)/2 - 5))ⁿ⁺¹,

где n - коэффициент, зависящий от типа нагревательного прибора, принимается равным 0,33.

Q_ОТ¹⁵=139285*((130+70)/2 -15) / (130+70)/2 -5)^1,3 =120535 Вт

Таблица теплового баланса:

Перод года	Поступление тепла, Вт	Потери тепла, Вт	Баланс, Вт
	от людей	от иск. освещ.	от солн. радиац.	от нагр. матер.	от оборуд.	от сист. отопл.	ч/з огр. констр.	на нагр. матер.	на нагр. врыв. возд.	на нагр. трансп.
ТП	935	3910	30000	37215	47945	-	-	-	-	-	120000
ПП	2430	3910	-	38660	71040	-	15480	1050	-	1190	98320
ХП	2430	3910	-	38660	71040	120535	170240	11530	32470	13080	9255

9. Расчет количества выделяющихся вредностей по помещению и выбор способа их удаления

Расчёт зонтов-козырьков:

Расчёт производим в соответствии с 5.4 [4].

Поз.1 - 2 шт. (камерная электропечь СНЗ-11.22.7/10)

Размер загрузочного окна 0,8х0,6

Температура воздуха внутри печи t_вн=900°С

Температура воздуха в рабочей зоне t_рз=15°С

1. Избыточное давление газов в печи под действием, которого газы выходят из загрузочного отверстия:

Р_изб. = Р_под + 9,807_*у_*(r_р.з. ---r_п), Па, ф-ла 5.14 [4]

Р_п = 0 Па - давление на уровне пода печи.

у = Ѕ_*h=1/2*0,6=0,3 м - половина высоты загрузочного отверстия.

с_рз и с_п - плотность воздуха рабочей зоны и газов в печи, кг/м³.

с_рз=353/(t_в+273)=353/(15+273)=1,23 кг/м³

с_п=353/(t_в+273)=353/([{900+15}/2]+273)=0,48 кг/м³

Р_изб. = 9,807_*1/2_*0,6_*(1,23 - 0,48) =2,2 Па.

2. Средняя скорость выхода газов из печи:

м/с, ф-ла 5.15 [4]

m = 0,63 - коэффициент расхода газа по [4].

м/с

3. Расход газов, выходящих из печи:

L_г = u_ср*f_п, м³/с

G_г = u_ср*f_{п *}r_п, кг/с

f_п=0,48 м² - площадь загрузочного отверстия.

L_г = 1,9_*0,48=0,91 м³/с

G_г = 1,9_*0,48_*0,48=0,44 кг/с

4. Расстояние от печи до точки пересечения оси потока, искривлённого под действием гравитационных сил:

,

гдем - эквивалентный по площади диаметр загрузочного отверстия.

m = 5 при h/b = 0,6/0,8=(0,5 - 1) - коэффициент изменения скорости.

n = 4,2 при h/b=(0,5 - 1) - коэффициент изменения температуры.

- критерий Архимеда

м

5. Диаметр струи газа на расстоянии х от загрузочного отверстия:

d_x = 0,44_*x + d_экв = 0,44_*0,7 + 0,78=1,1 м - при 0,5? h/b ?2

6. Минимальный вылет зонта:

l = d_экв + d_x*0,5 = 0,78+0,5_*1,1=1,33 м

Ширину зонта принимают на 150 - 200 мм больше ширины загрузочного отверстия (b_з=0,8+0,2=1,0 м).

7. Расход смеси газов и воздуха в помещении, на входе в зонт:

, м³/с

м³/с

8. Расход воздуха удаляемого из помещения:

L_р.з. = L_x - L_г = 0,94 - 0,91= 0,03 м³/с

G_р.з. = L_р.з.*r_р.з. = 0,03*1,23=0,037 кг/с

9. Температура смеси газов и воздуха:

⁰С

При удалении вредных веществ с использованием вентиляторов, в соответствии с требованиями ГОСТ 5976-73 температура смеси должна быть не выше 150 ⁰С. Поскольку,

t_см > t_доп, то принимаем t_см = 150 ⁰С и вычисляем необходимый расход воздуха, подаваемого в зонт.

кг/с

м³/ч

Суммарная вытяжка от двух печей L=10440*2=20880 м³/ч.

Поз.3, 4 - 4 шт. (камерная электропечь СНЗ-6.12.4/10)

Размер загрузочного окна 0,5х0,4

Температура воздуха внутри печи t_вн=900°С

Температура воздуха в рабочей зоне t_рз=15°С

1. Избыточное давление газов в печи под действием, которого газы выходят из загрузочного отверстия:

Р_изб. = Р_под + 9,807_*у_*(r_р.з. - r_п), Па, ф-ла 5.14 [4]

Р_п = 0 Па - давление на уровне пода печи.

у = Ѕ_*h=1/2*0,4=0,2 м - половина высоты загрузочного отверстия.

с_рз и с_п - плотность воздуха рабочей зоны и газов в печи, кг/м³.

с_рз=353/(t_в+273)=353/(15+273)=1,23 кг/м³

с_п=353/(t_в+273)=353/([{900+15}/2]+273)=0,48 кг/м³

Р_изб. = 9,807_*1/2_*0,4_*(1,23 - 0,48) =1,47 Па.

2. Средняя скорость выхода газов из печи:

м/с, ф-ла 5.15 [4]

m = 0,63 - коэффициент расхода газа по [4].

м/с

3. Расход газов, выходящих из печи:

L_г = u_ср*f_п, м³/с

G_г = u_ср*f_{п *}r_п, кг/с

f_п=0,2 м² - площадь загрузочного отверстия.

L_г = 1,5_*0,2=0,3 м³/с

G_г = 1,5_*0,2_*0,48=0,14 кг/с

4. Расстояние от печи до точки пересечения оси потока, искривлённого под действием гравитационных сил:

,

гдем - эквивалентный по площади диаметр загрузочного отверстия.

m = 5 при h/b = 0,4/0,5 =(0,5 - 1) - коэффициент изменения скорости.

n = 4,2 при h/b= 0,4/0,5 =(0,5 - 1) - коэффициент изменения температуры.

- критерий Архимеда

м

5. Диаметр струи газа на расстоянии х от загрузочного отверстия:

d_x = 0,44_*x + d_экв = 0,44_*0,52 + 0,5=0,73 м - при 0,5? h/b ?2

6. Минимальный вылет зонта:

l = d_экв + d_x*0,5 = 0,5+0,5_*0,73=0,86 м

Ширину зонта принимают на 150 - 200 мм больше ширины загрузочного отверстия (b_з=0,5+0,2=0,7 м).

7. Расход смеси газов и воздуха в помещении, на входе в зонт:

, м³/с

м³/с

8. Расход воздуха удаляемого из помещения:

L_р.з. = L_x - L_г = 0,31 - 0,3= 0,01 м³/с

G_р.з. = L_р.з.*r_р.з. = 0,01*1,23=0,012 кг/с

9. Температура смеси газов и воздуха:

⁰С

При удалении вредных веществ с использованием вентиляторов, в соответствии с требованиями ГОСТ 5976-73 температура смеси должна быть не выше 150 ⁰С. Поскольку,

t_см > t_доп, то принимаем t_см = 150 ⁰С и вычисляем необходимый расход воздуха, подаваемого в зонт.

кг/с

м³/ч

Суммарная вытяжка от двух печей L=3310*4=13240 м³/ч.

Расчёт встроенных отсосов:

Поз. 5 - 2 шт. (электрованна соляная СВС - 2,3/13).

Кол-во удаляемого воздуха берем из [8], расчет не производится L=450х2=900 м³/ч.

Поз. 6 - 4 шт. (бак закалочный масляный 1000х1500х1500).

Кол-во удаляемого воздуха берем из [8], расчет не производится L=1900х4=7600 м³/ч.

Расчёт кольцевых отсосов:

Расчет производим в соответствии с [7].

Поз.7 - 2 шт. (шахтная электропечь США-6.6/7)

R₀ = 0,58 м; r₀ = 0,2 м; h = 0,12 м;

t_вн = 900 ⁰С; t_рз = 15 ⁰С; t_пов = 40⁰С

1. Размер щели кольцевого отсоса:

, где

м - рекомендуемый размер щели.

м

м

м

2. По графику (рис. 1 [7]) определяем значение параметра L? = 27,5

3. Количество конвективного тепла, выделяющегося с поверхности расплава в печи:

Q_к = 0,00162_*(t_вн - t_рз)^1,33_* r₀², ккал/єС

Q_к = 0,00162_*(900 - 15)^1,33_*0,2² =0,54 ккал/єС

4. Количество воздуха, удаляемого кольцевым отсосом:

L₀ = 3600*L?*Q_к^0,33*r₀^1,66, м³/ч

L₀ = 3600*27,5*0,54^0,33*0,2^1,66=5585 м³/ч.

Суммарная вытяжка от двух печей L=5585*2=11170 м³/ч.

Расчёт бортовых отсосов.

Поз. 9 (бак закалочный водяной - 1 шт.)

Двух сторонний бортовой отсос с вертикальной щелью всасывания

1. Количество воздуха, удаляемого бортовыми отсосами:

L = L_0*k_t*k_T*k_1*k_2*k_3*k₄

- расход воздуха, удаляемого щелью отсоса (без поддува)

В_р = 1,0 м - расчётная ширина бака.

Н_р = 0,1 м - расчётное расстояние от зеркала раствора до борта бака или оси щели.

l = 1,5 м - расчётная длина бака.

k_t = 2,1 (при 85-15=70С) - коэффициент, учитывающий разность температур раствора и воздуха в помещении. (табл. 5.5 [4])

k_T = 0,5 - коэффициент, учитывающий токсичность и интенсивность вредных выделений (табл. 5.6 [4]).

k₁ = 1 - коэффициент, учитывающий тип местного отсоса.

k₂ = 1 - коэффициент, воздушного перемешивания.

k₃ = 1 - коэффициент, укрытия зеркала раствора плавающими телами.

k₄ = 1 - коэффициент, укрытия раствора пеной поверхностно-активных веществ.

м³/ч

L = 1570_*2,1_*0,5 =1650 м³/ч

Размещено на Allbest.ru