Расчет металлорежущего инструмента
Основы конструирования и расчета инструментов с использованием систем автоматизированного проектирования. Определение наилучших для данных условий обработки конструктивных элементов инструментов и создание оптимальной конструкции в условиях эксплуатации.
Рубрика | Производство и технологии |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 26.01.2014 |
Размер файла | 55,1 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Содержание
Введение
1. Расчет и конструирование круглого фасонного резца
2. Расчет и конструирование червячной фрезы для нарезания косозубых колес
3. Расчет и конструирование протяжки для обработки отверстия
Заключение
Список использованных источников
Введение
От качества, надежности и работоспособности режущих инструментов, применяемых в машиностроении, в значительной степени зависят качество и точность получаемых изделий, производительность и эффективность процесса обработки, в особенности при автоматизированном производстве, в условиях гибких производственных систем (ГПС).
При проектировании режущих инструментов необходимы знания теоретических основ конструирования и расчета инструментов с использованием систем автоматизированного проектирования (САПР), нужно уметь правильно определить наилучшие для данных условий обработки конструктивные элементы инструментов и создавать оптимальную их конструкцию, учитывая условия эксплуатации, знать основные направления их совершенствования, пути повышения надежности и эффективности, представлять себе возможные направления и перспективы развития режущего инструмента.
Целью данной курсовой работы является проектирование круглого фасонного резца, червячной фрезы для нарезания косозубых колес и протяжки для обработки отверстия.
1. Расчет и конструирование круглого фасонного резца
инструмент проектирование конструирование обработка
Исходные данные для расчета представлены в таблице 1.
Таблица 1
Исходные данные
Материал детали |
Шероховатость по контуру, мкм |
|
Сталь 45 |
Ra 3,2 |
Эскиз обрабатываемой поверхности детали представлен на рисунке 1.
Рисунок 1 Эскиз поверхности детали
Определяем передний и задний углы резца: задний угол б = 12є; передний угол г = 20є
Размеры дополнительных режущих кромок под отрезание и подрезание.
b1 = 1 мм, b = 7 мм, a = 2 мм, ц1 = 15є, цфас = 45є.
Общая ширина резца вдоль оси заготовки.
Lр = Lд + a + b1 + b + = 50 + 2 + 1 + 7 = 60 мм.
Наибольшая глубина профиля детали.
tmax = (82 - 50) / 2 = 16 мм.
Габаритные и конструктивные размеры резца.
Размеры резца: D = 100 мм, d (H8) = 27 мм, d1 = 40 мм, b = 23 мм, K = 5 мм, r = 2 мм, D1 = 52 мм, d2 = 8 мм.
Высота заточки резца Н = R sin(б + г) = 50 · 0,53 = 26,51 мм
Высота установки резца hр = R sinб = 50 · 0,208 = 10,4 мм
Определим по эскизу детали радиусы окружностей узловых точек профиля детали и осевые расстояния до этих точек от торца детали.
r1 = r2 = 25 мм; l1-2,3 = 6 мм;
r3 = 35 мм; l1-4 = 26 мм;
r4 = 40 мм; l1-5 = 46 мм;
r5 = 36 мм; l1-6 = 50 мм.
r6 = 41 мм;
Корректируем профиль резца и данные коррекционного расчета с водим в таблицу 2.
Таблица 2
Коррекционный расчет профиля резца в миллиметрах
Расчетная формула |
Значение параметра |
|
hu = r1 · sin г1 |
г1 = 20є; r1 = r2 = 25; sin г1 = 0,342; hu = 8,55 |
|
A1 = r1 · cos г1 A1 = A2 sin г3 = hu / r3 |
cosг1 = 0,94; r1 = 25; А1 = 23,49; sinг3; r3 = 35; г3 = 14є8' |
|
A3 = r3 · cos г3 C3 = A3 - A1 sin г4 = hu / r4 |
cos г3; A3 = 33,94; C3 = 10,45; sin г4; r4 = 40; г4 = 12є20' |
|
A4 = r4 · cos г4 C4 = A4 - A1 sin г5 = hu / r5 |
cos г4; A4 = 39,08; C4 = 15,59; sin г5; r5 = 36; г5 = 13є44' |
|
Расчетная формула |
Значение параметра |
|
A5 = r5 · cos г5 C5 = A5 - A1 sin г6 = hu / r6 |
cos г5; A5 = 34,97; C5 = 11,48; sin г6; r6 = 41; г6 = 12є2' |
|
A6 = r6 · cos г6 C6 = A6 - A1 |
cos г6; A6 = 40,1; C6 = 16,61 |
|
е1 = б1 + г1 |
б1 = 12є; г1 = 20є; е1 = 32є |
|
В1 = R1 · cosе1 В1 = В2 В3 = В1 - С3 tgе3 = Н / В3 |
сosе1; R1 = 50; В1 = 42,42; В3 = 31,97; tgе3; е3 = 39є39' |
|
R3 = В3/cosе3 |
cosе3; R3 = 41,53 |
|
В4 = В1 - С4 tgе4 = Н / В4 |
В4 = 26,83; tgе4; е4 = 44є39' |
|
R4 = В4/cosе4 |
cosе4; R4 = 37,72 |
|
В5 = В1 - С5 tgе5 = Н / В5 |
В5 = 30,94; tgе5; е5 = 40є36' |
|
R5 = В5/cosе5 |
cosе5; R5 = 40,74 |
|
В6 = В1 - С6 tgе6 = Н / В6 |
В6 = 25,81; tgе6; е6 = 45є46' |
|
R6 = В6/cosе6 |
cosе6; R6 = 37 |
Определяем координатные расстояния.
Р3 = R1 - R3 = 50 - 41,53 = 8,47 мм;
Р4 = R1 - R4 = 50 - 37,72 = 12,28 мм;
Р5 = R1 - R5 = 50 - 40,74 = 9,26 мм;
Р6 = R1 - R6 = 50 - 37 = 13 мм.
2. Расчет и конструирование червячной фрезы для нарезания косозубых колес
Исходные данные для расчета представлены в таблице 3
Таблица 3
Исходные данные
Угол зацепления, |
Модуль нарезаемого колеса, мм |
Число зубьев нарезаемого колеса |
Коэффициент высоты головки зуба |
Угол наклона зубьев нарезаемого колеса, |
|
20 |
2,0 |
75 |
1,0 |
15 |
Угол профиля фрезы б0 принимаем равным углу профиля нарезаемого колеса б1. Т.е. б0 = 15°.
Класс точности фрезы - А.
Расчет зубьев фрезы в нормальном сечении
Нормальный шаг фрезы.
Ро = рm1 cosб1 / cosб0, (1)
Ро = 3,14 · 2,0 · 0,966 / 0,966 = 6,28 мм
Ход зубьев по нормали.
Рz = Ро zо, (2)
где zо - число заходов фрезы
Рz = 6,28 · 1 = 6,28 мм
Толщина зуба по делительной окружности.
Sо = рm0 / 2, (3)
Sо = 3,14 · 2,0 / 2 = 3,14 мм
Высота головки зуба.
hа0 = (f + c')m, (4)
hа0 = (1,0 + 0,3) 2 = 2,6 мм
Высота ножки зуба.
hf0 = f m = 1,0 · 2,0 = 2,0 мм
Полная высота зуба.
hо = hа0 + hf0, (5)
hо = 2,6 + 2,0 = 4,6 мм
Радиус закругления головки зуба.
сao = 0,25mо, (6)
сao = 0,25 · 2,0 = 0,5 мм
Радиус закругления ножки зуба.
сfo = 0,30mо, (7)
сfo = 0,3 · 2,0 = 0,6 мм
Толщина зуба на вершине.
Sfo = So - 2hа0tgб, (8)
Sfo = 3,14 - 2 · 2,6 · 0,364 = 1,24 мм
Выбор геометрических и конструктивных параметров фрезы
Задний угол при вершине зуба бв = 10°.
Задний угол на боковых сторонах зубьев
tgбб = tgбв sinб, (9)
tgбб = 0,176 · 0,342 = 0,06; бб = 3°30?
Передний угол у некоррегированных фрез г = 0.
Определяем диаметр посадочного отверстия фрезы
dо = 14,21hо0,373 = 14,21 · 4,60,373 = 25,1 мм
Принимаем dо = 27 мм
Диаметр окружности впадин не менее dв = 1,75dо = 1,75 · 27 = 47,25 мм
Радиус закругления дна впадины r = 1 мм.
Величина затылования К = 4 мм.
Величина двойного затылования К1 = (1,2…1,5)К = 1,5 · 4 = 6 мм
Глубина стружечной канавки.
Нк = hо + (К + К1 / 2) + r, (10)
Нк = 4,6 + (4 + 6 / 2) + 1 = 10,6 мм
Принимаем Hк = 11 мм
Наружный диаметр фрезы.
dао ? dв + 2Нк, (11)
dао = 47,25 + 2 · 11 = 69,25 мм
Корректируем величину наружного диаметра до стандартного по ГОСТ 9324-80 и принимаем dао = 90 мм.
Число зубьев фрезы принимаем по ГОСТ 9324-80 z = 14.
Угол стружечной канавки И = 18°
Диаметр начального цилиндра фрезы.
dmo = dао - 2hа0 - 0,3К, (12)
dmo = 90 - 2 · 2,6 - 0,3 · 4 = 83,6 мм
Угол подъема витков фрезы.
sinгmo = Pz / рdmo, (13)
sinгmo = 6,28 / 3,14 · 83,6 = 0,02; гmo = 1°22?
Шаг витков фрезы.
Pxo = Ро / cosгmo, (14)
Pxo = 6,28 / 0,999 = 6,29 мм
Шаг стружечных канавок.
Рz* = рdmo ctgгmo, (15)
Рz* = 3,14 · 83,6 · ctg1є22ґ = 11028 мм
Диаметр буртиков и длину принимаем по ГОСТ 9324-80 d1 = 60 мм, l1 = 5 мм
Определяем ход витков фрезы.
Pzo = Pz / cos гmo, (16)
Pzo = 6,28 / 0,999 = 6,29 мм
Определяем диаметр выточки в отверстии.
dвыт = 1,05dо = 1,05 • 27 = 29 мм
Расчетная длина фрезы.
Lр = h1 tgб + 2Pxo, (17)
Lр = 4 · tg20є + 2 · 6,29 ? 14 мм
h1 = 2fm = 2 · 1 · 2,0 = 4 мм
Определяем общую длину фрезы
Lо = Lр + 2l = 14 + 2 · 5 = 24 мм
Приминаем размеры шпоночного паза по ГОСТ 9472-83:
- ширина паза b = 7С11
- высота паза с = 29,8Н12
- радиус закругления паза R = 1,2 мм
Технические требования принимаем по ГОСТ 9324-80 и записываем на рабочем чертеже фрезы.
3. Расчет и конструирование протяжки для обработки отверстия
Исходные данные для расчета приведены в таблице 4
Таблица 4
Исходные данные
Длина обработки L, мм |
Диаметр просверленного отверстия d, мм |
Материал детали |
Шероховатость, мкм |
Схема резания |
Диаметр протягиваемого отверстия D, мм |
|
100 |
61+0,3 |
Сталь 40ХН |
Ra1,6 |
Прогрессивная |
65Н9(+0,074) |
Припуск на протягивание на диаметр А = D - d = 65 - 61 = 4 мм
Определяем профиль стружечной канавки.
Определим объемный коэффициент заполнения стружечной канавки.
К = 3
Определим шаг режущих зубьев для прогрессивной схемы резания
tр = m, (18)
где m - коэффициент 1,45…1,9
tр = 1,45 = 14,5 мм
Принимаем tр = 14 мм
Диаметр хвостовика d1 = 56 мм [2, с. 217]
Площадь хвостовика Fx = 2463 мм2 [2, с. 217]
Площадь сечения впадины Fв = 28,25 мм2
Исходя из принятого значения Fв, принимаем параметры впадины зубьев протяжки.
Глубина впадины h = 6 мм;
Длина задней поверхности b = 4 мм;
Радиус закругления дна впадины r = 3 мм;
Радиус закругления передней поверхности впадины R = 10 мм.
Определяем подачу, допустимую по размещению стружки в канавке
SZK = Fв / (КL), (19)
SZK = 28,25 / (3 · 100) = 0,09 мм/зуб
Определим наибольшее усилие, допустимое хвостовиком
Рх = Fх ух, (20)
где Fх - площадь сечения хвостовика, мм2 [2, с.217]
ух - допустимое напряжение на растяжение, МПа
Рх = 2463 · 300 = 738900 Н
Определяем наибольшее усилие, допустимое протяжкой на прочность по первому зубу
Р1 = F1 у1 = р(Dо - 2h)2 у1 / 4, (21)
где F1 - площадь сечения по впадине первого зуба, мм2;
у1 - допустимое напряжение на растяжение, МПа [2, с. 220]
Р1 = 3,14 (61 - 2 • 6)2 400 / 4 = 754000 Н
Определим тяговую силу Рс, Н
Ро = Рс · 0,9 = 408000 · 0,9 = 367000 Н
Рс = 408 кН [2, с. 216]
Принимаем расчетное усилие Рр равное наименьшему из полученных значений сил Рр = 367000 Н
Определяем, подачу допустимую по условию резания
SZр = , (22)
SZр = = 0,056 мм/зуб
Т.к. SZK ? SZр, то применяем групповую схему резания, и число зубьев в группе принимаем равным 2.
Определим максимальное число одновременно работающих зубьев.
zmax = L / t + 1, (23)
zmax = 100 / 14 + 1 ? 8
Определим размеры режущих зубьев протяжки.
Диаметр первого зуба принимаем равным диаметру, предварительно просверленному отверстию Dз = 61 мм
Число калибрующих зубьев принимаем zк = 6
Определяем длину режущих зубьев
Lр = А tр nг / 2 SZK, (24)
Lр = 4 · 14 · 2 / 2 · 0,09 = 622 мм
Определяем длину протяжки от торца хвостовика до первого зуба
lo = l1 + lк + lн, (25)
где lк - длина переходного конуса, мм;
lн - длина передней направляющей, мм;
lo = 210 + 55 + 125 = 390 мм
Выбираем конструктивные размеры хвостовой части протяжки.
По ГОСТ 4044-70 принимаем хвостовик типа 2, без предохранения от вращения с наклонной опорной поверхностью [3, с. 270]
d1 = 56h11мм;
d2 = 42с11мм;
d4 = 55 мм;
c = 1,5 мм;
ll = 210 мм;
l2 = 40 мм;
l3 = 40 мм;
l4 = 25 мм;
r1 = 0,6 мм;
r2 = 4 мм;
б = 30°
Диаметр передней направляющей d5 = 61е8
Длина переходного конуса lк = 55 мм
Длина передней направляющей до первого зуба lн = L + 25 = 100 + 25 = 125 мм.
Диаметр задней направляющей d6 = 65f7 мм
Длина задней направляющей l6 = 45 мм
Фаска на задней направляющей f = 2,0Ч45°
Определим общую длину протяжки
Lо = lo + Lp + lз + lk + l6, (26)
где lз - длина зачищающих зубьев, мм;
lk - длина калибрующих зубьев, мм;
Lо = 390 + 622 + 28 + 84 + 45 = 1169 мм
Общая длина протяжки не превышает наибольшую длину хода станка (2000 мм), поэтому обработка на данном станке возможна.
Определим силу резания
Рz = Ср Szх D zmax Кг Кс Ки, (27)
где Кг Кс Ки - поправочные коэффициенты на изменение условия резания
Рz = 700 · 0,090,85 · 65 · 8 · 1 = 47012 Н ? 4701 кгс
Сила резания не превышает тяговой силы станка (408000 кгс), поэтому обработка на данном станке возможна.
Проверим конструкцию протяжки на прочность
Рассчитаем конструкцию на разрыв во впадине первого зуба
Рz / F1 ? у, (28)
где у - допустимое напряжение в опасном сечении, МПа
4701 / 1885,7 = 2,5 кгс/мм2
2,5 кгс/мм2 ? 35 кгс/мм2
Проведем аналогичный расчет для сечения хвостовика
4701 / 2463 = 1,9 кгс/мм2
1,9 кгс/мм2 ? 35 кгс/мм2
Материал режущей части протяжки: сталь Р18 ГОСТ 19265-73
Материал хвостовика: сталь 40Х ГОСТ 4543-71
Центровочные отверстия по ГОСТ 14034-74 форма В
Заключение
При выполнении данной курсовой работы я научилась проектировать круглый фасонный резец, червячную фрезу для нарезания косозубых колес и протяжку для обработки отверстия.
Проектирование металлорежущего инструмента является одной из основных дисциплин при подготовке инженеров по специальностям «Технология машиностроения» и «Металлорежущие станки и инструмент».
Ее изучение должно дать нам сведения, необходимые при разработке современных технологических процессов и проектировании станков и инструментов.
Список использованных источников
1. Справочник технолога машиностроителя. В 2 т. Т.2. / Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К. Мещерякова. М.: Машиностроение, 1986. 496 с.
2. Руководство по курсовому проектированию металлорежущих инструментов / Под ред. Г.Н. Кирсанова. М.: Машиностроение, 1986. 288 с.
3. Нефедов Н.А., Осипов К.А. Сборник задач по резанию металлов и режущему инструменту. М.: Машиностроение, 1990. 448 с.
4. Основы резания материалов и режущий инструмент / П.И. Ящерицын, М.Л. Еременко, Н.И. Жигалко. 2-е изд., доп. и перераб. Мн.: Выш.школа, 1981. 560 с.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Исходные данные для проектирования металлорежущих инструментов. Проектирование и расчет резца, фасонной протяжки, червячной фрезы. Определение конструктивных элементов, геометрических размеров, углов резания. Построение математической модели для углов.
курсовая работа [707,9 K], добавлен 15.04.2010Классификация металлорежущего инструмента. Расчет различных режимов резания. Специфика и конструкция спирального сверла с винтовыми канавками для обработки стали. Этапы разработки метчика, его конструктивные размеры. Особенности проектирования зенкера.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 06.01.2015Процесс термической обработки лезвийных инструментов (фреза, сверло, метчик) в условиях ХК "Лугансктепловоз". Технология изготовления заготовок методами литья и обработки давлением. Анализ условий работы режущего инструмента; техника безопасности.
отчет по практике [34,5 K], добавлен 10.05.2015Параметры и размеры протяжки шлицевой, развертки комбинированной и зуборезного долбяка для обработки зубчатых колес. Выбор материала для изготовления инструментов и станки для их обработки. Карта наладки для заострения протяжки на передней поверхности.
курсовая работа [4,4 M], добавлен 24.09.2010Расчет размеров профиля призматического фасонного резца и его дополнительных режущих кромок. Проектирование элементов и вычисление параметров фасонной протяжки. Расчет конструктивных и габаритных размеров червячной фрезы для обработки прямобочных шлицев.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 07.11.2013Методика создания металлоконструкции каркаса контейнера. Анализ методов и систем автоматизированного проектирования металлоконструкций. Создание узлов в Advance Steel. Определение параметров, построение конструкции. Набор элементов для построения фасонок.
диссертация [3,7 M], добавлен 09.11.2016Проектирование долбяка, сверла комбинированного и шлицевой втулки для обработки деталей с заданными параметрами. Расчеты параметров и размеров указанных инструментов, материалов для изготовления инструмента и станков, на которых будет вестись обработка.
курсовая работа [561,7 K], добавлен 24.09.2010Особенности применения САПР "Comtence" и "Еleandr"с целью построения базовых основ деталей швейных изделий с использованием методик конструирования. Сравнение программных компонентов изучаемых промышленных систем автоматизированного проектирования.
контрольная работа [1,3 M], добавлен 08.12.2011Расчёт основных характеристик металлорежущих инструментов - шлицевой протяжки, дисковой модульной фрезы, метчиков: допустимая и расчетная сила резания, подача, усилие; выбор геометрических параметров, материала, определение конструктивных элементов.
курсовая работа [133,9 K], добавлен 21.10.2011Проектирование протяжки для обработки шлицевой втулки. Расчет долбяка для обработки зубчатых колес. Комбинированная развертка для обработки отверстий. Разработка плавающего патрона для крепления развёртки. Выбор материала для изготовления инструмента.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 24.09.2010