Проект парокомпрессионной холодильной установки

Размещено на http://www.allbest.ru

Размещено на http://www.allbest.ru

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ

УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ

ГОМЕЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ П.О. СУХОГО

Факультет энергетический

Кафедра «Промышленная теплоэнергетика и экология»

Курсовой проект

по курсу: «Промышленные тепло-массообменные процессы и установки»

на тему: «Проект парокомпрессионной холодильной установки»

Выполнил:

Запотылок Н.И.

Проверил:

Никулина Т.Н.

Гомель - 2013

Содержание

Введение

1. Расчёт цикла парокомпрессионной установки

2. Расчёт и подбор основного оборудования холодильной машины

3. Расчёт и подбор вспомогательного оборудования

4. Расчёт системы оборотного водоснабжения

5. Подбор насосов для системы оборотного водоснабжения и контура хладоносителя

6. Расчёт тепловой изоляции

Заключение

Список литературы

Введение

Задача курсового проекта - приобретение навыков проектирования одной из тепло-технологических промышленных установок.

В данном курсовом проекте производится расчёт холодильной установки. Результатом расчёта являются выбор установки и основного оборудования, выбор вспомогательного оборудования, выбор конструкционных материалов, решение вопросов охраны окружающей среды.

Холодильные установки - это комплекс машин и аппаратов, предназначенных для получения и поддержания в охлаждаемых объектах температур ниже, чем температура окружающей среды. Холодильная установка состоит из холодильной машины, системы отвода теплоты конденсации и системы отвода теплоты от потребителей холода.

В холодильных установках, применяемых в различных отраслях промышленности, наибольшее распространение получили парокомпрессионные холодильные машины, Абсорбционные холодильные машины целесообразно применять в том случае, когда имеются вторичные энергоресурсы в виде дымовых газов, продуктов сгорания, продуктов технологического производства, отработанного пара низких параметров.

1. Расчёт цикла парокомпрессионной установки

Расчётная температура наружного воздуха для города Витебска определяется по среднемесячной температуре самого жаркого месяца ,с учётом влияния максимальных температур в данной местности:

Расчётная относительная влажность наружного воздуха определяется по H-d диаграмме по расчётной температуре и влагосодержанию воздуха , определённому по среднемесячным значениям параметров воздуха для самого жаркого месяца - и

Температура воды, поступающей на конденсатор , определяется в зависимости от температуры наружного воздуха: для систем оборотного водоснабжения:

,

где - температура наружного воздуха по мокрому термометру (определяется по H-d диаграмме по расчётной температуре и расчётной относительной влажности наружного воздуха )

Температура воды на выходе из конденсатора:

,

где - подогрев воды в конденсаторе (oC), для горизонтального кожухотрубчатого 4?5. Принимаем .

Температура конденсации паров хладагента:

Температура кипения хладагента:

,

где - минимальная разность температур в аммиачных испарителях. Принимаем , - температура выхода хладоносителя из испарителя (исходные данные).

Температура переохлаждения жидкого хладагента перед регулирующим вентилем должна быть на 3 ? 5 oC выше температуры воды, поступающей на конденсатор:

Для исключения попадания жидкого хладагента в цилиндры компрессора должен быть обеспечен перегрев паров на всасывании в компрессор на 5?15 oC. Этот перегрев обеспечивается в испарителе и во всасывающих трубопроводах за счёт внешних теплопритоков:



Строим цикл одноступенчатой парокомпрессионной машины в h-lgp и s-T диаграммах.

Рис. 1

Параметры точек сводим в таблицу 1.

Таблица 1.

№ точки						X
1/	-25	1,63	0,85	1420	5,9	1
1	-15	1,63	0,89	1445	6,12	-
2	150	14,5	0,174	1800	6,12	-
2/	35,5	14,5	0,105	1490	5,2	1
3/	35,5	14,5	0,95•10-3	355	1,54	0
3	31,5	14,5	0,95•10-3	340	1,49	-
4	-25	1,63	0,145	340	1,45	0,185

2. Расчёт и подбор основного оборудование холодильной машины

Для расчёта и подбора основного оборудования холодильной машины по холодопроизводительности установки и параметрических точек цикла определяем тип и количество компрессоров, и тепловую мощность аппаратов (испаритель и конденсатор).

На основании теплового расчёта аппаратов выбираем тип и количество испарителей и конденсаторов.

Компрессор.

Удельная массовая холодопроизводительность:

Удельная работа сжатия в компрессоре:

Массовый расход хладагента для обеспечения заданной холодопроизводительности:

,

где: Qo=500 кВт - холодопроизводительность установки.

Действительный объёмный расход паров, поступающих в компрессор в единицу времени:

,

где: - удельный объём всасываемого пара (точка 1)

Объём, описываемый поршнями в единицу времени:

,

где: - коэффициент подачи компрессора определяемый по графику:

,

По объёму, описываемого поршнями, подбираем компрессор типа АУУ400 с объёмом описываемым поршнями:

при частоте вращения 16 1/с и потребляемой мощностью 132 кВт.

Количество компрессоров:

,

где: - теоретическая объёмная подача одного компрессора, являющаяся паспортной характеристикой.

Для предприятия с непрерывным режимом предусматриваем установку одного резервного компрессора такого же типа.

Действительная объёмная подача компрессоров:

Действительный массовый расход хладагента, циркулирующего в установке при 6 установленных компрессорах:

Теоретическая (адиабатная) мощность сжатия паров хладагента в компрессорах:



Индикаторная мощность, потребляемая компрессорами:

,

где:- индикаторный КПД, определяется по графику:

Эффективная мощность (на валу компрессора):

,

где: - механический КПД, учитывающий потери на трение.

Для бескрейцкопфных компрессоров Принимаем .

Электрическая мощность, потребляемая из сети:

,

где - КПД передачи, - КПД электродвигателя.

Испаритель.

Действительная тепловая мощность испарителя .

(Действительная холодопроизводительность компрессоров ).



Средняя разность температур в испарителе:

,

где:

- температура хладоносителя на входе в испаритель.

Для аммиачных горизонтальных кожухотрубчатых испарителей величина изменения температуры хладоносителя:

.

Принимаем:

.

По температуре замерзания рассола CaCl2 определяем по справочным данным концентрацию раствора , а по концентрации и средней температуре хладоносителя физические свойства водного раствора CaCl2:

.

.

.

Плотность: .

Теплоёмкость: .

Коэффициент объёмного расширения: .

Теплопроводность: .

Вязкость кинематическая: .

Значение коэффициента теплопередачи выбираем ориентировочно:

.

Принимаем .

Плотность теплового потока:

При движении хладоносителя со скоростью до 1,5 м/с плотность теплового потока должна составлять 2330?2900 Вт/м2.

Площадь поверхности теплообмена испарителя:

По площади подбираем испаритель 160ИТГ-2шт. с площадью поверхности теплообмена каждый.

Суммарная действительная площадь:

Проверяем действительную тепловую мощность испарителя:

,

где:

Массовый расход циркулирующего хладоносителя (рассола):

,

где: - теплоёмкость хладоносителя.

Конденсатор.

Действительная тепловая мощность конденсатора:

Средний температурный напор определяется:

В горизонтальных кожухотрубчатых конденсаторах составляет 5?8 oC.

Плотность теплового потока:

Для горизонтальных кожухотрубчатых конденсаторов:

при скорости движения охлаждающей воды до 1,5 м/с.

Поверхность теплообмена конденсатора:

Подбираем конденсатор КТГ-110 - 2шт. [1, стр. 117, прилож.15] с поверхностью теплообмена каждый.

Проверяем действительную тепловую мощность:

,

где

3. Расчёт и подбор вспомогательного оборудования

Отделители жидкости.

Количество отделителей жидкости в схеме холодильной установки равно количеству испарителей. Подбор отделителя жидкости осуществляется по диаметру парового патрубка испарителя и затем проверяется по скорости паров в отделителе жидкости, которая не должна, превышать 0,5 м/с:

,

где:

- действительная массовая подача компрессора, всасывающего пар из одного отделителя жидкости.

- действительный массовый расход хладагента, циркулирующего в установке.

- удельный объём всасываемого пара (точка 1).

- внутренний диаметр корпуса отделителя жидкости.

Для испарителя 160ИТГ диаметр патрубка .

Устанавливаем отделители жидкости типа 150ОЖ с -2 шт.

Маслоотделители.

Выбираем по диаметру нагнетательного патрубка компрессора АУУ400 (диаметр нагнетательного патрубка ) маслоотделитель типа 125ОММ циклонный.

Диаметр корпуса .

- диаметр выбранного сосуда.

Проверяем скорость паров в сосуде, которая не должна превышать 1м/с.

,

где - массовый расход хладагента через маслоотделитель (компрессор). - удельный объём всасываемого пара (точка 2).

Маслосборник.

Подбор осуществляется по производительности холодильной установки. Для средних установок подбираем маслосборник типа 300СМ.

Линейные ресиверы.

Суммарная ёмкость линейного ресивера для систем с промежуточным хладоносителем должна быть не меньше ёмкости испарителей по аммиаку при заполнении ресиверов жидким хладагентом не более чем на 80% их ёмкости с учётом 50% рабочего заполнения ресивера.

,

где - объём межтрубного пространства испарителя.

- суммарная ёмкость испарителей типа 160ИТГ по межтрубному пространству.

Выбираем линейные ресиверы типа 5РВ-2шт. Д?S = 1200?12 мм.

Дренажные ресиверы.

Ёмкость дренажного ресивера определяется исходя из возможности приёма жидкого хладагента из наиболее крупного аппарата (испарителя) с учётом предельного заполнения не более 40% для вертикальных ресиверов и 60% для горизонтальных.

,

где - для горизонтальных ресиверов.

- объём испарителя 160ИТГ по межтрубному пространству.

Подбираем дренажный ресивер типа 2,5РД: Д?S = 800?8 мм.

4. Расчёт системы оборотного водоснабжения

Расчёт системы оборотного водоснабжения предполагает подбор вентиляторных градирен, подбор циркуляционных насосов и определение расхода энергии на работу системы.

Исходными данными при расчёте являются:

- тепловая мощность градирни

- температура наружного воздуха и его влажность:

,

где ,

Уравнение теплового баланса для градирни:

,

где - массовый расход охлаждаемой воды, кг/с,

- теплоёмкость воды,

- объёмный расход воздуха через градирню, м3/с,

- плотность воздуха, кг/м3,

- энтальпия воздуха на входе и выходе из градирни, кДж/кг,

- температура выхода воды из градирни (равна температуре входа воды в компрессор ),

- температура входа воды в градирню (равна температуре выхода воды из компрессора ).

Тепловая мощность градирни определяется:

,

где - действительная тепловая мощность конденсаторов; - тепловая мощность, отводимая водой при охлаждении компрессоров.

,

где - массовый расход воды через компрессор типа АУУ400.

Количество компрессоров - 3.

- температура выхода воды из компрессора.

- температура входа воды в компрессор.

Из уравнения теплового баланса определяем массовый расход охлаждаемой воды через градирню:

Массовый расход охлаждаемой воды через конденсатор:

Градирня выбирается по требуемой площади поперечного сечения:

,

где - плотность теплового потока (удельная тепловая нагрузка) градирни.

Принимаем

По площади поперечного сечения градирни выбираем градирню типа ГПВ-320 - с площадью поперечного сечения в количестве:



Техническая характеристика градирни:

Тепловая производительность при : 372,2 кВт.

Площадь поперечного сечения градирни: 6,5 м2.

Расход охлаждаемой воды: 17,76 кг/с.

Расход воздуха: 16,90 м3/с.

Вместимость резервуара: 1,5 м3.

Мощность электродвигателя вентилятора: 6,4 кВт.

Частота вращения: 12 с-1.

Размеры градирни в плане: 2212?3540 (мм).

Высота: 2485 мм.

Масса: 2006 кг.

5. Подбор насосов для систем оборотного водоснабжения и контура хладоносителя

Подбор насосов осуществляется по объёмному расходу жидкости , циркулирующей в контуре.

,

где - суммарная тепловая мощность теплообменных аппаратов (испарителей или конденсаторов), кВт, - теплоёмкость жидкости, кДж/(кг·оС), - плотность жидкости, кг/м3, - изменение температур жидкости в испарителе или конденсаторе.

Объёмный расход циркуляционной воды при охлаждении конденсаторов:

где - действительная тепловая мощность конденсаторов;

- теплоёмкость воды;

- плотность воды;

- изменение температур воды в конденсаторе.

Так как по расчёту у нас установлены 4-е градирни. Устанавливаем 4-е насоса рабочих и один резервный той же мощности.

Объёмный расход воды одним насосом:

Подбираем тип насоса - 4К-18а - 4 шт. (+1 резервный)

Техническая характеристика:

Объёмная производительность: 19,4 л/с(0,0194 м3/с).

Полный напор, развиваемый насосом: 18 м. в.ст.(176,58 кПа).

КПД насоса: 0,7.

Мощность электродвигателя: 5,5 кВт.

Частота вращения: 2900 об/мин.

Мощность на валу насоса при напоре, равном сопротивлению контура будет:

Мощность, потребляемая двигателем насоса:

,

где - КПД привода; - КПД двигателя;

Объёмный расход циркулирующего хладоносителя (рассола) в испарителях:

,

где: - теплоёмкость хладоносителя; - плотность хладоносителя; - температура входа хладоносителя в испаритель; - температура выхода хладоносителя из испарителя; - действительная тепловая мощность испарителя.

Выбираем насос типа 6К-8а - 2 шт. (+1 резервный).

Техническая характеристика:

Объёмная производительность: 38,9 л/с(0,0389 м3/с).

Полный напор, развиваемый насосом: 28,5 м. в.ст.(279,6 кПа).

КПД насоса: 0,75.

Мощность электродвигателя: 22 кВт.

Частота вращения: 1450 об/мин.

Мощность на валу насоса при напоре, равном сопротивлению контура будет:

Мощность, потребляемая двигателем насоса:

,

где - КПД привода; - КПД двигателя.

6. Расчёт тепловой изоляции

Для уменьшения теплопритоков из окружающей среды и повышения эффективности работы холодильной установки оборудование и трубопроводы, работающие при температуре ниже температуры окружающей среды, покрывают тепловой изоляцией. В рассматриваемой холодильной установке тепловой изоляции подлежат.

1) испарители;

2) отделители жидкости;

3) дренажный ресивер;

4) всасывающие трубопроводы, арматура и контур хладоносителя.

Расчёт производим для поверхностей, расположенных на открытом воздухе при и для поверхностей, расположенных в помещении при

Расчёт тепловой изоляции испарителя:

При расположении испарителя на открытом воздухе.

Толщина теплоизоляционного слоя:

,

где:

- наружный диаметр кожуха испарителя.

- отношение наружного диаметра изоляционного слоя к наружному диаметру испарителя.

Где:

.

Где: - теплопроводность теплоизоляционного слоя материала - маты из стекловолокна на синтетическом связующем материале: ГОСТ 10499-78 марки МС-35. - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции.

,

где - сопротивление теплопередачи цилиндрических объектов диаметрами меньше 2-х метров.

Где: - температура хладагента в испарителе. - среднегодовая температура окружающей среды для г. Витебска. - плотность теплового потока.

- коэффициент равный 1, при расположении изолируемых объектов, как на открытом воздухе, так и в помещении.

При расположении испарителя в помещении:

Сопротивление теплопередачи:

,

где - температура хладагента в испарителе; - температура окружающего воздуха в помещении, - плотность теплового потока.

Толщина теплоизоляционного слоя:

,

где:

.

где: - теплопроводность теплоизоляционного слоя материала - маты из стекловолокна на синтетическом связующем материале: ГОСТ 10499-78 марки МС-35. - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции. [6, приложение 9, стр. 24]

С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции испарителя проверяем толщину изоляционного слоя для поверхности, расположенной в помещении.

где:

где: - теплопроводность теплоизоляционного слоя материала - маты из стекловолокна на синтетическом связующем ГОСТ 10499-78 марки МС-35. - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции. - температура воздуха внутри помещения; - температура хладагента в испарителе. - температура поверхности изоляционного объекта.

Температурный перепад:

при относительной влажности

В результате расчётов принимаем наибольшее значение толщины изоляционного слоя, а именно:

.

Расчёт тепловой изоляции отделителя жидкости.

При расположении отделителя жидкости на открытом воздухе:

Сопротивление теплопередачи:

где - температура хладагента выходящего из испарителя на ОЖ; - среднегодовая температура окружающего воздуха - плотность теплового потока.

Толщина теплоизоляционного слоя ОЖ:

,

где:

- наружный диаметр кожуха ОЖ.

где: - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции.

При расположении ОЖ в помещении:

Сопротивление теплопередачи:

,

где: - температура хладагента в ОЖ; - температура в помещении, - плотность теплового потока.

Толщина теплоизоляционного слоя ОЖ:

,

где:

где: - теплопроводность теплоизоляционного слоя материала - маты из стекловолокна на синтетическом связующем материале: ГОСТ 10499-78 марки МС-35.

- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции.

С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции ОЖ проверяем толщину изоляционного слоя для поверхности ОЖ, расположенного в помещении, по формулам:

где:

.

где: - перепад температур при ; - коэффициент теплоотдачи при расчёте изоляции при предотвращении конденсации влаги из окружающего воздуха.

В результате расчётов принимаем наибольшее значение толщины изоляции теплоизоляционного слоя отделителя жидкости .

Расчёт тепловой изоляции дренажного ресивера.

При расположении ресивера на открытом воздухе.

Сопротивление теплопередачи:

,

где - температура жидкого хладагента в ресивере; - среднегодовая температура ОС в г. Витебск. - плотность теплового потока на открытом воздухе.

Толщина теплоизоляционного слоя ДР:

,

где:

- наружный диаметр ресивера.

где: - теплопроводность теплоизоляционного материала - маты из стекловолокна на синтетическом связующем материале: ГОСТ 10499-78 марки.

- коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции на открытом воздухе.

При расположении ресивера в помещении:

Сопротивление теплопередачи:

,

где - температура жидкого хладагента в ресивере; - температура внутри помещения, - плотность теплового потока в помещении.

Толщина теплоизоляционного слоя ДР:

,

где:

где: - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции в помещении.

С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции ресивера проверяем толщину изоляционного слоя для поверхности ресивера, расположенного в помещении, по формулам:

где:

B=1,16.

Где:

-перепад температур при [1, табл. 4.1, стр. 94].

- коэффициент теплоотдачи при расчёте изоляции при предотвращении конденсации влаги из окружающего воздуха.

В результате расчётов принимаем наибольшее значение толщины изоляции теплоизоляционного слоя ресивера .

Расчёт тепловой изоляции всасывающих трубопроводов, арматуры контура хладоносителя.

При расположении на открытом воздухе:

- диаметр условного прохода трубопроводов.

Рассчитываем теплоизоляцию трубопроводов, по которым хладоноситель входит в испаритель.

Сопротивление теплопередачи:

,

где - норма линейной плотности теплового потока при расположении на открытом воздухе, - температура входа хладоносителя в испаритель; - среднегодовая температура ОС.

Толщина теплоизоляционного слоя:

,

где:

где: - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции на открытом воздухе [6, приложение 9, стр. 24].

Рассчитываем теплоизоляцию трубопроводов. По которым хладоноситель выходит из испарителя.

Сопротивление теплопередачи:

,

где - норма линейной плотности теплового потока при расположении на открытом воздухе, - температура хладоносителя на выходе из испарителя; - среднегодовая температура ОС.

Толщина теплоизоляционного слоя:

,

где:

.

где: - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции на открытом воздухе.

При расположении трубопроводов в помещении:

Рассчитываем теплоизоляцию трубопроводов, по которым хладоноситель входит в испаритель.

Сопротивление теплопередачи:

,

где - норма линейной плотности теплового потока при расположении в помещении, - температура входа хладоносителя в испаритель; - температура внутри помещения.

Толщина теплоизоляционного слоя:

,

где:

.

где - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции в помещении.

Рассчитываем теплоизоляцию трубопроводов. По которым хладоноситель выходит из испарителя.

Сопротивление теплопередачи:

,

где - норма линейной плотности теплового потока при расположении в помещении; - температура хладоносителя на выходе из испарителя; - температура воздуха в помещении [2, табл. 1].

Толщина теплоизоляционного слоя:

,

где:

где: - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции в помещении.

С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции трубопроводов с температурой ниже температуры окружающего воздуха, проверяем толщину изоляционного слоя для поверхностей трубопроводов, расположенного в помещении:

Толщина теплоизоляционного слоя трубопровода на входе в испаритель:

,

где:

.

,

где: - температура хладоносителя на входе в испаритель; - коэффициент теплоотдачи для предотвращения конденсации.

Толщина теплоизоляционного слоя трубопровода на выходе из испарителя:

где:

где: - температура хладоносителя на выходе из испарителя.

В результате расчётов принимаем наибольшие значения толщины изоляции теплоизоляционного слоя трубопроводов: - для трубопровода, по которому хладоноситель входит в испаритель; - для трубопровода, по которому хладоноситель выходит из испарителя;

При расположении на открытом воздухе:

- диаметр условного прохода всасывающего трубопровода.

.

Рассчитываем теплоизоляцию всасывающего трубопровода, по которому хладагент выходит из испарителя.

Сопротивление теплопередачи:

,

где - норма линейной плотности теплового потока при расположении на открытом воздухе; - температура хладагента на выходе из испарителя; - среднегодовая температура ОС [2, табл. 1].

Толщина теплоизоляционного слоя:

,

где:

.

.

При расположении трубопроводов в помещении:

Рассчитываем теплоизоляцию всасывающих трубопроводов, по которым хладагент выходит из испарителя.

Сопротивление теплопередачи:

,

где: - норма линейной плотности теплового потока при расположении в помещении; - температура хладагента на выходе из испарителя; - температура воздуха в помещении.

Толщина теплоизоляционного слоя:

,

где:

где: - коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности изоляции в помещении.

С целью предотвращения конденсации влаги из окружающего воздуха на покровном слое тепловой изоляции трубопроводов с температурой ниже температуры окружающего воздуха, проверяем толщину изоляционного слоя для поверхностей трубопроводов, расположенного в помещении:

Толщина теплоизоляционного слоя трубопровода на выходе из испарителя:

,

где:

где: - температура хладагента на выходе из испарителя;

В результате расчётов принимаем наибольшие значения толщины изоляции теплоизоляционного слоя всасывающих трубопроводов: - для всасывающего трубопровода, по которому хладагент выходит из испарителя.

Заключение

В данном курсовом проекте произведён расчёт парокомпрессионной холодильной установки.

Выполнен расчёт холодильного цикла, холодильного оборудования, а также подобрано основное и вспомогательное оборудование холодильной установки необходимой мощности и прочих параметров.

конденсатор парокомпрессионный холодильный

Список литературы

1. Овсянник А.В. Практическое пособие по выполнению курсового проекта по курсу «Промышленные тепло-массообменные и холодильные установки» для студентов специальности Т.01.02.00 «Теплоэнергетика». - ГГТУ, 2002.

2. Строительная климатология и геофизика. СНиП 2.01.01 - 82.

3. Промышленная теплоэнергетика и теплотехника: Справочник. - Кн. 4 / Под общ. ред. В.А. Григорьева, В.М. Зорина. - М.: Энергоатомиздат, 1991.

4. Роддатис К.Ф., Полтарецкий А.Н. Справочник по котельным установкам малой производительности. - М.: Энергоатомиздат, 1989.

5. Свердлов Г.З., Явнель Б.К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. - М.: Пищевая промышленность, 1978. - 264с.

6. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. СНиП 2.04.14 - 88.

7. Явнель Б.К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. - М.: Агропромиздат, 1989. - 223с.

8. Вильнер Я.М., Ковалёв Я.Т., Некрасов Б.Б. Справочное пособие по гидравлике, гидромашинам и гидроприводам. Под ред. Б.Б. Некрасова. Минск, «Высшая школа», 1976.

Размещено на Allbest.ru