Расчет материального баланса процесса производства МТБЭ

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Расчет материального баланса процесса производства МТБЭ

1.1 Исходные данные

Варианты исходных данных приведены в приложении 2, выбор варианта определяется в задании преподавателем.

1.1.1 Для проведения расчета приняты следующие обозначения

Производительность установки по целевому продукту, тыс.т/год.

Состав целевого продукта, мас. доли:

- метилтретбутиловый эфир - xz(1)

- третбутиловый спирт - xz(2)

- диизобутилен - xz(3)

- метанол - xz(4)

Содержание компонентов свежей изобутиленсодержащей у.в. фракции, мас. доли:

- изобутилена - x(1)

- н-бутиленов - x(2)

- изобутана - x(3)

- н-бутана - x(4)

Содержание изобутилена в отходящей с установки отработанной изобутиленсодержащей у.в.фракции, мас. доли - yz(1).

Конверсия изобутилена, доли - AL.

Соотношение метанол : изобутилен на входе в реактор, моль - D.

Соотношение вода : у.в.-метанольная фракция (промывная колонна), мас. доли - DW.

Производство метилтретбутилового эфира осуществляется в реакционном блоке, представляющем собой ректификационную колонну, в средней части которой в два слоя загружен катализатор КУ - 2 ФПП в смеси с кольцами Рашига 15x15 в соотношении 1:1 по объему. Изобутиленсодержащая у/в. фракция поступает в реакционный блок под слой катализатора, метанол - над слоем катализатора.

Целевой продукт выводится из нижней части реакционного блока, а не вступившие в реакцию компоненты сырьевых потоков - в паровой фазе через его верх. На верхнюю тарелку реакционного узла возвращается часть у.в.-метанольной фракции в виде флегмы.

Устройство и принцип работы реакторного блока приведены в работе /6/.

Принципиальная блок-схема получения МТБЭ приведена на рисунке 1.

метилтретбутиловый эфир реационный

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 1. Принципиальная блок-схема реакторного блока получения метилтретбутилового эфира:

GGO - изобутиленсодержащая у/в. фракция (свежая и циркулирующая);

GM - метанол (свежий и циркулирующий);

GWG - пары отработанной у/в. фракции и метанола;

GFO - флегма (у/в. - метанольная фракция).

Производство МТБЭ основано на взаимодействии изобутилена с метанолом, протекающем в соответствии с уравнением:

(CH3)2C = CH2 + CH3OH Размещено на http://www.allbest.ru/

(CH3)3COCH3

Другие компоненты, входящие в состав изобутиленсодержащей фракции С4, используемой для этих целей, в реакцию с метанолом не вступают, в связи с чем этот процесс рассматривается как процесс извлечения изобутилена из указанных фракций.

Заданием определяется содержание изобутилена в отработанной у/в. фракции yz(1) (здесь и далее индекс 1 принадлежит только изобутилену). Концентрация изобутилена в этой фракции при однократном прохождении сырьевого потока через реакционный блок определяется из выражения:

yz (1) = , доли мас. (1)

Если полученное значение (1) отвечает условиям, то оно используется в дальнейших расчетах.

При достаточно высоком содержании изобутилена в у/в. сырьевом потоке концентрация его в отработанной фракции будет превышать значение, приведенное в задании. В этом случае решение задачи может быть достигнуто снижением концентрации изобутилена в у/в. потоке на входе в реакционный блок путем разбавления свежего сырья отработанной у/в. фракцией. Рассмотрим расчет такой системы.

1.2 Расчет состава углеводородного потока на входе в реакционный блок

Рис. 2 Схема потоков у/в. фракции С4 с применением рециркуляции:

РБ - реакционный блок;

АК - абсорбционная колонна;

z - степень разбавления - отношение количества циркулирующего потока к свежему;

x(I) - концентрация компонента потока на входе в реакционный блок, доли мас.

С учетом обозначений потоков на рисунке 2 выражение (1) принимает вид:

yz (1) = , доли мас. (2)

Отсюда после преобразований получаем выражение для определения величины концентрации изобутилена на входе в реакционный блок:

x (1) = , доли мас. (3)

С другой стороны:

x (1) = , доли мас. (4)

Откуда после преобразований получаем выражение для определения степени разбавления:

z = , доли мас. (5)

Содержание остальных компонентов у/в. потока на входе в реактор вычисляют по формуле:

x (I) = , доли мас. (6)

Расчеты проводятся с применением программы (приложение 1), составленной на языке "Фортран-4".

Полученные результаты используются в дальнейших расчетах.

1.3 Расчет материального баланса реакционного блока (без учета флегмы)

Производительность установки по целевому продукту (GE, кг/ч) вычисляется с учетом числа рабочих дней в году (L), приведенных в задании. Расчет материального баланса процесса производства МТБЭ осуществляется с применением программы для работы на ЭВМ (см. приложение 2). Сущность программы заключается в следующем:

Вычисляется состав целевого продукта:

метилтретбутиловый эфир

GEK(1) = GE*xz(1) (7)

Содержание компонентов целевого продукта вычисляется как

GEK(I) = GE*xz(I) (8)

Образование основного компонента целевого продукта, протекающее в соответствии с уравнением (1), сопровождается побочными реакциями:

(CH3)2C = CH2 + HOH (CH3)3COH (9)

2 i - C4H8 i - C8H16 (10)

Исходя из стехиометрических соотношений уравнений (1, 9 и 10), определяют количества реагентов, необходимых для их образования (программа 2):

RI1 -изобутилена на образование метилтретбутилового эфира, кг/ч;

RI2 - изобутилена на образование третбутилового спирта, кг/ч;

RI3 - изобутилена на образование диизобутилена, кг/ч.

Отсюда общее количество конвертированного изобутилена составит:

SRI = RI1 + RI2 + RI3, кг/ч. (11)

RME - количество метанола, расходуемого в данном процессе, кг/ч;

GW - количество воды, пошедшее на образование третбутилового спирта, кг/ч.

Количество изобутилена, поступающего в реакционный блок, вычисляется как:

GG(1) = SRI / AL, кг/ч,

отсюда общее количество у/в. фракции составляет

GGO = GG(1) / x(1), кг/ч. (12)

Поскольку состав у/в. фракции, поступающей в реакционный блок, известен (см.программу 1), определяем содержание инертных компонентов ее с помощью соотношения

GG(I) = GGO * x(I) (13)

С учетом соотношения метанол: изобутилен (D, моль) на входе в реакционный блок определяем GM - количество метанола, поступающего в реактор, кг/ч.

Количество изобутилена в газовой фазе на выходе из реактора GR(1), кг/ч вычисляется как разность между его количеством на входе в реакционный блок GG(1), кг/ч и общим количеством конвертированного изобутилена.

Аналогично вычисляется содержание метанола в газовой фазе (GMR, кг/ч).

Отсюда общее количество у/в.-метанольной смеси, уходящей через верх реакционного блока, вычисляется как сумма количеств инертов, содержащихся в у/в. потоке на входе в реакционный блок, непрореагировавших изобутилена (GG(1), кг/ч) и метанола (GMR, кг/ч). Результат расчета материального баланса распечатывается в виде таблицы.

1.4 Расчет теплового эффекта реакции

Расчет теплового эффекта процесса производства МТБЭ проводится с применением программы для работы на ЭВМ (приложение 3). В основе расчета - методики, изложенные в работах /10, 11/. Величины стандартных теплот образования кислородсодержащих соединений (метилтретбутилового эфира, метилтретбутилового спирта, метанола) приведены в работах /8, 12/, а углеводородов - в работах /10, 13/.

В результате расчета определяется как общее количество тепла, выделяющееся в процессе (QR, кДж/ч)i ,так и удельные его значения (QUG, кДж/кг и QUM, кДж/моль С4Н9). Последние сравниваются с соответствующими величинами, опубликованными в работах /6, 8/. Общее значение количества тепла, выделяющегося в данном процессе (QR), используется в дальнейших расчетах.

1.5 Расчет количества флегмового потока и общего количества газа, выходящего из реакционного блока

В технологической схеме производства МТБЭ предусмотрена подача в реакционный блок в виде флегмы углеводород - метанольной фракции после ее конденсации в конденсаторе - холодильнике. При ее испарении снимается тепло, выделяющееся в результате протекания основной и побочных реакций данного процесса. Расчет проводится на ЭВМ (приложение 4). Принцип расчета заключается в следующем.

Теплоту испарения флегмы, подаваемой в реакционный блок TG, определяют по закону аддитивности, исходя из содержания ее компонентов в смеси (YO(I) доли мас.), вычисленного с применением программы 2, по соотношению

TG = TR(I)*YMO(I), кДж/моль, (14)

где YMO - содержание компонентов, мольн. доли, TR(I) кДж/моль - величины теплот испарения компонентов флегмового потока, приведенные в работах /10, 12, 13/. Отсюда количество флегмового потока, подаваемого в реакционный блок, составляет:

GF =, (15)

где QR - общее количество тепла, выделяющегося в данном процессе.

MG - средняя молекулярная масса флегмового потока.

Общее количество газа, уходящего через верх реакционного блока, определяется так:

GWG = GRO + GF, кг/ч, (16)

где GRO, кг/ч (программа 2).

Флегмовое число (RF) вычисляется как отношение

RF = GF / GRO. (17)

1.6 Материальный баланс реакционного блока с учетом флегмы

Материальный баланс составляется с использованием данных, полученных в расчетах при работе на ЭВМ с применением программ 2 и 4. Полученные при этом данные заносятся в таблицу 1.

Таблица 1

Приход	Расход
компонент	кг/ч	доли масс.	компонент	кг/ч	доли масс.
у/в. поток	газ
GG(1)	GG(1)	P(1)	x(1)	GRW(1)	GRW(1)	xR(1)	y0(1)
GG(2)	GG(2)	P(2)	x(2)	GRW(2)	GRW(2)	xR(2)	y0(2)
…	…	…	…	…	…	…	…
	метанол	GWM	xM	y0M
у/в.	GG0	P1N	1,0000	газ	GWM	xG	1,0000
метанол	GM	PM	-	МТБЭ	GE	xE	-
вода	GW	PW	-
сырье	SP	1,0000	-
Флегма
GF(1)	GF(1)		y0(1)
GF(2)	GF(2)		y0(2)
…	…		…
итого	GF		1,0000
Всего	G0R		-	Всего	G0R	-	-

2. Материальный баланс промывной колонны и колонны регенерации метанола

В технологической схеме предусматривается промывка отработанной у/в-метанольной фракции водой для извлечения содержащегося в ней метанола. Расчет проводится с применением программы на ЭВМ (программа 5). Принцип расчета заключается в следующем. На промывку поступает у/в.- метанольная фракция, количество которой (GRO, кг/ч) и состав (YO(I), YOM, доли масс.) получены при работе с программой 2.

С учетом соотношения вода : у/в.- метанольная фракция (DW) количество воды, подаваемой в промывную колонну, составляет:

GW = GRO*YOM, кг/ч. (18)

Отсюда количество водного метанола, выводимого через низ промывной колонны, составляет:

GK = GK + GRO*YOM, кг/ч. (19)

Количество у/в. фракции, выходящей через верх колонны, составляет:

GR = GRO*YO(I), кг/ч, (20)

или GR = GRO*(1 - YOM), кг/ч, (21)

Отсюда вычисляется состав отработанной у/в. фракции (доли масс.), который следует сравнить с результатами, полученными в результате расчетов, проведенных по программе 1.

Состав водного метанола (доли масс.) определяется исходя из отношений:

YW = GW / GK и YM = . (22)

Исходя из состава водного метанола, выводимого из промывной колонны, составляется материальный баланс регенерации метанола. Потери компонентов смеси в расчете не учитываются.

3. Сводный материальный баланс установки производства МТБЭ

При составлении сводного материального баланса установки, в которой не применяется рециркуляция отработанной у/в. фракции, в табл.2 вносятся данные, полученные в расчетах в разделах 3 и 4. Следует при этом учесть, что расход свежего метанола определяется как разность между количествами его, поступающего в реакционный блок и возвращаемого в процесс после регенерации (см. поз. 27).

При использовании в технологической схеме рециркуляции отработанной у/в. фракции следует произвести предварительные расчеты.

Количество свежей у/в. фракции, поступающей на установку, составляет:

GGS = GGO / (1 + z), кг/ч. (23)

Количества компонентов свежего потока у/в. фракции:

GS(I) = GGS * y(I), кг/ч. (24)

Количество циркулирующей у/в. фракции составляет:

GGZ = GGO - GGS, кг/ч. (25)

Количество свежего метанола, поступающего на установку, составляет

GMS = GM - GMR, кг/ч. (26)

Количество отработанной у/в. фракции, уходящей с установки, составляет:

GOG = GR - GGZ, кг/ч. (27)

Количества компонентов отработанной углеводородной фракции, уходящей с установки:

GO(I) = GOG * yz(I), кг/ч. (28)

Общий приход на установку:

GSS = GGS + GMS + GW, кг/ч. (29)

Общий расход с установки:

GSR = GOG + GE, кг/ч. (30)

Полученные результаты расчета заносятся в табл. 2.

Расходные показатели процесса производства МТБЭ составляют:

- по у/в. фракции:

URG = , кг/т МТБЭ (31)

- по метанолу:

URG = , кг/т МТБЭ (32)

Таблица 2

Приход	Расход
компонент	кг/ч	доли масс.	компонент	кг/ч	доли масс.
		на сырье	на у/в. фракцию			на сырье	на у/в. фракцию
свежая у/в. фракция	отработанная у/в. фракция
изобутилен GS(1)	изобутилен GO(1)
н- бутилен GS(2)	н- бутилен GO(2)
изобутан GS(3)	изобутан GO(3)
н- бутан GS(4)	н - бутан GO(4)
Итого	GGS	1,0000	Итого	GОG	1,0000
метанол	GMS		МТБЭ	GE
вода	GW
Всего	GGS	1,0000 -	Всего	GSR	1,0000 -

Таблица 3 Варианты исходных данных для расчета установки производства МТБЭ

Показатели процесса	Условные обозначения	Номер варианта
		1	2	3	4	5	6
1. Производительность по МТБЭ, тыс. т/год		40	45	50	55	60	65
2. Число часов работы в году, ч		7800	7848	7920	7968	7848	7920
3. Состав целевого продукта, доли масс.
- метилтретбутиловый эфир		0,983	0,978	0,980	0,975	0,982	0,980
- трет. бутанол		0,005	0,006	0,006	0,006	0,004	0,007
- диизобутилен		0,007	0,008	0,006	0,009	0,009	0,006
- метанол		0,005	0,008	0,008	0,010	0,005	0,007
4. Состав свежей у/в. фракции, доли масс.
- изобутилен		0,432	0,328	0,285	0,180	0,200	0,305
- н- бутилен		0,268	0,302	0,375	0,420	0,355	0,340
- изобутан		0,095	0,170	0,145	0,225	0,235	0,165
- н- бутан		0,205	0,200	0,195	0,175	0,210	0,190
5. Содержание изобутилена в отходящей с установки у/в. фракции, доли масс., не более		0,005	0,004	0,005	0,006	0,006	0,004
6. Конверсия изобутилена, доли		0,970	0,960	0,965	0,980	0,985	0,975
7. Температура реакции, К		70	70	70	70	70	70
8. Соотношение метанол:изобутилен на входе в реакционный блок, моль		1,05	1,10	1,07	1,08	1,06	1,09
9. Соотношение вода:у/в.- метанольная фракция в промывной колонне		0,25	0,30	0,28	0,25	0,30	0,35

Литература

1. Белов П.С., Крылов И.Ф. Методические указания по оформлению курсовых и дипломных проектов. - М.: Химия, 1985, - 60 с.

2. Белов П.С., Крылов И.Ф., Тонконогов Б.П. Методические указания по выполнению графической части курсовых и дипломных проектов. - М.: МИНГ, 1987. - 70 с.

3. Основные процессы и аппараты химической технологии. Пособие по проектированию. Под ред. Ю.И. Дытнерского. - М.: Химия, 1983. - 272 с.

4. Адельсон С.В., Вишнякова Т.П., Паушкин Я.М. Технология нефтехимического синтеза. - М.: Химия, - 1985. - 337 с.

5. Переработка нефти и нефтехимия. Экспресс-информация ЦНИИТЭнефте-хим. - М., 1987, № 30, с. 19.

6. Переработка нефти и нефтехимия//Экспресс-информация ЦНИИТЭнефте-хим. - М., 1987.- № 19. - с.27.

7. Минскер К.С., Сангалов Ю.А. Изобутилен и его полимеры. - М.: Химия, 1986. - 224 с.

8. Чаплин Д.Н. и др. Выделение изобутилена и изоамиленов из углеводородных фракций//ЦНИИТЭнефтехим, Тематический обзор. Сер. "Промышленность синтетического каучука".- М., 1981. - 35 с.

9. Иванов В.Н., Ерохов В.И. Экономия топлива на автомобильном
транспорте. - М.: Транспорт, 1984. - 302 с.

10. Казанская А.С., Скобло В.А. Расчеты химических равновесий. Сб. примеров и задач. - М.: Высшая школа, 1974. - 288 с.

11. Адельсон С.В., Белов П.С. Примеры и задачи по технологии нефтехимического синтеза. Учебное пособие для вузов. - М.: Химия, 1987. - 192 с.

12. Васильев И.А., Петров В.М. Термодинамические свойства кислородсодержащих органических соединений. - М.: Химия, 1984. - 240 с.

13. Варгафтик Н.Б. Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей. - М.: Наука, 1972. - 720 с.

14. Вукалова М.П., Ривкин С.Л., Александров А.А. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара. - М.: Изд-во стандартов, 1969. - 408с.

Размещено на Allbest.ru