Проектирование нефтебаз
Краткая характеристика нефтебаз. Технология приёма и отгрузки нефтепродуктов на примере бензина Аи-92. Расчет предохранительных клапанов, вентиляционных патрубков и пеногенераторов. Подогрев нефтепродуктов при транспортировке в железнодорожных цистернах.
Рубрика | Производство и технологии |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 25.04.2013 |
Размер файла | 2,5 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Введение
Современные предприятия нефтепродуктообеспечения - это сложные комплексы инженерно-технических сооружений, связанные между собой технологическими процессами, обеспечивающими прием, хранение, транспортировку и снабжение потребителей нефтепродуктами.
Выросшие требования к качеству нефтепродуктов предопределяют и условия работы предприятий нефтепродуктообеспечения, требующие принятия неординарных и экономически целесообразных решений.
Проектирование предприятий по обеспечению нефтепродуктами (нефтебаз) должно проводиться в соответствии с требованиями методических рекомендаций ВНТП 5-95 «Нормы технологического проектирования предприятий по обеспечению нефтепродуктами», СНБ 3.02.01-98 «Склады нефти и нефтепродуктов» и другой нормативной документации.
В состав СНН входят комплекс технологических зданий, сооружений и устройств, предназначенных для приема, хранения, выдачи нефти и нефтепродуктов, а также подсобно-производственные и бытовые здания и сооружения, обеспечивающие их нормальную эксплуатацию.
Проектирование нефтебаз должно выполняться на основании утвержденной схемы развития и размещения предприятий по обеспечению нефтепродуктами, а также задания на проектирование, согласованного и утвержденного в установленном порядке.
Задание на курсовое проектирование
«Проектирование нефтебаз (СНН)»
Назначение нефтебазы |
Грузооборот, тыс.тонн/год |
Расстояние до поставщика, км. |
Характеристика района потребления |
Средняя максимальная/ минимальная температура, С |
|||
Топливо |
Масло |
||||||
Распределительная |
ж/д |
80 |
400 |
С/х районы |
+20/-15 |
||
Н-80-5 |
М8В2-19-1 |
||||||
Аи-92-10 |
И-Г-А-32-4 |
||||||
Топ. мазут М40-30 |
ТАД17-2 |
||||||
ДЛ-30 |
1. Краткая характеристика нефтебаз
Проектируемая нефтебаза имеет следующие характеристики:
По функциональному назначению: распределительная;
По транспортным связям поступления и отгрузки нефтепродуктов: железнодорожная;
По номенклатуре хранимых нефтепродуктов: нефтебаза общего хранения;
По годовому грузообороту: относиться к 3-му классу;
По общей вместимости склада: относиться к категории IIIб.
2. Хранение нефтепродуктов
2.1 Определение емкости резервуарного парка
Норма запаса нефтепродукта на расчетный период определяется как сумма текущего и страхового запасов:
Vi = Viт + Viст
Где Vi - норма запаса i-го нефтепродукта на расчетный период, м3;
Viт - текущий запас i-го нефтепродукта на расчетный период, м3;
Viст - страховой запас i-го нефтепродукта на расчетный период, м3;
При отсутствии графиков поступления и отгрузки нефтепродуктов нормы запаса должны определяться по следующей формуле для распределительных железнодорожных нефтебаз:
где: Qi - среднее месячное потребление i-го нефтепродукта, т. Определяется из условия помесячного равномерного потребления в течение расчетного года;
Кн - коэффициент неравномерности потребления нефтепродуктов (для всех видов топлив Кн = 1,7; а для масел и смазок Кн =2,5; (т.к. районом потребления являются сельскохозяйственные районы) по таблице:
Характеристика районов потребления |
Коэффициент неравномерности потребления нефтепродуктов |
||
Все виды топлива |
Масла, смазки |
||
Промышленные города Промышленные районы Промышленность потребляет 70% Промышленность потребляет 30% Сельскохозяйственные районы |
1 1,1 1,2 1,5 1,7 |
1,3 1,5 1,8 2,0 2,5 |
Тц -- транспортный цикл поставок нефтепродукта, сутки (Тц = 7, т.к. расстояние до поставщика 400 км);
К1 = 1,3 -- коэффициент неравномерности подачи партий нефтепродукта
Viст -- норма страхового запаса, м3;
30 -- среднее число суток в месяце.
Нормы запаса каждого продукта для проектируемой нефтебазы составляют: - топливо:
- масла
По нормам запаса выбираем резервуары для хранения нефтепродуктов с учетом коэффициентов использования резервуара. Норма запаса является расчетной вместимостью резервуарного парка для каждой марки нефтепродукта.
где: расчетная вместимость для i-го нефтепродукта, м3.
коэффициент использования ёмкости резервуаров. Для резервуаров без понтона = 0,85. Для резервуаров горизонтальных стальных = 0,97.
Исходя из полученных расчетов для хранения различных нефтепродуктов подбираем резервуарный парк, в котором для хранения светлых нефтепродуктов и мазута выбираем вертикальные стальные резервуары без понтона, для масел выбираем резервуары горизонтальные стальные наземные.
Нефтепродукт |
Выбранные резервуары |
Страховой запас |
|
Н-80 |
3?РВС-100 |
18,6 |
|
Аи-92 |
3?РВС-200 |
56,6 |
|
Топ. мазут М40 |
2?РВС-700 |
79,4 |
|
ДЛ |
2?РВС-700 |
25,7 |
|
М8В2 |
4?РГС-10 |
1,56 |
|
ТАД17 |
2?РГС-100 |
44,8 |
|
И-Г-А-32 |
2?РГС-50 |
20,9 |
Итого в резервуарном парке светлых нефтепродуктов размещается 8 резервуаров, а в резервуарном парке темных нефтепродуктов - 10 резервуаров.
2.2 Оборудование выбранных резервуаров
Схема расположения оборудования на вертикальном стальном резервуаре: а) для хранения маловязких нефтепродуктов: 1 - верхний световой люк: 2 - вентиляционный патрубок; 3 - огневой предохранитель; 4 - основной механический дыхательный клапан; 5 - замерный люк; 6 - уровнемер; 7 - нижний люк-лаз; 8 - водоспускной кран; 9-хлопушка; 10-грузовой патрубок; II-перепускное устройство; 12-подъемник хлопушки; 13 - предохранительный гидравлический дыхательный клапан
Оборудование выбранных резервуаров:
Для Рнп>26.6кПА |
Для Рнп<26.6кПА |
||
1. Верхний световой люк |
+ |
+ |
|
2. Указатель уровня: УДУ-10 |
+ |
+ |
|
3. Пробоотборник типа ПСР: ПСР-4 |
+ |
+ |
|
4. Пеногенератор |
+ |
+ |
|
5. Вентиляционный патрубок |
+ |
||
6. Люк-лаз |
+ |
+ |
|
7. Водоспускное устройство |
+ |
+ |
|
8. Огневой предохранитель |
+ |
+ |
|
9. Дыхательный клапан |
+ |
||
10. Предохранительный клапан |
+ |
||
11. Приёмо-раздотчное устройство с поворотной заслонкой |
+ |
+ |
|
12. Система орошения резервуара |
+ |
+ |
|
13. Система размыва осадка |
+ |
+ |
Схема расположения оборудования на горизонтальном стальном резервуаре:
2.3 Расчет дыхательных, предохранительных клапанов, вентиляционных патрубков и пеногенераторов
Минимальная пропускная способность аппаратуры определяется в зависимости от максимальной производительности приемо-раздаточных операций (включая аварийные условия) по следующим формулам:
- пропускная способность клапана по избыточному монометрическому давлению, м3/час:
где М1 - производительность налива продукта в резервуар, м3/час
V - полный объем резервуара
Для Н-80 м3/час
Для Аи-92 м3/час
Суммарная пропускная способность предохранительных клапанов, устанавливаемых на одном резервуаре, должна быть не меньше, чем дыхательных клапанов.
Предохранительный клапан настраивается на повышенное давление и пониженный вакуум на 5-10% по сравнению с дыхательным. Предохранительный гидравлический клапан должен быть залит незамерзающей слабоиспаряющейся жидкостью, которая образует гидравлический затвор
Диаметр вентиляционного патрубка обычно принимают равным диаметру приемо-раздаточного трубопровода.
Результаты подбора дыхательной арматуры приведены в таблице:
нефтепродукт |
резервуар |
дыхательная арматура |
Диаметр вентиляционного патрубка, м |
огневые предохранители |
|
Н-80 |
РВС100 |
НДКМ-150 КПГ 150 |
- |
- |
|
Аи-92 |
РВС200 |
НДКМ-150 КПГ 150 |
- |
- |
|
Топ. мазут М40 |
РВС700 |
- |
0,350 |
ОП- 350 |
|
ДЛ |
РВС700 |
- |
0,350 |
ОП- 350 |
|
М8В2 |
РГС10 |
- |
0,500 |
ОП- 50 |
|
ТАД17 |
РГС100 |
- |
0,150 |
ОП - 150 |
|
И-Г-А-32 |
РГС50 |
- |
0,100 |
ОП - 100 |
Расчетные расходы раствора пенообразователя, а также воды и пенообразователя на тушение пожара следует определять исходя из интенсивности подачи раствора пенообразователя (таб. Д.1, СНБ 3.02.01-98), на 1м2 расчетной площади тушения и рабочей концентрации пенообразователя (таб. Д.2, СНБ 3.02.01-98).
3. Расчет сливо-наливных устройств
Число наливных маршрутов Nм и количество цистерн n, принятых или отгруженных за сутки определяем из следующих уравнений:
где Qi годовой грузооборот по маркам и по приему железнодорожным транспортом.
Pн вес наливного маршрута, т.
qн грузоподъемность одной цистерны, т.
Кн коэффициент неравномерности потребления.
Для Аи-92:
Для топочного мазута 40:
Для Н-80:
Для Дл:
Для М8В2:
Для И-Г-А-32:
Для ТАД17:
Nм = 0,183.
Исходя из полученных расчетов, определяем, что на нефтебазу состав приходит 1 раз в 5,5 суток:
Для Н-80:
на нефтебазу будет приходить 1 цистерна за 1 маршрут;
Для Аи-92:
на нефтебазу будет приходить 7 цистерн за 1 маршрут;
Для Дл:
на нефтебазу будет приходить 9 цистерн за 1 маршрут;
Для топочного мазута М40:
на нефтебазу будет приходить 12 цистерн за 1 маршрут;
Для М8В2:
на нефтебазу будет приходить 1 цистерна за 1 маршрут;
Для И-Г-А-32:
на нефтебазу будет приходить 4 цистерны за 1 маршрут.
Для ТАД17:
на нефтебазу будет приходить 2 цистерны за 1 маршрут.
Длина железнодорожной эстакады:
для светлых НП:
для темных НП:
3.1 Сливные устройства для железнодорожных цистерн
На нефтебазе будет располагаться эстакада для светлых нефтепродуктов и эстакада для темных. Выбираем двухстороннюю эстакаду типа КС-4 для светлых нефтепродуктов, обслуживающую 18 цистерн(29 сливных устройств), и двустороннюю типа КС-3, обслуживающую 14 цистерны (31 сливное устройство).
По приходу железнодорожного состава на эстакаду необходимо произвести слив НП из цистерны. Выбираем нижний слив темных и светлых НП закрытого типа.
3.2 Расчет сливо-наливных устройств для автомобильных цистерн
Для налива нефтепродуктов в автомобильные цистерны на нефтебазах должны применяться специальные, в том числе автоматизированные, устройства верхнего или нижнего налива, оборудованные насосными агрегатами, пультом дистанционного управления, устройствами для задачи дозы отпускаемого нефтепродукта, предотвращения перелива, герметизации цистерн, а также автоматическими системами измерения количества нефтепродуктов в единицах массы (объема) и оформления товарных документов.
Расчетное количество наливных устройств станции налива следует определять для каждой марки(сорта) нефтепродуктов по формуле:
где: Qi - среднее суточное потребление нефтепродукта, т;
q - расчетная производительность наливных устройств;
t - количество часов работы наливных устройств в сутки;
r - плотность нефтепродукта, т/м3;
Нефтепродукт |
Н-80 |
Аи-92 |
ДЛ |
топочного мазута М40 |
М8В2 |
ИГА |
Тад |
|
Qi |
19,23 |
38,46 |
115,38 |
115,38 |
3,85 |
15,38 |
7,69 |
|
Kн |
1,7 |
1,7 |
1,7 |
1,7 |
2,5 |
2,5 |
2,5 |
|
К |
1,1 |
1,1 |
1,1 |
1,1 |
1,1 |
1,1 |
1,1 |
|
q |
40 |
40 |
40 |
30 |
60 |
30 |
30 |
|
Время |
8 |
8 |
8 |
8 |
8 |
8 |
8 |
|
число устр-в |
0,093 |
0,186 |
0,557 |
0,743 |
0,018 |
0,146 |
0,073 |
|
Принимаем число налиных колонок |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
Наливные устройства следует располагать на отдельных рабочих местах (островках), объединенных по группам нефтепродуктов в наливные станции. В зависимости от типа прибывающих автомобильных цистерн и объема отгрузки отдельных марок (сортов) нефтепродукта рабочие места должны обеспечивать налив как одиночных, так и автопоездов.
Слив нефтепродуктов из автоцистерн должен производиться на отдельных площадках, оборудованных узлами учета.
4. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ
4.1 СВЕТЛЫЕ НЕФТЕПРОДУКТЫ:
Согласно п. 5.1.4 ВНТП 5-95 время непосредственного (без учета времени на вспомогательные операции: подсоединение и заправка сливо-наливных устройств, замер взлива, выполнение приемных анализов, открытие сливных клапанов, люков цистерн и т.п.) слива и налива маршрута или группы цистерн не должно превышать 80 мин. Поэтому расходы соответственно будут равны:
В общем случае потери в сети определяются
Нг - разность геодезических отметок;
hвс - потери напора во всасывающей линии трубопровода;
hн - потери напора в нагнетательной линии трубопровода;
р1 - давление над свободной поверхностью жидкости в цистерне;
р2 - давление над свободной поверхностью жидкости в резервуаре;
- плотность нефтепродукта.
Потери напора во всасывающей линии трубопровода состоят из потерь напора в коллекторе и в отводной трубе:
Найдём диаметр коллектора, задавшись скоростью движения нефтепродукта в коллекторе равной 5м/с:
Тогда: Аи-92
Н-80
Дл
Определим режим движения жидкости в трубе (вязкость бензина возьмем при средней максимальной температуре, равной ), для чего найдем число Рейнольдса:
Для бензинов
Для ДЛ:
Определим переходное число Рейнольдса:
Поскольку , то течение бензинов относится к турбулентному режиму зона смешанного трения. А дизельное топливо течет в турбулентном режиме, в зоне гидравлически гладких труб (Т.к. ). Поэтому воспользуемся формулой Альтшуля для определения коэффициента гидравлического сопротивления бензинов и формулой Блазиуса для определения коэффициента гидравлического сопротивления дизельного топлива:
Для бензинов
Для Дл:
Потери напора на трение по длине рассчитываются по формуле Дарси-Вйсбаха:
для Н-80 :
для Аи-92 :
для Дл :
Полная потеря напора с учетом местных сопротивлений:
Запишем разность геодезических отметок Нг:
для Н-80: 6м
для Аи-92: 6м
для Дл : 9м
для бензинов:
Н-80 : 0,29 м
Аи-92: 0,28 м
Для дизельного топлива равно нулю, т.к. р2=р1.
Окончательно потери в сети:
для Н-80:
для Аи-92:
для Дл:
Подбор насосов
Для Н-80:
При вязкости перекачиваемого нефтепродукта свыше 0,5 см2/с водяные характеристики насоса следует пересчитать на перекачиваемый нефтепродукт с помощью поправочных коэффициентов. Так как вязкость бензина Аи 95 намного меньше вышеприведенного параметра, то характеристики насоса остаются такими же, как и для воды.
Таблица 1. Характеристика работы насоса 12НДсН на воде:
Q,м3/ч |
0 |
20 |
40 |
60 |
80 |
100 |
120 |
140 |
160 |
180 |
200 |
|
H,м |
33,4 |
33,396 |
33,386 |
33,369 |
33,345 |
33,314 |
33,276 |
33,231 |
33,180 |
33,122 |
33,056 |
Запишем выражение для построения характеристики сети:
где коэффициенты:
Таблица 2. Характеристика сети
Q,м3/ч |
0 |
20 |
40 |
60 |
80 |
100 |
120 |
140 |
160 |
180 |
200 |
|
H,м |
6,090 |
6,112 |
6,171 |
6,264 |
6,389 |
6,545 |
6,731 |
6,947 |
7,191 |
7,463 |
7,763 |
Для построения совмещенной характеристики берем данные из таблиц 1,2.
Из рисунка видно, что пропускная способность насоса больше, чем нам нужна.
Уменьшим частоту вращения вала насоса:
Таблица 3 Характеристика насоса с новым числом оборотов
Q,м3/ч |
0 |
20 |
40 |
60 |
80 |
100 |
120 |
140 |
160 |
180 |
200 |
|
H,м |
7,735 |
7,732 |
7,721 |
7,704 |
7,680 |
7,649 |
7,612 |
7,567 |
7,516 |
7,458 |
7,393 |
Строим совместную характеристику работы насоса и сети:
Из графика видно, что насос обеспечивает необходимый напор и подачу(Н=7,46 м, Q=180 м3/с).
Таким же образом подбираем насосы для других нефтепродуктов
Нефтепродукт |
Насос |
Частота вращения об/мин, |
Напор, м |
Расход, м3/с |
|
Аи-92 |
12НДсН |
552 |
10,19 |
315 |
|
Дл |
12НДсН |
960 |
27,77 |
820 |
4.2 ТЕМНЫЕ НЕФТЕПРОДУКТЫ
На нефтебазу из темных нефтепродуктов приходит 1500 м3 топочного мазута-м40, 60 м3 масла моторного М8В2, 120 м3 трансмиссионного масла ТАД17 , 240 м3 индустриального масла и-г-а-32. Согласно п. 5.1.4 ВНТП 5-95 время непосредственного (без учета времени на вспомогательные операции: подсоединение и заправка сливо-наливных устройств, замер взлива, выполнение приемных анализов, открытие сливных клапанов, люков цистерн и т.п.) слива и налива маршрута или группы цистерн не должно превышать 80 мин.
Поскольку объем сливаемого топочного мазута достаточно велик(1500 м3), то слив будем проводить механизированным образом.
А объем сливаемых масел небольшой , значит слив продукта проводим самотеком.
1. Для Топ.мазут-М40:
Найдем расход:
В общем случае потери в сети определяются
Нг - разность геодезических отметок;
hвс - потери напора во всасывающей линии трубопровода;
hн - потери напора в нагнетательной линии трубопровода;
р1 - давление над свободной поверхностью жидкости в цистерне;
р2 - давление над свободной поверхностью жидкости в резервуаре;
- плотность нефтепродукта.
Потери напора во всасывающей линии трубопровода состоят из потерь напора в коллекторе и в отводной трубе:
Согласно ВНТП 5-95 температура перекачки топочного мазута составляет +.
Вязкость при этой температуре:
Из уравнения неразрывности следует:
Тогда:
Определим режим движения жидкости в трубе:
Поскольку , то движение относится к ламинарному режиму. Поэтому воспользуемся формулой Стокса для определения коэффициента гидравлического сопротивления:
Потери напора на трение по длине рассчитываются по формуле Дарси-Вйсбаха:
Полная потеря напора натрение с учетом местных сопротивлений:
Разность давлений в резервуаре и цистерне равно избыточному давлению, на которое рассчитан дыхательный клапан, поскольку на резервуаре стоит вентиляционный патрубок, то избыточное давление равно 0. Тогда
Запишем потери напора в сети:
Запишем потери напора в сети
Примем насос марки 14НДсН (Q=960 м3/ч,Н=30м).
ПОДБОР НАСОСОВ
Для Топ.мазут-40:
Таблица 1. Характеристика работы насоса 14НДсН
Q,м3/ч |
0 |
150 |
300 |
450 |
600 |
750 |
900 |
1050 |
1128 |
1200 |
|
H,м |
39 |
38,861 |
38,443 |
37,747 |
36,772 |
35,518 |
33,986 |
32,176 |
31,124 |
30,086 |
Запишем выражение для построения характеристики сети
Где коэффициенты:
Таблица 2. Характеристика сети
Q,м3/ч |
0 |
150 |
300 |
450 |
600 |
750 |
900 |
1050 |
1128 |
1200 |
|
H,м |
9 |
11,865 |
14,729 |
17,594 |
20,458 |
23,323 |
26,187 |
29,052 |
30,541 |
31,916 |
Для построения совмещенной характеристики берем данные из таблиц 1,2.
Из графика видно, что насос обеспечивает необходимый напор и подачу.
Слив нефтепродукта через длинный патрубок
При сливе нефтепродуктов самотеком через специальные устройства нижнего слива в безнапорные коллекторы или в приемный патрубок без учета изменения в них уровня нефтепродукта можно принять р1р2 тогда:
где L - длина, м
D - диаметр котла цистерны, м
f - площадь сечения сливного прибора, м
- коэффициент расхода сливного прибора цистерны
где - вязкость нефтепродукта, м2/с
функция равна , находим по графику определения функции в зависимости от отношения h/D (Едигаров С.Г. «Проектирование и эксплуатация нефтебаз»)
Для универсального сливного прибора d=0,15м.
Рассчитываем коэффициент расхода сливного прибора цистерны для каждого продукта:
Для М8В2:
Для ТАД17:
Для и-г-а-32:
Определяем время полного слива для каждого продукта:
Для М8В2:
Для и-г-а-32:
Для ТАД17:
Расчет пропускной способности безнапорных трубопроводов круглого сечения.
Расход при сливе одной цистерны расход определяют:
Если из второй цистерны слив начался раньше на ?ф то
Расход из третьей цистерны, сливающейся в течение 2?ф времени, будет еще меньше и составит
Для М8В2:
Для и-г-а-32:
Для ТАД17:
Расчетный расход в коллекторе равен сумме расходов из n цистерн:
Для М8В2:
Для и-г-а-32:
Для ТАД17:
Потери на трение находим по формуле Дарси-Вейсбаха:
где: - коэффициент гидравлического трения
- длина трубопровода, м
Величина зависит от режима течения жидкости, характеризуемого критерием Рейнольдса (Re) .
Определим Рейнольдс для каждого продукта:
Для М8В2:
Для И-Г-А-32:
Для ТАД17:
При Re ?2000 течение нефтепродукта происходит при ламинарном режиме, и величину для круглых труб определяют по формуле Стокса:
Для КС-19: =
Для И-Л-С-22: =
Для Т22: =
Находим потери на трение в коллекторе:
Для М8В2:
Для И-Г-А-32:
Для ТАД17 :
Полная потеря напора с учетом местных сопротивлений в коллекторе:
Расчет пропускной способности отводной трубы
Пропускную способность отводной трубы при подключении к середине сливного коллектора рассчитывают по удвоенному расходу в коллекторе
Qот.=2Qk
Для М8В2:
Для и-г-а-32:
Для ТАД17:
При данном рассчитать скорость движения нефтепродукта по трубопроводу х
Потери на трение находим по формуле Дарси-Вейсбаха:
где: - коэффициент гидравлического трения
- длина трубопровода, м
Величина зависит от режима течения жидкости , характеризуемого критерием Рейнольдса (Re) .
Определим Рейнольдс для каждого продукта:
Для М8В2:
Для И-Г-А-32:
Для ТАД17:
при 2320?Re ?104 режим «переходный турбулентный» величину определяют по формуле Френкеля
Для И-Г-А-32
при Re ?2000 течение нефтепродукта происходит при ламинарном режиме, и величину для круглых труб определяют по формуле Стокса:
=
Для М8В2: =
Для ТАД17: =
Находим потери на трение в отводной трубе:
Для М8В2:
Для И-Г-А-32:
Для ТАД17 :
Полная потеря напора с учетом местных сопротивлений в калекторе:
Произведем суммарный расчет потерь на трение :
Для М8В2
Для И-Г-А-32:
Для ТАД17:
Запишем разность геодезических отметок Нг:
для М8В2: 2,22 м
для И-Г-А-32: 3,24 м
для ТАД17: 2,76 м
Произведем суммарный расчет потерь Нс:
для М8В2: Нс =1,667+2,22=3,887 м
для И-Г-А-32: Нс =1,632+3,24=4,872 м
для ТАД17: Нс =1,666+2,76=4,426 м
Максимально допустимое превышение оси насоса над уровнем нефтепродукта в резервуаре Нs определяют по формуле:
Где ,
=6,7м допустимый кавитационный запас насоса,
=5,5 м , при -плотности продукта,
ра - абсолютное давление в резервуаре над уровнем нефтепродукта при температуре перекачки
рs - давление насыщенных паров нефтепродукта при температуре перекачки
=8,72-2,1-10,2= -3,58м
Так как < потерь напора для самотечного слива темных нефтепродуктов , то высоту эстакады принимаем 5 м.
5. Подогрев нефтепродуктов
Подогрев нефтепродуктов при транспортировке в железнодорожных цистернах.
В соответствии с нормативным документом ВНТП-5-95 Подогрев высоковязких и легкозастывающих нефтепродуктов следует производить до температуры, обеспечивающей его кинематическую вязкость не более 600·10-6 м2/с, с учетом физико-химических свойств и длительности хранения нефтепродуктов.
На нефтебазе установим трубчатые подогреватели секционного типа.
6. Мероприятия по охране окружающей среды
В соответствии с нормативными документами ВНТП-5-95, СНиП 3.02.01-98 нефтебазы, а также их объекты, здания и сооружения с технологическими процессами, являющимися источниками выделения в окружающую природную среду вредных веществ, следует отделять от жилой застройки санитарно-защитной зоной (далее СЗЗ). Размер СЗЗ определяем в целом по предприятию на основе расчетов концентрации каждого загрязняющего вещества в составе вредных выбросов в атмосферу, от каждого источника выбросов с учетом среднегодовой розы ветров и существующего фонового уровня загрязнения, атмосферного воздуха и при этом концентрация вредных веществ в приземном слое этой зоны не должна превышать предельно допустимых концентраций. Граница СЗЗ по территории предприятия устанавливаем в соответствии с нормативными документами.
Для охраны атмосферного воздуха от загрязнения углеводородами предусматриваем мероприятия по сокращению потерь нефтепродуктов при перекачке, приеме и отпуске.
Промышленные отходы (нефтешламы, шламы химводоочистки и т.п.) следует обеззараживать и утилизировать. Выбор технического решения принимаем с учетом местных условий и количества отходов.
В проекте предусматриваем мероприятия (обвалование, водонепроницаемые покрытия, планировка и т.п.) для сбора нефтепродуктов в случае их разлива, аварии технологических сооружений и трубопроводов.
Наливные устройства обеспечиваем дренажной системой с каплеуловителями для сбора нефтепродукта сливаемого из этих устройств после окончания операций налива.
В проекте нефтебазы предусмотрены системы постоянного контроля загазованности рабочих зон и приземной части территории с помощью стационарных и переносных газоанализаторов.
Для защиты почвы и грунтовых вод предусматривается противофильтрационные экраны или водонепроницаемые покрытия на всех участках территории нефтебаз, где проводятся операции с нефтепродуктами, а также сеть наблюдательных скважин по периметру территории нефтебазы.
цистерна бензин отгрузка клапан
7. Системы канализации, отопления и вентиляции
Теплоснабжение, отопление и вентиляцию зданий и сооружений нефтебаз проектируем в соответствии с нормами по проектированию тепловых сетей, котельных установок горячего водоснабжения, отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха и нормами настоящего раздела.
На нефтебазе предусмотрено централизованное теплоснабжение от тепловых сетей.
Для отопления и вентиляции зданий и сооружений в качестве теплоносителя применяем горячую воду с температурой не более 150° С.
Необходимый воздухообмен в производственных зданиях и помещениях нефтебаз должен рассчитываться по количеству выделяющихся вредных веществ, тепла и влаги согласно требованиям СНиП 2.04.05-91.
На территории нефтебазы предусматривается производственно-дождевая канализация для приема:
· производственных сточных вод от систем охлаждения насосов продуктовых насосных станций, лабораторий, смыва площадок со сливо-наливными устройствами, полов в продуктовых насосных станциях и др.;
· подтоварных вод из резервуаров;
· дождевых и талых вод с открытых площадок для сливо-наливных устройств, обвалованной площадки резервуарного парка и других мест, где эти воды могут быть загрязнены нефтепродуктами;
· воды от охлаждения резервуаров при пожаре.
Сточные воды от очистки резервуаров для нефтепродуктов отводятся по трубопроводам со сборно-разборными соединениями в шламонакопители.
Отстоявшаяся вода в шламонакопителях отводится сетью производственно-дождевой или производственной канализации на очистные сооружения нефтебазы.
Дождеприемники на обвалованной площадке резервуарного парка оборудованы запорными устройствами (хлопушками, задвижками и др.), приводимыми в действие с ограждающего вала или из мест, находящихся за пределами внешнего ограждения (обвалования) парка, позволяющими направлять загрязненные воды в нормальных условиях в систему производственно-дождевой канализации, а при наличии утечек или аварии в технологические аварийные сборники входящие в состав нефтебазы.
Сбор уловленных нефтепродуктов от всех сооружений производственной и производственно-дождевой канализации (нефтеловушек, резервуаров-отстойников, флотационных установок и др.) предусматрен в отдельный резервуар объемом не менее 5 м3.
Насосные станции для перекачки уловленных нефтепродуктов спроектированы по нормам проектирования продуктовых насосных станций нефтебазы.
Оборудование канализационных насосных станций принято в соответствии с расходами сточных вод и принятой схемы очистки.
8. Электрохимическая защита
Электрохимическая защита подземных металлических сооружений от коррозии должна соответствовать требованиям ГОСТ 9.602-89.
Выбор принципиальных и схемных решений, а также расчеты параметров электрохимической защиты производим с использованием действующей нормативно-технической документации по электрохимической защите площадочных сооружений (компрессорных станций, промыслов и т.п.) или "Инструкции по защите городских подземных трубопроводов от электрохимической коррозии".
Для катодной поляризации подземных сооружений используем серийные преобразователи для катодной защиты. Для защиты от электрической коррозии используем дренажные установки и поляризованные протекторы по ГОСТ 16149-70.
Сливо-наливные устройства для железнодорожных цистерн и резервуарные парки, расположенные в зоне влияния электрифицированных железных дорог проектируем с учетом требований, изложенных в "Указаниях по проектированию защиты от искрообразований на сооружениях с легковоспламеняющимися и горючими жидкостями при электрификации железных дорог".
В проекте предусмотрены меры по сокращению прямых электрических связей катодно поляризуемых сооружений с защитными заземлениями технологического оборудования.
Для электрической изоляции подземных трубопроводов от заземленного оборудования и конструкций использованны изолирующие фланцы, выполненные по ГОСТ 25660-83.
В заземляющие проводники нейтралей трансформаторных подстанций встроены диодные группы из кремниевых вентилей, включенных встречно-параллельно, обеспечивающие сохранение защитного потенциала на заземленных (зануленных) сооружениях при свободном пропуске токов короткого замыкания.
Электрические контактные соединения диодных групп при включении их в заземляющие цепи должны соответствуют классу 2 по ГОСТ 10434-82.
Электрохимическая защита объектов нефтебазы выполняется с использованием кабелей с пластмассовой изоляцией и оболочкой.
Контрольно-измерительные пункты для измерения защитных потенциалов установлены в точках дренажа, в местах изменения направления или пересечения защищаемых трубопроводов, в местах сближения защищаемых трубопроводов с сосредоточенными анодными заземлениями, в четырех диаметрально противоположных точках внешней поверхности подземных резервуаров.
9. Описание технологической схемы
На данной нефтебазе нефтепродукты поступают железнодорожным транспортом. Отгрузка производится автомобилями. Для отгрузки нефтепродуктов в автоцистерны применяем сливные стояки, установки автоматизированного типа с дистанционным управлением типа АСН12.
Рассмотрим, как происходит технология приёма и отгрузки нефтепродуктов на примере бензина Аи-92:
- в коллектор бензин поступает через УСН, далее бензин через открытую запорную арматуру №11.4 поступает в отводную трубу. Перед насосной, продукт обязательно проходит через систему очистки, поэтому через задвижку №6.4 бензин попадает на фильтры. После очистки продукт проходит через открытую запорную арматуру №6.6, №6.7 бензин поступает на всас насоса, откуда попадает в нагнетательный трубопровод через задвижку №6.10. И в конце приёма бензин поступает на хранение в резервуар, пройдя через задвижку №6.19 и через открытую коренную запорную арматуру №6.21(резервуар №1);
№6.23(резервуар №2).
-отгрузка бензина Аи-92 в автомобильные цистерны осуществляется через АСН(автоматизированная система налива). Для поступления продукта на АСН открывается коренная запорная арматура № 6.22(резервуар№1);
№6.24(резервуар №2) и отсекающая задвижка №6.25.
Для опорожнения продуктопроводов используются вакуумные установки.
Технологическая обвязка резервуаров и насосов позволяет при необходимости производить закачку нефтепродукта в любой резервуар, а также производить перекачку из одного резервуара в другой.
Список использованной литературы
П.И. Тугунов, В.Ф. Новосёлов, А.А.Коршак, А.М. Шаммазов Типовые расчеты при проектировании и эксплуатации нефтебаз и нефтепроводов. Учебное пособие для ВУЗов.-Уфа: ООО «Дизайн Полиграф Сервис», 2002.-658 с.
Мацкин Л.А., Черняк И.Л., Илембитов М.С. Эксплуатация нефтебаз. М., "Недра", 1975.
3. Едигаров С.Г. Проектирование и эксплуатация нефтебаз. М., Недра, 1982 г.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Подогрев нефти острым (открытым) паром. Применение циркуляционного подогрева. Конструкции и расчет подогревателей. Устройства разогрева нефтепродуктов. Обогрев открытым острым паром. Напорное циркуляционное перемешивание, используемый теплоноситель.
реферат [20,6 K], добавлен 11.11.2013Правила пожарной безопасности на нефтебазе. Объекты нефтебаз и их размещение, сливно–наливные операции. Требования безопасности, предъявляемые к организации производственных процессов. Трубопроводная арматура, насосы и насосные станции нефтебаз.
отчет по практике [662,5 K], добавлен 28.05.2013Расчет потерь бензина от «большого дыхания» при закачке в резервуары. Подземное и подводное хранение топлива. Характеристика средств снижения потерь нефти и нефтепродуктов: резервуары с понтонами, повышенного давления, использование дисков-отражателей.
дипломная работа [742,6 K], добавлен 23.02.2009Историческая справка о создании и развитии нефтебаз. Прием нефти по техническим трубопроводам, автоматическая защита от превышения давления в них. Прием и выгрузка нефти и нефтепродуктов из вагонов-цистерн. Назначение операционных и технологических карт.
курсовая работа [38,7 K], добавлен 24.06.2011Характеристика трассы Уфа-Самара. Свойства перекачиваемых нефтепродуктов. Расчет параметров последовательной перекачки. Контроль смеси по величине диэлектрической постоянной, по скорости распространения ультразвука, по оптической плотности и вязкости.
курсовая работа [2,6 M], добавлен 16.04.2015Потери легких фракций нефти, малые и большие "дыхания" резервуаров. Устройства для борьбы с потерями нефтепродуктов. Хранение нефтепродуктов под слоем газа. Улавливание паров и нефтепродуктов с помощью эжектора. Снижение температуры газового пространства.
презентация [413,2 K], добавлен 26.06.2014Определение физических характеристик нефтепродуктов: плотность, вязкость, температура. Расчёт резервуарных парков нефтепродуктов, их размещение, полезный суммарный объем. Расчёт параметров и выбор типа насоса для перекачки нефти. Расчёт трубопровода.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 06.05.2014Расчет гидравлических потерь по длине трубопроводов. Разработка автоматизированной системы налива светлых нефтепродуктов в автоцистерны. Эффективность использования дифференцированных расстояний между резервуарами на складах нефти и нефтепродуктов.
дипломная работа [2,6 M], добавлен 19.04.2014Разработка технологических решений по увеличению резервуарного парка на нефтескладе ООО "Мостсервис-транс". Расчет сливного трубопровода и фундамента под емкости РГС-75. Насосная слива и налива нефтепродуктов. Оценка экономической эффективности проекта.
дипломная работа [913,3 K], добавлен 31.08.2012Характеристика перекачивающей станции "Черкассы". Технологическая схема трубопроводных коммуникаций. Объем рабочей емкости резервуаров. Потери нефтепродуктов при их хранении в резервуарном парке. Расчет потерь автомобильного бензина от "больших дыханий".
курсовая работа [146,1 K], добавлен 19.12.2014