Проектирование съёмника
Проектирование, расчёт и выполнение эскиза съёмника для снятия подшипников. Эскиз гайки с условными размерами, проверка соблюдения условия самоторможения и кпд винтовой пары передачи винт-гайка. Расчёт траверсы и элементов винта и гайки на прочность.
Рубрика | Производство и технологии |
Вид | контрольная работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 26.10.2012 |
Размер файла | 275,4 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Задание №9
Спроектировать , рассчитать и выполнить эскиз съемника для снятия подшипников .
В результате расчета определить : размеры винта , ее высоту и наружный диаметр гайки , диаметр бурта гайки , ее высоту , длину и диаметр рукоятки , размеры траверсы , лап съемника .
Данные |
ВАРИАНТЫ |
||||||||||||
задания |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
|
Усилие , кН |
4 |
5 |
3 |
5,5 |
4,5 |
3,5 |
4,2 |
5,2 |
6,0 |
6,2 |
3,8 |
2,5 |
|
Длина рабочейчасти L |
0,2 |
0.25 |
0,3 |
0,35 |
0,4 |
0,42 |
0,50 |
0.52 |
0,28 |
0.45 |
0,3 |
0,25 |
|
Усилие на рукоятке, кН |
0.10 |
0,15 |
0.20 |
0.10 |
0,14 |
0,14 |
0.9 |
0.15 |
0.18 |
0,20 |
0,15 |
0,10 |
|
Материал винта |
Сталь 45 |
Размер Н - 0,5 от L. Недостающие для расчета данные выбрать самостоятельно
1. Определение размеров винта и гайки
Расчет передачи винт гайка начинают с определения среднего диаметра резьбы (d2) по критерию износоустойчивости:
(1)
где F - расчетное усилие, Н;
H = H / d
коэффициент высоты гайки; Н высота гайки, мм. (2)
Рекомендуемое значение коэффициента высоты гайки 1,2...2,5 [1, с.4]. Принимаем H = 1,3;
h = h / P
- коэффициент высоты резьбы, для прямоугольной резьбы
h = 0,5 [1, с.5];
h - рабочая высота профиля резьбы, мм.;
Р - шаг резьбы, мм;
[р] - допускаемое давление в резьбе, МПа. Для незакаленного винта и бронзовой гайки [р] = 9 МПа [1, с.5].
мм.
Полученное значение среднего диаметра резьбы d2 корректируется. Параметры нестандартной прямоугольной (квадратной) резьбы согласовываются с возможностью ее изготовления на токарно-винторезных станках, поэтому шаг нарезки, полученный по рекомендации [1, с.5]:
P = 0,22d2, следует скорректировать со значением шага любой стандартной резьбы [1, с.19].
Принимаем: Р = 4 мм, тогда диаметры резьбы соответственно: внутренний, наружный и средний в мм будут равны:
D=d=18; D1=d1=14; d2=16;
Рис. 1. Эскиз гайки с условными размерами
Высоту гайки Н определяем по формуле (2), в зависимости от принятого значения коэффициента высоты гайки - H.
Н = H d2 = 1,316 = 20,8мм.
Принимаем Н = 21 мм.
Число витков резьбы в гайке вычисляется по выражению:
Z = H / P; Z = 21 / 4 = 4,2.
Примем Z=4
Существует рекомендация Z < 10, следовательно выбранная резьба имеет допускаемое число витков.
Высота буртика гайки h принимается h = (0,5...0,6)Н
h= 0,5Н=0,5*21=12,5 мм.
Нижняя часть гайки работает на растяжение, поэтому диаметр Dг определяется формулой
где - [р] допускаемое напряжение растяжения [р] = т /S.
где т - предел текучести материала гайки.
Гайку изготавливаем из бронзы Бр05Ц5С5, для которой т= 80 МПа
[1, с.7]. Тогда, при коэффициенте запаса прочности S = 1,5-2,5, допускаемое напряжение растяжения;
[р] = т /S = 80/2 = 40 МПа.
мм.
Принимаем Dr =22 мм.
Диаметр опорного буртика гайки Dг1 определяется по напряжению смятия силой F, действующей по оси винта:
для бронзовых гаек [cм] = 70 - 80 МПа.
мм.
Принимаем Dr1 = 26 мм.
Вычерчиваем эскиз гайки с рассчитанными размерами. При этом, с учетом того, что сила со стороны винта направлена снизу вверх, изображаем гайку в ее реальном положении относительно корпуса струбцины.
Рис. 2. Эскиз гайки с расчетными размерами
2. Проверка соблюдения условия самоторможения
Для большинства механизмов, использующих передачу винт-гайка, является обязательным удовлетворение условия самоторможения:
,
где - угол подъема винтовой линии по среднему диаметру;
- угол трения винтовой пары.
Угол трения определяется из соотношения:
= arctg fд
где fд - действительный коэффициент трения в винтовой паре.
Действительный коэффициент трения принимают для сочетания: сталь по стали - 0,15; сталь по чугуну - 0,3; сталь по бронзе - 0,12.
При типах резьб отличных от прямоугольной (квадратной), вместо коэффициента fд подставляют условный (приведенный) коэффициент трения fпр [1,с.8].
Для самотормозящих винтов величина угла трения винтовой пары находится в пределах 5°... 7°. Тогда, чтобы с гарантией соблюсти условие самоторможения -(), разность между и должна составлять не менее 1°.
Для всех видов резьб угол подъема нарезки резьбы определяется по соотношению:
,
где Р - шаг резьбы, мм ;
d2 - средний диаметр резьбы , мм.
Условие самоторможения удовлетворяется, так как
=4,550=6,480.
3. Определение КПД винтовой пары передачи винт-гайка
Определение КПД винтовой пары для прямоугольной резьбы проводится по уравнению:
.
Малое значение КПД является большим недостатком передачи «Винт-гайка»
4. Проверка винта на устойчивость
Проверка сжатых винтов на устойчивость сводится к определению коэффициента запаса устойчивости (Sус).
Гибкость винта зависит от его диаметра, длины и определяется по формуле:
,
где l - расчетная длина винта, т.е. расстояние от середины гайки до опорной поверхности головки струбцины при вывернутом до отказа винте.
l = А + H/ 2, l = 250 + 25/ 2 = 260,5 мм.
i - радиус инерции для круглого сечения ( по внутреннему диаметру резьбы d1).
где Iпр - приведённый момент инерции круглого сечения
- коэффициент приведения длины винта, зависит от расчётной схемы винта ( = 2 - домкраты, съемники, струбцины; = 1-ходовые винты и валики).
мм4; , мм;
.
В зависимости от гибкости винта () или его приведённой длины ( l), критическая сила (нагрузка) на винт определяется по формулам Эйлера или Ясинского.
Если >100 или ( l) > 25 d1, то критическую силу определяют по формуле Эйлера:
где Е - модуль продольной упругости материала винта. Для стальных деталей Е = 2. 105 МПа;
( l) - приведённая длина винта.
Н.
Запас устойчивости винта определяется по уравнению:
Sус = Fкр / F [Sус],
Sус должен составлять не менее 2,5. В нашем случае:
Sус = 13484,43 / 4200 = 3,21 > 2,5.
Следовательно, выбранный диаметр винта удовлетворяет условию достаточной устойчивости.
5. Расчёт элементов винта и гайки на прочность
Винт в передаче винт-гайка испытывает напряжения сжатия или растяжения и кручения. Для оценки величины этих напряжений следует определить величину эквивалентного напряжения и сравнить ее с допускаемым напряжением растяжения:
(3)
где р - напряжения растяжения или сжатия, определяемые формулой:
.
В нашем случае:
МПа.
Для подсчета напряжений кручения, связанных с моментом трения в резьбе, используется следующая зависимость:
где Ттр - момент трения в резьбе, подсчитывается по формуле:
Ттр = 0,5 d2 F tg ( + ).
В нашем случае:
Ттр = 0,5 16 4200 tg (4,550 + 6,840) = 6768,9 Нмм.
Тогда напряжения кручения:
МПа.
Возвращаясь к формуле (3), находим эквивалентное напряжение:
МПа.
Допускаемые напряжения сжатия или растяжения определяются по уравнению:
[р] = [сж] = т / [S],
где [S] - коэффициент запаса прочности, рекомендуется выбирать из пределов 1,3…2,5. Принимаем [S] = 2;
т - предел текучести. Для Стали 45 т = 360 МПа [1, с.7].
Тогда:
[р] = [сж] = 360 / 2 = 180 МПа.
Условие прочности удовлетворяется, так как:
э = 40 МПа < [р] = 180 МПа.
Если в передаче гайка изготовляется из менее прочного материала чем винт, то резьбу в гайке следует проверить на срез по выражению:
где Н - высота гайки, мм;
Кп - коэф. полноты резьбы, принимается по данным таблицы [1, с.12]. Для прямоугольной резьбы Кп = 0,65.
Кн - коэф. неравномерности распределения нагрузки по виткам резьбы, принимается равным 0,6...0,7;
[ср] - допускаемое напряжение среза, подсчитывается по выражению:
[ср] = (0,6…0,65) (в / [S]),
где в - временное сопротивление материала гайки, принимается по данным таблицы [1, с.7].
[ср] = 0,6 (145 / 2) = 43,5 МПа.
Т.е. условие ср [ср] выполняется.
6. Конструирование и расчёт дополнительных элементов передачи винт-гайка
Выбор размеров головки винта
Рис.3. Эскиз головки винта и рукоятки с условными размерами
Размеры головки винта назначаются конструктивно по базовому размеру - диаметру винта :
D2 = (1,7…1,9) d; D2 = 1,9 18 = 34 мм.
B = (1,4…1,8) d; В = 1,8 18 =32 мм.
Dp = (0,4…0,5) d; Dр = 0,5 18 = 9 мм.
6.2 Выбор размеров рукоятки винта
Общий момент сопротивления повороту винта равен:
Т0 = Ттр + Тн ,
где Тн - момент сопротивления в наконечнике, его величина может быть принята Тн = 0,5 Ттр. Следовательно Т0 = 1,5 Ттр.
Т0 = 1,5 6768,9 = 10153,35 Нмм.
Общий момент сопротивления преодолевается усилием рабочего - Fр, приложенного к рукоятке длиной Lр, т.е.
Т0 = Fp Lр,
где Fр - усилие рабочего на рукоятке, Fр = 150 Н;
Lр - длина рукоятки в мм.
Обычно задача решается относительно требуемой длины рукоятки. При длине рукоятки более 1 метра, следует рассчитывать на усилие двух рабочих.
Lр = Т0 / Fр = 8571 / 150 = 67,7 мм.
По соображениям удобства расположения рукоятки в руке рабочего принимаем Lр= 100 мм.
Диаметр рукоятки Dp, принятый по рекомендации пункта 6.1, следует проверить по напряжениям изгиба. Для изготовления рукоятки выбираем тот же материал, что и для винта, т. е. Сталь 45:
,
где Wx - осевой момент сопротивления: Wx = 0,1Dp3 ;
[и] - ранее определенное допускаемое напряжение изгиба,
[и] = 180 МПа.
Wx = 0,193 = 72,9 мм3.
Тогда напряжение изгиба составит:
МПа.
Следовательно, принятый диаметр рукоятки Dp = 9 мм удовлетворяет условию прочности.
Рис.4. Эскиз головки винта и рукоятки с расчетными размерами
Выбор размеров наконечника винта
Передача усилия от вращающегося винта на неподвижную опорную поверхность детали требует использования специального наконечника. Наконечник воспринимает осевое усилие со стороны торца винта и передает его детали. При этом относительное круговое движение винта осуществляется в закрытом пространстве наконечника, куда помещается смазка.
На рис.5 представлен вариант наконечника винта для съемников и струбцин. Выбор размеров элементов винта производится по рекомендациям, приведенными на поле чертежа рис.4 методического пособия
[1.с,14]
Рис. 5. Эскиз наконечника винта с размерами
Расчет траверсы
Траверса является несущим элементом съемников. Нагружается траверса изгибающим моментом. Наибольшее значение момента приходится на середину траверсы. В этом же месте располагается гайка передачи винт-гайка.
Для размещения гайки на траверсе выполняется расширение в виде цилиндра диаметром В и высотой, равной высоте гайки Н (рис. 5). В центре цилиндра растачивается ступенчатое отверстие по размерам наружных диаметров гайки Dr и Dr1.
Рис. 6. Эскиз траверсы с условными размерами.
Расчетным параметром траверсы является размер В, который находится из требуемого осевого момента сопротивления в сечении Х-Х. Исходной формулой для расчета является:
(3)
где М - изгибающий момент в середине траверсы:
где L - наибольшее расстояние между лапами съемника;
Hмм
Wx - осевой момент сопротивления в сечении Х-Х. Его можно рассматривать как сопротивление прямоугольника, ослабленного ступенчатым отверстием с диаметрами Dr и Dr1. С достаточной степенью точности ступенчатую форму отверстия можно заменить условным гладким цилиндрическим отверстием со средним диаметром:
мм
мм
тогда:
мм
Подставляем значения M и Wx в формулу (3):
съёмник подшипник винт гайка траверса самоторможение
Условие выполняется.
Рис. 7. Эскиз траверсы с условными размерами.
асчет лапы съемника
Лапа съемника нагружена силой растяжения Fл и изгибающим моментом Ми. Вследствие этого в сечении х-х действуют напряжения растяжения и напряжения изгиба. Они расположены в одной плоскости. Тогда эквивалентное напряжение будет равняться: = р+и . Условие удовлетворения критерия прочности: 0,6 [р] [р]. |
В этих формулах: р - напряжения растяжения;
р = Fл / А;
где Fл = F / Z
А - площадь сечения лапы съемника, равная А = а b, для предварительного расчета рекомендуется а = 0,75d, b = d ; Z - количество лап съемника.
Напряжения изгиба:
и = Ми/ Wx ;
где: Ми - изгибающий момент:
Ми = FлL;
Wx - осевой момент сопротивления:
Wx = a b2/ 6;
Допускаемое напряжение растяжения:
[р] = т / S;
,
где: т - предел текучести материала лапы [1, с.7],
S - коэффициент запаса прочности, рекомендуемое значение - 1,5 ..2,5.
Вводные данные:
материал лапы - Сталь 45, для нее предел текучести
т = 360 МПа;
F - 4,2 кН;
L = 30 мм;
a = 13,5 мм; b = 18 мм;
количество лап съемника Z = 2.
Fл - сила, действующая на лапу:
Fл = F / Z = 4200/2 = 2100 H;
р - напряжения растяжения:
р = Fл / А = Fл /( а b) = 2100/(13,518) = 8,6 МПа;
и - напряжения изгиба:
и = Ми/ Wx = (FлL)/( a b2/ 6) = (210030)/( 13,5182/ 6) = 86,4 MПа;
Эквивалентное напряжение:
= р+и = 8,6 + 86,4 = 95 МПа;
Допускаемое напряжение растяжения.
Примем коэффициент запаса прочности S = 2,5. Тогда допускаемое напряжение:
[р] = т / S = 360/2,5 = 144 МПа;
Условие прочности:
0,6 [р] = 86 МПа = 95 МПа [р] = 144 МПа;
Прочность обеспечена.
Рис. 7. Эскиз лапы с расчетными размерами
Эскиз съёмника с рассчитанными размерами
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Проектирование винтового механизма для самолетного ремкомплекта. Назначение передач винт-гайка, их значение во вращательных механизмах. Устройство винтового съемника, схема захвата подшипника. Расчёт винта, гайки и пяты скольжения, проверка их прочности.
курсовая работа [411,1 K], добавлен 05.02.2012Определение размеров винта и гайки. Проверка соблюдения условия самоторможения. Конструирование дополнительных элементов передачи винт-гайка. Выбор размеров поперечного сечения ключа. Расчет тисы для закрепления деталей на столе фрезерного станка.
контрольная работа [333,8 K], добавлен 26.10.2012Проектирование винтового механизма самолётного съёмника. Определение параметров винтовой передачи и корпуса. Расчёт гайки, пяты скольжения, деталей вращения винтов. Расчёт коэффициента полезного действия винтового механизма; проектирование корпуса.
курсовая работа [365,1 K], добавлен 17.05.2015Расчет передачи винта гайки скольжения. Определение числа витков резьбы гайки. Расчет тела гайки на прочность, а также выбор подшипника. Проверка стержня винта на прочность по приведенным напряжениям. КПД резьбы скольжения. Расчет проушины и штифтов.
курсовая работа [150,8 K], добавлен 25.02.2012Определение среднего диаметра резьбы и размеров гайки, диаметра траверсы. Проверка условия самоторможения. Расчет стопорного винта и рукоятки. Определение размеров поперечного сечения захвата. Расчет сварных швов крепления траверсы к корпусу гайки.
курсовая работа [430,2 K], добавлен 24.02.2014Проект монтажного пресса по заданным параметрам. Расчет винта, гайки, элементов корпуса винтовой передачи. Конструкции данных деталей. Определение коэффициента полезного действия винтовой пары скольжения. Проверочный расчёт и выбор стандартных деталей.
курсовая работа [170,0 K], добавлен 13.02.2012Проектирование пресса монтажного одностороннего. Конструирование опорного узла. Проверка условий самоторможения и прочности в опасном сечении. Расчет гайки, рукоятки, корпусов прессов. Определение коэффициента полезного действия винтовой пары скольжения.
контрольная работа [328,3 K], добавлен 17.10.2013Этапы проектировочного расчёта винта. Анализ схемы для расчета винта на износостойкость. Основные особенности проверки обеспечения прочности и устойчивости винта принятыми размерами. Приведение расчета винт-гайки. Рассмотрение параметров резьбы винта.
контрольная работа [384,4 K], добавлен 27.08.2012Проектирование винтового механизма подъемника авиационных устройств как механизма аэродромного обслуживания. Назначение передачи винт-гайка. Расчет упорных шариковых однорядных подшипников, рукоятки и корпуса. Анализ КПД винтовой пары скольжения.
курсовая работа [224,4 K], добавлен 11.10.2015Проектирование зажимного устройства для отрезки заготовок. Выбор материала для винтовой пары и типа резьбы, их проектный расчет из условия износостойкости с проверкой на самоторможение. Расчет параметров пяты, гайки, винта, рукоятки и параметров передач.
курсовая работа [227,5 K], добавлен 30.03.2010