Расчет процессов гидравлического способа разрушения пород

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

В данном курсовом проекте представлен расчёт разработки мягких пород гидравлическим способом, включающим размыв, транспортировку и укладку пород в отвал. Породы разрабатываются гидромониторами в один уступ высотой 11 м и представлены песчаной глиной. Транспортировка пород производиться напорным гидротранспортом в гидроотвал, расположенный на равнине вдали от населённых пунктов и промышленных объектов.

Гидромеханизация является одним из видов комплексной механизации горных работ, в котором все или часть рабочих процессов выполняется за счёт энергии потока воды. Гидромеханизация вскрышных пород требует минимальных капитальных вложений отличается низкой металлоемкостью и позволяет сократить эксплуатационными расходами при экскаваторной разработке пород на автомобильный и железнодорожный транспорт.

Цель курсового проекта - расчёт процессов гидравлического способа разрушения пород и выбор средств гидромеханизации.

1. Общие сведения об объекте разработки

Объектом гидромеханизированной разработки является карьер, длина одной стороны которого составляет 1400 м., а годовой объем вскрыши 1,9 млн.. Сезон гидромеханизированной разработки длится 230 суток в году. Высота разрабатываемого уступа составляет 11 м. Гидроотвал расположен на равнине, в дали от населенных пунктов и производственных объектов. Расстояние транспортирования составляет 2300 м. Длина одной стороны отвала равна 1250 м., а высота подъема пульпы 25 м. Основание отвала - суглинок. Время намыва отвала 13 лет. Водоисточник - река, расположенная на расстоянии 1700 м. Длина забойного водовода равна 80 м. подъем воды производиться на высоту 10 м. Дебит водоисточника составляет 750 /ч

Породы разрабатываемые гидромеханизированным способом, представлены глиной песчаной, с пористостью грунта 0,4 и удельным весом 2,3 т/. Гранулометрический состав разрабатываемой породы представлена в таблице 1.1.

Таблица 1.1. Гранулометрический состав разрабатываемой породы

Фракции, мм	0,05-0,1	0,1-0,25	0,25-0,5	0,5-1	1-2	2-5	5-10	10-20
Содержание фракции, %	7	14	32	12	20	14	-	1

По данным гранулометрического состава пород график гранулометрического состава (рисунок 1.1.). Для чего по оси абсцисс откладываем диаметр частиц в логарифмическом масштабе, по оси ординат - суммарное содержание частиц с диаметром меньшего данного (в%).

На основе этого графика определяется диаметр средней частицы, для чего ось ординат разбивается на 10 равных интервалов. Из середины каждого интервала проводим линии, параллельные оси абсцисс, до пересечения с графиком. Точку пересечения сносим на ось абсцисс и определяем значение диаметра средней частицы в данном интервале.

Значение диаметра средней частицы определяем из выражения:

=

Где - диаметр средней частицы, мм. - диаметр средней частицы в данном интервале, мм.

Значение по интервалам приведены в таблице 1.2.

Таблица 1.2

Интервал	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
, мм	0,04	0,08	0,12	0,16	0,20	0,26	0,5	0,7	1,3	1,7

=0,5 мм

Средний диаметр частиц разрабатываемой породы равен 0,5 мм.

По таблице 2.6. [1] определяем, что по трудности гидромониторного разрыва разрабатываемые пароды относятся к IV категории.

2. Выбор типа и количества гидромониторов

Удельный расход воды для размыва уступа высотой 11 м, состоящего из песчаной глины, составит 7 м³/с, а необходимый напор на насадке =90 м (таблица 2.6. [1]).

Определение объема воды, необходимого для полного размыва вскрышных пород, на основе готовой производительности по вскрыше:

. млн..

где - годовой объем вскрыши, .

=1,9Ч10⁶Ч7=13,3 млн..

Число рабочих гидромониторов () определяется по формуле:

, шт.

где - число рабочих часов в году, ч; - коэффициент использования гидромонитора во времени (=0,9 при применении напорного гидротаранспорта и отвала с устройством дамб обвалования (без эстакадный намыв)); - водопроизводительность гидромонитора, /ч

, ч

где - число рабочих дней в году. сут.; - число рабочих смен в сутки (=3); - продолжительность рабочей смены (=8 ч), ч.

Задаемся диаметром насадки гидромонитора 100 мм., необходим напор равен 90 м.вод. ст. Тогда водопроизводительность гидромонитора с насадкой 100 мм и напором перед насадкой 60 м.вод. ст. составит =1134 (таблица 2.2. [1])

= 5520 ч

= = 2,36 шт.

Принимаем три гидромонитора марки ГНМ-250С (Таблица 2.1. [1])

Определение расстояния от насадки до забоя (формула 14.30. [1]):

где Н_г - напор на насадке гидромонитора, м.

= 36 м

Определение минимального расстояния от гидромонитора до забоя (формула 14.29. [1]):

, м

где - высота уступа, м; б - коэффициент приближения, зависящий от свойств пород б = 0,8); б =0,8-1,1; 0,4; 0,3 соответственно при ручном, дистанционном и дистанционно самоходном управлении.

= 8,8 м

2.1 Гидравлический расчёт гидромонитора

Определение скорости вылета струи из насадки:

, м/с

где - коэффициент скорости (); g - ускорение свободного падения, м/.

= 39,9 м/с.

Определение диаметра насадки:

d = 0,55*, м

d = 0,55*

Принимаем стандартный диаметр насадки =100 мм.

Уточняем фактический расход воды

Q = ,

где - коэффициент расхода (); - площадь поперечного сечения насадки, .

Q = = 0,313 м³/с = 1126 м³ /ч

Потери напора в коленах и стволе гидромонитора (, м.вод. ст.):

где к - коэффициент потерь напора, зависящий от конструкции гидромонитора (к=14,2).

= 14,2 * 0,313² = 1,3 м.вод. ст.

Потери напора в насадке:

,

 м. вод. ст.

Определение общих потерь напора в гидромониторе:

= 1,3 + 4,8 = 6,1 м. вод. ст.

Длина начального участка струи:

)

где А, В-эмпирические коэффициенты, зависящие от типа гидромонитора и конструктивных особенностей насадки (для ГМН-250С: А = 76, В = 12 * 10~⁶); R_e - число Рейнольдса для начального сечения струи.

= 3,95*10⁶

где v - кинематический коэффициент вязкости (v = 1,01 * 10^б при температуре воды t=20° С), м²/с.

Осевое динамическое давление:

P_m=P_o*(L_н/L)^k

где Ро - давление перед насадкой, МПа; к - показатель степени (при d₀ = 50 190 мм, к = 0,5).

= 0,9 МПа

Среднее динамическое давление струи на расстоянии 36 м от насадки:

P_e=Р_m*В_o

МПа.

Диаметр струи у забора:

D=1,01*d_o*м^0.5(L/d_o)^0.115(P_o/P_e)^0.25

D=1,01**0,1*0,95^0,5*(36/0,1)^0,115(0,9/0,108)^0,25=0,32 м

Площадь поперечного сечении струи:

щ=рD²/4=3,14*0,32²/4=0,08 м²

Сила удара струи о забой:

R=2Р_ещsinQ=2*0,108*0,08*sin70=0,016 МПа

Определение необходимой часовой производительности гидромонитора по воде (необходимая часовая потребность карьера в воде - производительность насосной станции):

,

где К₂ - коэффициент запаса (К₂ = 1,1).

.

3. Водоснабжение гидроустановок

Способ водоснабжения выбирается в зависимости от наличия воды и ее расхода в каждом конкретном случае. В данном случае расход воды 3 гидромониторов ГМН-250С с диаметром насадки 100 мм составляет 3380,4 м³/ч, а дебит водоисточника равен 750 м³ /ч. Следовательно, принимаем схему водоснабжения с кругооборотом воды и подпиткой.

Рис. 3.1. Схема к расчёту водовода

Необходимый расход воды по участкам трубопровода:

· Магистральном Q_м=3380,4 м³/ч=0,939 м³/с;

· Разводящем Q_р=3380,4 м³/ч=0,939 м³/с;

· Забойном Q_з=1126 м³/ч =0,313 м³/с

Диаметры отдельных участков водовода:

- магистрального

d_m=1,128, м,

где V - скорость течения воды в водоводе (для магистральных и разводящих V=1,5 м/с; для забойных V_з=3,0 м/с).

d_m=1,128=0,892 м

Принимаю диаметр водовода близкий к стандартному d_m=904 мм.

Фактическая скорость течения воды в магистральном водоводе:

V_ф=(4*Q_м)/(р*d²_м)

V_ф=(4*0,939)/(3,14*0,904²)=1,46 м/с

- разводящего:

d_р=1,128=0,892 м

Принимаю диаметр водовода близкий к стандартному d_m=904 мм.

Фактическая скорость течения воды в разводящем водоводе:

V_ф=(4*0,939)/(3,14*0,904²)=1,46 м/с

- забойного:

d_з=1,128=0,36 м

Принимаю диаметр водовода близкий к стандартному d_m=414 мм.

Фактическая скорость течения воды в забойном водоводе:

V_ф=(4*0,313)/(3,14*0,414²)=2,3 м/с

Потере напора за счёт трения в сети водоснабжения будет складываться из потерь на отдельных участках водовода:

h_l=h_м+h_р+h_з

где h_м - потери напора за счёт трения в магистральном водоводе, м;

h_р - потери напора за счёт трения в разводящем водоводе, м;

h_з - потери напора за счёт трения в забойном водоводе, м;

Потери напора в магистральном, разводящем и забойном водоводах определяться:

h_i=i*L_i

где i=0,00122*Q²_i/d_i^5,315 - потери напора на 1 пог. м трубопровода за счёт трения, м/м.

- магистральном

h_м=0,00122*(0,939²/0,904^5,315)*2500=4,89 м

- разводящем

h_р=0,00122*(0,939²/0,904^5,315)*300=0,58 м

- забойном

h_з=0,00122*(0,313²/0,414^5,315)*110=1,4 м

h_l=4,89+0,58+1,4=6,87 м

Полный напор:

H =h_г+h_гв+hв+h_l+h_m+h_гм+H_o, м

где h_г - геометрическая высота подъёма воды, м;

h_гв - геометрическая высота всасывания, м;

h_в - потери напора во всасывающем трубопроводе (принимают h_в=1,5 - 3,0 м);

h_m - местные потери (принимаются равными 10% H);

H_o - напор необходимый для размыва пород, м.

H=10+3+1,5+6,87+0,68+6,1+90=118,4 м

Для обеспечения нужного напора и расхода воды принимаю последовательное соединение двух насосов марки Д3420 -71.

Таблица 3.1. Техническая характеристика насосов

Марка насоса	Характеристика насоса	Характеристика электродвигателя	Габариты насоса, мм	Масса насоса, кг
	Подача, м3/ч	Напор, м.вод. ст.	Диаметр рабочего колеса, мм	Частота вращения, об/мин	Мощность, кВт
Д3420 - 71	3420	71	755	1000	800	2320Ч2310Ч1596	4150



Рис. 3.2. Схема соединения насосов

3.1 Прокладка трубопровода

Подготовка труб к прокладке осуществляется на специальных трубозаготовительных площадках.

Подготовка заключается в следующем:

в выправлении концов труб;

в снятии фасок;

в устройстве односторонних скосов на кромках;

в приваривании фланцев (при фланцевых соединениях, d < 400 - 500 мм);

- в приваривании буртика или раструба при быстроразъемных соединениях (при d<900 мм). После предварительной подготовки трубы раскладываются по трассе, которая готовится заблаговременно (планируется, укладываются деревянные или железобетонные подкладки). Если трасса проходит по ровной местности, то трубы укладываются просто на подкладках. При сложном рельефе местности для создания необходимых уклонов и для исключения резких перегибов трубопроводы прокладываются по насыпи, выемке.

Пульповоды прокладываются с уклоном, достаточным для стока пульпы при остановке гидротранспортного агрегата.

В местах пересечения трубопроводами наземных коммуникаций (автодорог, железных дорог и др.) трубы прокладываются в кожухе. При укладке трубопроводов на опорах расстояние между опорами должно быть 20-23 м, на закруглениях 10-12 м.

При укладке трубопроводов необходимо избегать и крутых изломов в плане. Рекомендуемые радиусы закруглений составляют:

- для труб диаметром d<500 мм

R/d=6-8,

где R - радиус закругления, м; d - диаметр трубопровода, м;

- для труб диаметром d>500 мм

R/d>=12.

При соблюдении этих рекомендаций не возникает дополнительных сопротивлений течению жидкости.

4. Технология гидровскрышных работ

Исходя из условий наибольшей эффективности применяем схему гидромониторного размыва пород встречным забоем, так как струя разрабатывает породу с подбойкой. Недостаток размыва встречным забоем - увлажнение рабочей площадки.

Процесс размыва пород включает следующие операции: образование вруба (подрезку), способствующего обрушения забоя, смыв обрушенной породы, промывку пульпоприемной канавы. Размыв породы с подбойкой уступа чаще осуществляется при минимальной высоте вруба, которая должна составлять не более 0,2-0,4 м. Подрезка должна осуществляться при плавном повороте гидромонитора, чтобы скапливалась вода во врубе. Размыв несвязных пород может осуществляться без подрезки. Обрушенная порода смывается равномерно. Операция по смыву обычно совмещается с операцией по подрезке забоя с таким расчетом, чтобы вода после подрезки использовалась на смыве. Смыв ведется при равномерной консистенции пульпы во избежание оседания твердого по пути движения к землесосу.

Величина недомыва зависит от характера транспортируемых пород и принятой организации работ. Недомыв может достигать 35% от общего объема вскрыши. Удаление недомыва непосредственным размывом породы является не эффективным. Обычно его разрабатывают экскаваторами или тракторными стругами и, после концентрации в одном месте, размывают гидромониторами. Для уменьшения недомыва удлиняют всасывающую трубу землесоса. В этом случае на расстояние одного шага передвижки землесоса предусматривают не один, а два зумпфа (через 15-20 м). В результате расстояние стекания пульпы укорачивается, а объем недомыва и число передвижек землесоса уменьшается.

Исходя из горно-геологических и горнотехнических условий (тип разрабатываемых пород, количество уступов, тип и количество гидромониторов) принимаем «технологическую схему разработки уступа продольными заходками гидромониторами с жестким присоединением к водоводу».

Определяем ширину гидромониторной заходки (формула 14.32 [1]):

А_г=2*, м

где a_г - шаг передвижки гидромонитора, м.

Шаг передвижки гидромонитора рассчитывается по формуле 14.31 [1]:

а_г= - 3*h_у) /4, м

а_г= - 3*11) /4 = 17.35 м

Принимаем ширину шага гидромонитора равную 12 м

А_г=2* = 45,2 м

Длина фронта работ гидромонитора должна удовлетворять условию:

где - коэффициент, учитывающий недомыв уступа по высоте ( = 0,3); - коэффициент, учитывающий глубину пульповодной канавы (= 0,5); - глубина зумпфа ( = 5 м), м; i - уклон пульповодной канавы (i = 0,04).

Ширина рабочей площадки определяется по формуле:

где п - число отрабатываемых заходок на одно положение землесосной станции (n=3); - расстояние от нижней бровки уступа до зумпфа, м; в₃ - ширина зумпфа (в₃ = 15 м), м; в_зу - ширина землесосной установки (в_зу = 6 м), м; в_т - ширина транспортной полосы (при одностороннем движении в_т = 4,5 м), м; в_п - ширина призмы возможного обрушения, м.

,

,

где - угол естественного откоса уступа, град; а - угол откоса рабочего уступа, град.

=4,28 м

Объем пород, разрабатываемый с одного положения гидромонитора (формула 14.33 [1]):

W_г=а_г*А_г*h_у, м³

W_г=12*45,2*20=10848 м³

Длина блока, разрабатываемого одной гидромониторной установкой:

где - глубина пульповодной канавы в месте ее примыкания к зумпфу ( = 3 м), м; - уклон недомыва ( = 0,03); - отношение высоты недомыва к высоте уступа.

Ширина блока:

,6=133,3

Объём недомыва:

где К_н - коэффициент недомыва (К_н = 0,15 - 0,2).

V_н=0,15*2*12*45,2*20=3254,4 м³.

5. Гидротранспорт вскрыши

Расчет напорного гидротранспорта твердого материала состоит из выбора диаметра трубопровода и соответствующего оборудования для обеспечения заданной производительности гидромониторной установки (расчет производится по методике В.В. Трайниса [3]).

Приближенный расчет

Определение часовой производительности землесосной установки по пульпе:

где - производительность гидромониторной установки по твердому, м³/ч; m - пористость грунта.

где - годовой объем вскрыши, м³; - число рабочих часов в году, ч; - коэффициент использования гидромонитора во времени ( = 0,9 при применении напорного гидротранспорта и отвала с устройством дамб обвалования (безэстакадный намыв) (таблица 4.4 [1])).

= 376,1 м³/ч

Плотность пульпы:

где - плотность воды, т/м³; - удельный вес породы, т/м³.

=1,11 т/м³

Консистенцию пульпы принимаем по удельному расходу воды, т.е. Т:Ж = 1:7.

Концентрация (объемная) твердых частиц в пульпе:

Ориентировочное значение диаметра пульповода определяем на основании данных таблицы 1.7. [4].

Необходимо, чтобы при выбранном диаметре пульповода фактическая скорость была на 10-20% выше значения критической скорости, т.е. > .

Задаемся рядом значений диаметров пульповода, при этом значение фактической скорости определится по формуле:

- при диаметре пульповода 200 мм ( = 1,9 м/с)

- при диаметре пульповода 500 мм ( = 3 м/с)

> на 20%, следовательно, принимаем диаметр пульповода D =500 мм.

Потери напора при гидротранспорте

Потери напора при гидротранспорте определяют из выражения:

где - потери напора обусловленные высотой подъема пульпы, м.вод. ст.; - потери напора, расходуемые на всасывание пульпы, м.вод. ст.; - потери напора во всасывающем трубопроводе ( = 1,5 - 2,5 м. вод. ст.), м.вод. ст.; - потери напора по длине пульповода, м.вод. ст.; - местные потери ( = (0,1 - 0,15) * ), м.вод. ст.; h₀ - остаточный напор (h₀ = 3 - 5 м.вод. ст.).

, м.вод. ст.

где - разность отметок оси землесоса в карьере и оси трубопровода на гидроотвале, м.

=15*1,11=16,6 м.вод. ст.

где - высота всасывания пульпы (= 4 м), м.

= 4*1,11=4,4 м.вод. ст.

где - потери напора на 1 м длины пульповода, м; L - длина пульповода, м.



где - потери напора при движении чистой воды, м/м; К - коэффициент, учитывающий консистенцию пульпы (К=1,4 (таблица 1.8 [4])).

где - коэффициент ( = 0,0150 (таблица 1.5. [4])); v - скорость движения чистой воды (v = 3 м/с), м/с.

= 0,013 м/м

м.вод. ст.

м.вод. ст.

м.вод. ст.

Для производства гидротранспортных работ принимаем параллельное соединение двух землесосных установок марок ГРУ 2000/63 и ГРТ 1250/71.

Таблица 5.1. Техническая характеристика землесосов

Марка землесоса	Характеристика землесоса	Характеристика электродвигателя	Габариты землесоса, мм	Масса землесоса, кг
	Подача, м3/ч	Напор, м.вод. ст.	Диаметр рабочего колеса, мм	Частота вращения, об/мин	Мощность, кВт
ГРУ 2000/63	2000	63	1050	585	800	4970Ч2045Ч2188	5970
ГРТ 1250/71	1250	71	720	980	630	4775Ч1655Ч1975	5046



Рис. 5.1. Схема соединения землесосов

Детальный расчет напорного гидротранспорта

При детальном расчете производим проверку и уточнение выбранных приближенным методом диаметра пульповода и грунтовых насосов по действительному значению критической скорости.

Расчет производим по методике В.В. Трайниса для гидротранспорта кусковатых смесей (формулы 8.31 - 8.36 [1]).

Критическую скорость при движении гидросмеси по трубопроводам в турбулентном потоке рассчитывают по формуле:

где С - коэффициент, учитывающий содержание R мелких частиц по массе (породные частицы менее 2 мм); - эмпирический коэффициент (для породы Кэ =1,4); - коэффициент сопротивления при свободном падении твёрдых частиц в жидкой среде; - коэффициент гидравлических сопротивлений (при D = 500 мм, = 0,015 (таблица 1.5. [3])).

- при 15% R 100%

 =0,56

= 0,39

=4,1 м/с

Так как критическая скорость превышает фактическую, следовательно, проверяем скорости движение пульпы в трубах меньшего диаметра (450 мм).

=3,9 м/с

6. Гидроотвалообразование

Исходя из расположения проектируемого гидроотвала и надежности пород в основании, данный отвал, по классу ответственности, относится к III классу группе Б (таблица 6.1 [2]). По приемной способности, отвал относится к III категории.

В случае полного использования вместимости гидроотвала, его объем определяется по формуле 11.1 [2]:

где - объем укладываемых пород в массиве, м³; а - коэффициент набухания породы (а = 1, табл. 14.1 [1]); - объем воды в отстойнике, равный 5-10-дневному расходу гидросмеси, подаваемой в отвал, м³; V_д - объем стока водосбора ( = 0 м³), м³.

где Т - время намыва отвала, лет; - годовой объем вскрыши, млн. м³.

Ориентировочный объем начального обвалования определяется по формуле 11.2 [2]:

где - коэффициент начального обвалования (для гидроотвала на равниной местности ().

Размеры дамбы обвалования устанавливают исходя из физико-механических свойств укладываемых в отвал пород (таблица 11.2 [2]). Высота дамбы 4 м; ширина гребня 2,5; заложение откосов: внутреннего 1:1,5; наружного 1:1,75.

Принимаем уклон поверхности пляжа 0,007 (таблица 6.4 [2]).

Исходя из класса ответственности гидроотвала, по данным ВНИПИИстромсырья, возвышение гребня призмы над горизонтом воды в прудке должно составлять не менее 0,8 м.

Исходя из физико-механических свойств разрабатываемых пород применяем безэстакадный способ намыва при непрерывной переукладке намывного пульповода сосредоточенном способом выпуска пульпы из торца пульповода. В связи с расположением гидроотвала на равнине, принимаем кольцевую схему заполнения емкости отвала с намывом по всему периметру гидроотвала и параллельным перемещением фронта работ.

При этом способе для намыва применяются пульповоды из труб с быстроразъемными раструбными соединениями. Порядок работы при этом следующий. По длине фронта намывных работ, при помощи бульдозера, возводится небольшая дамба попутного обвалования (без перерыва в намывных работах). Высота такой дамбы принимается 0,6-0,8 м. На расстоянии 6-10 м от дамбы укладывается пульповод с быстроразъемными соединениями. Намыв начинается из торца последнего звена пульповода, поддерживаемого краном. Выпускаемая из трубы пульпа укладывается под углом тонким слоем (25-30 см при гидротехнических работах и до 1-1,5 м при гидроотвальных работах). Трубы наращиваются без остановки работ. После намыва слоя кран опускает звено пульповода на намытую породу. В дальнейшем кран поднимает заранее подготовленное следующее звено и присоединяет его к пульповоду без остановки работ. Далее пульповод наращивается в той же последовательности. Когда пульповод достигает границы укладки, начинают вести намыв в обратном порядке, последовательно отсоединяя крайние звенья. Торец крайней трубы, оставшейся на породе, поднимают на 25-30 см, а намыв продолжают от конечной к начальной границе отвала. С целью избежания намыва породы на уложенный пульповод при обратном порядке намыва применяют вторую линию пульповода, а первую демонтируют, укладывая ее для последующего намыва. Для переукладки звеньев применяют краны, смонтированные на базе экскаватора ТЭ-2М, или специальные краны. Данный способ намыва характеризуется малой трудоемкостью, небольшими затратами и незначительными простоями гидроустановок.

Для отвода отработанной воды применяем водосбросные колодцы шандорного типа.

Число одновременно работающих на площадке намыва колодцев определяется по формуле 11.14 [2]:

, шт.

где К_п - коэффициент, учитывающий потери воды (К_п = 0,8 - 0,85); - расход воды, подаваемой на карту намыва (принимается с запасом, равным общему расходу потока гидросмеси), м³/с; - расход воды, пропускаемой водосливом колодца, м³/с.

Принимаем 1 колодец

Исходя из класса ответственности гидроотвала (III классу группе Б) принимаем 1 резервный колодец (таблица 11.3 [2]).

Расход воды, сбрасываемой шандорным колодцем (формула 11.15 [2]:



где т - коэффициент расхода (т = 0,3 - 0,55); b - ширина водосливной части колодца, м; Н_с - высота слоя сливающейся воды над стенкой шандора (Н_с = 0,1 - 0,15 м), м.

м³/с

Расход воды, пропускаемой водосбросной трубой колодца (формула 11.16 [2]):

где - коэффициент расхода при истечении в атмосферу; - площадь поперечного сечения трубы, м²; Н - напор воды над осью трубы, м.

где - коэффициент сопротивления ( = 0,019 (таблица 11.14 [2])); - длина трубы, м; d_T - диаметр трубы, м.

=0,089

= 0,24 м³/с

Водоотводные трубы водосборных колодцев уложены без опор, звеньями длиной 12 м непосредственно на поверхности отвала. Для предупреждения всплывания труб в первоначальный период ведения намывных работ засыпку труб рекомендуется производить в соответствии со следующими рекомендациями Гипромехпроекта:

· Условный диаметр водосборной трубы, мм 500

· Ширина засыпки поверху, м 0,9

· Высота засыпки над верхом трубы, м 0,2.

Список литературы

карьер гидроустановка трубопровод напорный

1. И.М. Ялтанец, Н.И. Леванов. Справочник по гидромеханизации: МГГУ, 2008

2. Нурок Г.А. Процессы и технология гидромеханизации открытых горных работ. - М.: Недра, 1979. - 470 с.

3. А.С. Ташкинов Расчет напорного и самотечного гидротранспорта твердых материалов: лаб. практикум/ А.С. Ташкинов, В.Ф. Воронков; КузГТУ. - Кемерово, 2000. - 30 с.

Размещено на Allbest.ru