Проектирование и расчет механизмов двигателя внутреннего сгорания

Размещено на http://www.allbest.ru/

Федеральное агентство железнодорожного транспорта

Сибирский государственный университет путей сообщения

Кафедра «Технология транспортного машиностроения и эксплуатации машин»

Проектирование и расчет механизмов ДВС

Курсовой проект

по дисциплине: Рабочие процессы, основы конструкции и проектирования ДВС

Тема: Проектирование и расчет механизмов двигателя внутреннего сгорания

РПОК.МС-311.18.00.00.00 ПЗ

2012

Содержание

1. Описание процессов происходящих в одном цикле ДВС

2. Расчет параметров одного цикла

3. Построение индикаторной диаграммы ДВС

4. Расчет и построение внешней характеристики ДВС

5. Построение диаграммы фаз газораспределения

6. Определение основных параметров ДВС

6.1 Кривошипно-шатунный механизм

6.2 Определение перемещения, скорости и ускорения поршня

6.3 Силы, действующие в двигателе

6.3.1 Сила инерции

6.3.2 Сила давления газов

6.3.3 Суммарная сила

6.3.4 Сила, направленная по радиусу кривошипа

6.3.5 Тангенциальная сила

6.3.6 Нормальная сила

6.3.7 Сила, действующая по оси шатуна

6.3.8 Крутящий момент

6.4 Камера сгорания

6.5 Газораспределительный механизм

7. Тепловой баланс ДВС

Список использованных источников

1 Описание процессов происходящих в одном цикле ДВС

Действительным циклом поршневого ДВС называют комплекс периодически повторяющихся процессов, осуществляемых с целью превращения термохимической энергии топлива в механическую работу.

Действительный цикл работы четырехтактного дизельного двигателя состоит из четырех процессов: впуска свежего заряда, сжатия рабочей смеси, расширения и сгорания смеси (рабочий ход), выпуска отработавших газов.

Процесс впуска начинается после открытия впускного клапана, происходит это за 30є угла поворота коленчатого вала ( п.к.в.) до достижения поршнем верхней мертвой токи (в.м.т.). Заканчивается впуск после закрытия впускного клапана спустя 50є п.к.в после нижней мертвой точки (н.м.т.). Количество свежего заряда, поступающего в цилиндр в течение процесса впуска зависит от общего гидравлического сопротивления впускной системы, т.е. разности между давлением окружающей среды p0 и давлением газов в цилиндре pa = 0,095 МПа. Давление газов в цилиндре действует по направлению движения поршня к н.м.т., и оно меньше атмосферного которое препятствует этому движению. Следовательно, на осуществление процесса впуска необходимо затратить энергию. Перед впуском камера сгорания заполнена продуктами сгорания- остаточными газами, оставшимися от предыдущего цикла, эти газы имеют температуру более высокую чем свежий заряд, поэтому последний в процессе впуска нагревается. В конце впуска в цилиндре оказывается заряд состоящий из смеси воздуха с остаточными газами.

Процесс сжатия заряда происходит после окончания впуска при закрытых впускном и выпускном клапанах. Этот процесс сопровождается значительным повышением давления и температуры. Давление в конце процесса сжатия pс = 4,08 МПа, а температура Т ? 600є С. При приближении поршня к в.м.т. в разогретый от сжатия заряд через форсунку под большим давлением начинает впрыскиваться топливо. В зависимости от формы камеры сгорания и типа форсунки давление впрыска находится в пределах 8…200 МПа. Угол между началом впрыска топлива и в.м.т. называют углом опережения впрыскивания. Перед воспламенением топлива происходит развитие топливных струй, прогрев, испарение и перемешивание топлива с воздухом и другие процессы. Этот отрезок времени называют периодом задержки воспламенения. Процесс сжатия является политропным из-за теплообмена между зарядом и стенками цилиндра и поршня. Показатель политропы n1 постоянно меняется и зависит от частоты вращения коленчатого вала nе , температуры Т, формы камеры сгорания, размеров цилиндра, интенсивности охлаждения и т.д. Для упрощения расчетов n1 принимают постоянным средним за процесс. Показатель политропы сжатия n1 = 1,33.

Процесс сгорания сопровождается значительным повышением давления по сравнению с тем, которое было в процессе сжатия заряда. В этот момент поршень на большинстве режимов работы двигателя еще не достигает в.м.т., а подача топлива форсункой продолжается. Во время сгорания воздух и топливо образуют продукты сгорания, т.е состав заряда в цилиндре изменяется. Момент окончания этого процесса может находиться достаточно далеко после в.м.т. В течении сгорания Т= 1600-2000є С, а давление pz = 8,568 МПа. Это наибольшие значения данных параметров в цикле. Под действием давления газов pz образующихся при сгорании топливно-воздушной смеси поршень перемещается от в.м.т. к н.м.т.: происходит процесс расширения и тепловая энергия образующаяся при сгорании превращается в механическую. В процессе расширения также происходит теплообмен, поэтому он является политропическим, но с показателем политропы n2= 1,15. В конце расширения температура снижается до Т= 700-1000є С , а давление pb= 0,739 МПа.

Процесс выпуска начинается в конце процесса расширения когда открывается выпускной клапан, его открытие начинается за 30є п.к.в. до прихода поршня в н.м.т. В этот момент давление в цилиндре p ?0,4 МПа. В системе выпуска из-за сопротивления, создаваемого глушителем шума и трубопроводами давление газов pr = 0,125 МПа, из-за такого большого перепада давлений скорость истечения газов достигает критического значения - 500-700 м/с. В результате быстрого уменьшения количества газов в цилиндре и их расширения давление p значительно понижается и скорость истечения газов становится ниже критической. Первый период процесса выпуска называют периодом свободного выпуска. Этот период заканчивается вблизи н.м.т., когда выпускной клапан открыт меньше чем наполовину от своего максимального подъема. За первый период из цилиндра удаляется 60-70 % отработавших газов. Во время второго периода, при движении поршня от н.м.т. к в.м.т., выпуск происходит под действием поршня. Выпускной клапан закрывается спустя 35є п.к.в после в.м.т. При выпуске среднее давление газов в цилиндре при движении поршня от н.м.т. к в.м.т. действует против движения поршня, по значению оно больше атмосферного, поэтому на процесс выпуска расходуется энергия. Температура при данном процессе Т? 600є С и не должна превышать этого значения.

Процессы, во время которых происходит смена рабочего тела,- впуск и выпуск - называют процессами газообмена.

Во время осуществления всех процессов действительного цикла и особенно при сгорании и расширении имеет место теплообмен между газами и стенками цилиндра.

2 РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ОДНОГО ЦИКЛА

двигатель внутреннее сгорание

Объем камеры сгорания: Vc = 1 (в условных единицах).

Полный объем,Va:

Va = Vc, ( 2.1 )

Va = 151 = 15.

где _ степень сжатия, =15.

Рабочий объем:

Vh = Va - Vc , ( 2.2 )

Vh = 15-1 = 14.

Объем в конце сгорания:

Vz = Vc , ( 2.3 )

Vz = 1,91 = 1,9.

где _ степень предварительного расширения, =1,9

Показатель политропы сжатия, n1:

n1 =1,41 - 100/nс , ( 2.4 )

n1= 1,41 - 100/1850 = 1,36

где nс _ номинальная частота вращения коленвала, nс =1850 об/мин.

Давление в конце такта сжатия, pc МПа [2]:

pc = pa n1 , ( 2.5 )

pc = 0,095•151,36 = 3,77 МПа.

где pa _ давление при впуске, pa =0,095 МПа.

Давление в конце такта сгорания, pz МПа [2]:

pz = pc, ( 2.6 )

pz = 2,1 3,77 = 7,9 МПа.

где _ степень повышения давления, =2,1.

Показатель политропы расширения, n2 [3]:

n2 =1,22 - 130/nс, ( 2.7 )

n2 = 1,22 - 130/1850 = 1,150.

Давление в конце такта расширения, рb МПа [2]:

pb = pz / n2 , (2.8)

где _ степень последующего расширения;

= / ( 2.9 )

= 15/1,9 = 7,89

pb= 7,9/7,891,15 = 0,73 МПа

Среднее теоретическое индикаторное давление, рim МПа [2]:

, (2.10)

МПа.

Среднее давление механических потерь, рм МПа [2]:

, ( 2.11 )

МПа.

где _ средняя скорость поршня в цикле, = 10, [2].

Действительное индикаторное давление, рiд МПа [2]:

, ( 2.12 )

МПа.

где - коэффициент неполноты диаграммы, =0,95, [2];

_ давление выхлопных газов, =0,125 МПа.

Среднее эффективное давление цикла, МПа [2]:

(2.13 )

МПа

Механический КПД, [2]:

 , (2.14)

.

Индикаторный КПД, [4]:

, (2.15)

где - коэффициент избытка воздуха, = 1,3[3]; - теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг топлива , = 14,45 кг возд/кг топлива (для дизельных двигателей)[3];- низшая теплота сгорания топлива, = 42,5 МДж/кг [3]; - плотность топливо - воздушной смеси, =1,23 кг/м3 [3]; - коэффициент наполнения цилиндра [4].

, (2.16)

где - начальная температура в цилиндре, = 288К, [3]; ?Т- величина подогрева свежего заряда, ?Т= 15К, [3]; - начальное давление в цилиндре, =0,1 МПа, [3].

;

.

Удельный расход топлива , г/ кВт•ч [4]:

, (2.17)

г/ кВт•ч.

Эффективный КПД, , [2]:

, (2.18)

.

Удельный расход топлива на единицу эффективной мощности , г/ кВт•ч [4]:

, (2.19)

г/ кВт•ч.

3 ПОСТРОЕНИЕ ИНДИКАТОРНОЙ ДИАГРАММЫ ДВС

Для построения индикаторной диаграммы использованы результаты расчетов проведенных в разделе 2.

Для того чтобы более точно построить политропы процессов сжатия и расширения были посчитаны промежуточные значения давлений при различных значениях объема.

Промежуточные точки политропы сжатия [2] (таблица 3.1):

px = (Va / Vx) n1 pa , (3.1)

где Vx - заданный объем цилиндра.

При px = (15 / 2) 1,356 0,095=1,45 МПа.

Таблица 3.1 - Промежуточные точки политропы сжатия

Vx	2	4	6	8	10	12	14	15
px, МПа	1,45	0,57	0,32	0,22	0,16	0,12	0,10	0,095

Промежуточные точки политропы расширения [2] (таблица 3.2):

px = (Vb / Vx) n2 pb , (3.2)

где Vb= Va- полный объем цилиндра.

При px = (15 / 2) 1,15 0,728=7,38 МПа.

Таблица 3.2 - Промежуточные точки политропы расширения

Vx	2	4	6	8	10	12	14	15
px, МПа	7,38	3,32	2,08	1,49	1,16	0,94	0,69	0,72

Индикаторная диаграмма представлена на рисунке 3а.

4 РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ ВНЕШНЕЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДВС

Одной из основных характеристик при проектировании ДВС является внешняя характеристика, которая отражает зависимость основных параметров двигателя, таких как , ,, от частоты вращения коленчатого вала .

Мощность Pe, кВт [3] :

, (4.1)

где - эффективная мощность двигателя, = 180 кВт [исходные данные]; nei - текущие (принимаемые) значения частоты вращения коленчатого вала, об/мин; np - номинальная частота вращения, np= 1850 об/мин [исходные данные]. Зависимость представлена на рисунке 4а.

Вращающий момент, Н•м [2]:

. (4.2)

Зависимость представлена на рисунке 4б.

Удельный расход, г/кВт•ч [3]:

, (4.3)

где - удельный расход топлива на единицу эффективной мощности, =192,5г/кВт•ч. Зависимость представлена на рисунке 4в.

Массовый расход, кг/ч [3]:

. (4.4)

Зависимость представлена на рисунке 4г.

Среднее эффективное давление

(4.5)

Коэффициент наполнения

(4.6)

Расчеты по формулам (4.1) - (4.4) сведены в таблицу 4.1.

Таблица 4.1- Зависимость мощности Pe, вращающего момента Tе, удельного расхода ge и массового расхода Ge от частоты вращения коленвала ne

Параметры	Отношение nх/np
	0,2	0,4	0,6	0,8	1	1,2
ne (об/c)	24,1	84,2	128,1	161,6	180	169,2
Pe, кВт	38,016	83,664	128,304	163,296	180	169,776
Тe, Hм	264,4	209,8	188,6	182,8	192,5	217,5
ge, г/кВт•ч	225,792	192,276	172,872	167,58	176,4	199,332
Ge, гр•ч	24,1	84,2	128,1	161,6	180	169,2
pex, МПа	1,30	1,43	1,46	1,39	1,23	0,97
зvx	1,6	1,5	1,3	1,2	1,2	1,0



5 ПОСТРОЕНИЕ ДИАГРАММЫ ФАЗ ГАЗОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ

Одними из основных параметров кривошипно-шатунного механизма являются диаметр D и ход S поршня. Для построения диаграммы фаз газораспределения вычислен ход и диаметр поршня.

Рабочий объем цилиндра, л [2]:

, (5.1)

где - тактность двигателя, = 4; Pс - заданная мощность двигателя, Pс=180 кВт; рэ - среднее эффективное давление цикла, МПа; i - заданное число цилиндров, i=5.

Vh = 30. 4. 180/1,2. 1850. 5 = 1,9 л. (5.2)

Рабочий объем (геометрический), м3 [2]:

,

где D - диаметр поршня, м; S- ход поршня, м.

, (5.3)

м;

где S/D- заданное соотношение диаметра и хода поршня, S/D=1,2.

Принято 130мм. Тогда мм.

Средняя скорость поршня, х м/с

, (5.4)

м/с < 13 м/с = [ ].

Здесь [] -- максимальная допускаемая скорость поршня, []=13 м/с.

Для построения использованы значения углов, приведенных в задании. Моменты открытия и закрытия клапанов перенесены на индикаторную диаграмму и отмечены на ней точками на соответствующих участках рабочего цикла (рисунок 3а).

Под отрезком Vh ниже оси V построена полуокружность с радиусом, равным половине этого отрезка. Принято, что в определенном масштабе радиус полуокружности равен радиусу кривошипа, так как при движении поршня между мертвыми точками (в пределах рабочего объема) коленвал поворачивается на 180є, т.е. тоже описывает полуокружность.

Радиус кривошипа коленвала, r м:

r = S / 2 , (5.5)

r = 0,156/2 = 0,078 м.

Отрезок ОО1 (см. диаграмму фаз газораспределения, рис.3):

, (5.6)

м.

где л- соотношение радиуса кривошипа и длины шатуна, л=0,25.

Из центра О1 проведены лучи до пересечения с полуокружностью. Углы наклона лучей ц к горизонтальной оси соответствуют заданным значениям углов открытия и закрытия клапанов. В правой части полуокружности отложены углы открытия выпускного и закрытия впускного клапанов (соответственно ц2 и ц3 по заданию), так как эти процессы происходят в зоне НМТ. В левой части отложены углы открытия впускного ц1 и закрытия выпускного ц4 клапанов, так как эти процессы происходят в зоне ВМТ. В этой же зоне отложен угол опережения впрыска, который находится в диапазоне . Принято: [3]. Затем найдены проекции полученных на полуокружности точек на соответствующие участки индикаторной диаграммы. Точки пересечения обозначены цифрой, соответствующей индексу угла цi.

Диаграмма фаз газораспределения представлена на рисунке 3б. Развернутая - на рисунке 5.

lш = 4·78 = 312 мм

6 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ДВС

6.1 Кривошипно-шатунный механизм

При известном диаметре поршня его остальные основные размеры определяются из эмпирических соотношений [3].

Результаты расчетов приведены в таблице 6.1.

Таблица 6.1- Основные размеры КШМ

Диаметр поршня	d = D	d = 130 мм
Толщина днища поршня Высота поршня Высота верхней части поршня Высота юбки поршня
Внешний диаметр внутреннего торца бобышек Расстояние между торцами бобышек	d	мм
Толщина стенки юбки поршня
Толщина стенки головки поршня Расстояние до первой поршневой канавки
Толщина первой кольцевой перемычки	hП= ( 0,03…0,05 )d	hП=5,2мм
Радиальная толщина кольца	t= (0,04…0,045)d	t= 5,2 мм
Разность между величинами зазоров замка кольца в свободном и рабочем состоянии	A0 = ( 2,5…4,0 )t	A0 = 12мм
Радиальный зазор кольца в канавке поршня	?t = 0,7…0,95	?t = 0,7мм
Внутренний диаметр поршня	di=d-2(s+t+?t)	di=106,6мм
Диаметр масляного кольца	dм= (0,3…0,5)а	dм= 0,9мм
Диаметр пальца	dП= (0,30…0,38)d	dП= 34мм
Внутренний диаметр пальца	dВ= (0,50…0,70)dП	dВ= 30мм
Длина пальца	lП=(0,85…0,90)d	lП= 90мм
Внутренний диаметр поршня головки с втулкой	d= (1,10…1,25)dП	d=33 мм
Наружный диаметр головки	dГ= (1,3…1,7)dП	dГ=51мм
Длина поршневой головки шатуна	lш=(0,28…0,32)d	lш=37 мм
Минимальная радиальная толщина стенки головки	hг=(0,16…0,27)dП	hг=8,1 мм
Радиальная толщина стенки втулки	Sв=(0,055…0,085) dП	Sв=2,4 мм
Диаметр шатунной шейки	dш.ш.=(0,56…0,75)d	dш.ш.=70мм
Толщина стенки вкладыша	tВ=(0,03…0,05) dш.ш	tВ=2,5мм
Расстояние между шатунными болтами	сб=(1,30…1,75) dш.ш	сб=104мм
Длина кривошипной головки	lк=(0,45…0,95) dш.ш	lк=40мм
Размеры сечения шатуна:
hш min	(0,5 - 0,55)dг	hш min=24,3
hш	(1,2 - 1,4) hш min	hш=29,22
bш	(0,50 - 0,75)lш	bш=43,6
aш = tш	(4,0 - 7,5)	aш = tш=6

6.2 Определение перемещения, скорости и ускорения поршня

Литровая мощность ,кВт/л [3]:

(6.1)

Удельная поршневая мощность , кВт/дм2 [3]:

(6.2)

Перемещение поршня , м [3]:

, (6.3)

где r- радиус кривошипа, r=0,078м; ц - угол поворота коленчатого вала, град.; л- соотношение радиуса кривошипа и длинны шатуна, л=0,25.

График перемещения поршня при ц=0…..720є с шагом 30є представлен на рисунке 6.2 а.

Скорость поршня , м/с [3]:

, (6.4)

где щ- угловая скорость, рад/с;

(6.5)

где - номинальная частота вращения коленчатого вала двигателя, =1850 об/мин.

График скорости поршня при ц=0…..720є с шагом 30є представлен на рисунке 6.2 б.

Ускорение поршня j, м/с2 [3]:

. (6.6)

График ускорения поршня при ц=0…..720є с шагом 30є представлен на рисунке 6.2 в.

а)

б)

в)

Рисунок 6.2 - Зависимости перемещения, скорости и ускорения поршня от угла поворота коленчатого вала

6.3 Силы, действующие в двигателе

6.3.1 Сила инерции

Сила инерции , Н [3]:

, (6.7)

где - приведенная масса поршня, кг; j- ускорение поршня (формула 6.6, рисунок 6.2.в)

Приведенная масса поршня кг, [3]:

, (6.8)

где - масса поршня, кг; - масса шатуна, сосредоточенная на оси поршневого пальца, кг.

, (6.9)

где - площадь поршня, .

, (6.10)

где D- диаметр поршня, D=0,13 м.

.

, (6.11)

где - масса шатуна, кг.

(6.12)

По формуле (6.8) получено:

Значения силы инерции в зависимости от угла поворота коленчатого вала занесены в таблицу 6.3.

6.3.2 Сила давления газов

Сила давления газов , Н [3]:

, (6.13)

где - значения давления при данном угле поворот, МПа; - атмосферное давление. =0,1МПа.

Значения , в зависимости от угла поворота коленчатого вала занесены в таблицу 6.3.

6.3.3 Суммарная сила

Суммарная сила Р, Н [3]:

(6.14)



Рисунок 6.3 - Графики зависимостей силы давления газов, силы инерции и суммарной силы от угла поворота коленчатого вала

Значения суммарной силы в зависимости от угла поворота коленчатого вала занесены в таблицу 6.3

6.3.4 Сила, направленная по радиусу кривошипа

Сила, направленная по радиусу кривошипа К, Н [3] :

, (6.15)

где Р- результирующая сила, Н; ц- угол поворота коленчатого вала, град.; - угол наклона шатуна к вертикальной оси цилиндра.

Построен график изменения силы К из условия =0,25, угол поворота коленчатого вала 0-7200 с шагом 300.

6.3.5 Тангенциальная сила

Тангенциальная сила Т, Н [3]:

. (6.16)

Построен график изменения тангенциальной силы из условия =0,25, угол поворота коленчатого вала 0-7200 с шагом 300.

Графики изменения силы Т от ц представлен на рисунке 6.4.

Рисунок 6.4- Графики зависимости силы Т от угла поворота коленчатого вала ц

6.3.6 Нормальная сила

Нормальная сила N, Н [3]:

(6.17)

Построен график изменения нормальной силы из условия =0,25, угол поворота коленчатого вала 0-7200 с шагом 300.

6.3.7 Сила, действующая по оси шатуна

Сила, действующая по оси шатуна S, Н [3]:

(6.18)

Построен график изменения силы, действующей по оси шатуна из условия =0,25, угол поворота коленчатого вала 0-7200 с шагом 300.

Графики изменения силы N от ц представлен на рисунке 6.5.

Значения всех сил, при различных углах поворота коленчатого вала, необходимые для построения графиков приведены в таблице 6.3.

Рисунок 6.5- Графики зависимости силы N от угла поворота коленчатого вала ц

6.3.8 Крутящий момент

Крутящий момент , Н•м [3]:

, (6.19)

где - тангенциальная сила, соответствующая разным углам поворота коленчатого вала, Н; r - радиус кривошипа, r=0,07 м.

График изменения крутящего момента в одном цилиндре представлен на рисунке 6.6. График среднего момента для четырёхцилиндрового двигателя представлен на рисунке 6.7. Он получен путем сложения ординат точек графика рисунка 6.6 , для этого график представленный на рисунке 6.6 разбит на четыре участка соответствующих числу цилиндров, и все эти участки построены в интервале 0-180є. Затем по графику на рисунке 6.7 определен средний момент: . Отклонение от ранее посчитанного номинального момента () составляет 4%.

Рисунок 6.6- График изменения крутящего момента

Таблица 6.3 - Значение сил, ускорения и крутящего момента от угла поворота коленчатого вала

фи	р, МПа	Рг, Н	j, м/с2	Рj, Н	Рсумм, Н	сила К, Н	сила Т, H	сила N, H	сила S, H	М, Н*м
0	0,125	282,6	3280,6	-8529,56	-8246,96	-8246,96	0	0	-8246,96	0
30	0,095	-56,52	2600,86	-6762,236	-6818,756	-5475,46	-4152,62	-859,163	-6873,31	-290,683568
60	0,095	-56,52	984,18	-2558,868	-2615,388	-808,155	-2552,62	-575,385	-2678,16	-178,683308
90	0,095	-56,52	-656,12	1705,912	1649,392	-422,244	1649,392	422,2444	1702,173	115,45744
120	0,095	-56,52	-1640,3	4264,78	4208,26	-2907,91	3181,445	925,8172	4309,258	222,7011192
150	0,095	-56,52	-1866,01	4851,626	4795,106	-4454,65	1874,886	604,1834	4833,467	131,2420512
180	0,095	-56,52	-1968,36	5117,736	5061,216	-5061,22	0	0	5061,216	0
210	0,1	0	-1866,01	4851,626	4851,626	-4507,16	-1896,99	-611,305	4890,439	-132,789003
240	0,126	293,904	-1640,3	4264,78	4558,684	-3150,05	-3446,37	-1002,91	4668,092	-241,245557
270	0,1735	830,844	-656,12	1705,912	2536,756	-649,41	-2536,76	-649,41	2617,932	-177,57292
300	0,3365	2673,396	984,18	-2558,868	114,528	35,38915	-111,779	-25,1962	117,2767	-7,82455296
330	1,029	10501,416	2600,86	-6762,236	3739,18	3002,562	-2277,16	-471,137	3769,093	-159,401243
360	5,3435	59272,524	3280,6	-8529,56	50742,964	50742,96	0	0	50742,96	0
390	4,434	48991,536	2600,86	-6762,236	42229,3	33910,13	25717,64	5320,892	42567,13	1800,235059
420	1,6235	17221,644	984,18	-2558,868	14662,776	4530,798	14310,87	3225,811	15014,68	1001,760856
450	0,847	8444,088	-656,12	1705,912	10150	-2598,4	10150	2598,4	10474,8	710,5
480	0,6	5652	-1640,3	4264,78	9916,78	-6852,49	7497,086	2181,692	10154,78	524,7959976
510	0,5	4521,6	-1866,01	4851,626	9373,226	-8707,73	3664,931	1181,026	9448,212	256,5451956
540	0,3	2260,8	-1968,36	5117,736	7378,536	-7378,54	0	0	7378,536	0
570	0,125	282,6	-1866,01	4851,626	5134,226	-4769,7	-2007,48	-646,912	5175,3	-140,523765
600	0,125	282,6	-1640,3	4264,78	4547,38	-3142,24	-3437,82	-1000,42	4656,517	-240,647349
630	0,125	282,6	-656,12	1705,912	1988,512	-509,059	-1988,51	-509,059	2052,144	-139,19584
660	0,125	282,6	984,18	-2558,868	-2276,268	-703,367	2221,638	500,779	-2330,9	155,5146298
690	0,125	282,6	2600,86	-6762,236	-6479,636	-5203,15	3946,098	816,4341	-6531,47	276,2268827
720	0,125	282,6	3280,6	-8529,56	-8246,96	-8246,96	0	0	-8246,96	0

Рисунок 6.7- Среднее значение крутящего момента

6.4 Камера сгорания

Камера сгорания расположена в днище поршня. Форма камеры показана на чертеже поршня.

Объем камеры сгорания , , [3]:

, (6.20)

.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ.

1.СТО СГУПС 1.01СДМ.01-2007.Курсовой и дипломный проекты. Требовани-я к оформлению.: СГУПС, 2007, 59с.

2. Сырямин Ю. Н. Двигатели внутреннего сгорания. Методические указания к выполнению расчетно-графического упражнения. Н., 1998. 13с.

3. Колчин А.И. Расчет автомобильных и тракторных двигателей. М., 1971

4. Двигатели внутреннего сгорания. По редакцией Луканина В.Н. Учебник для вузов. М.: Высшая школа, 1985 г. 310 с.

Размещено на Allbest.ru