Расчет силового трехфазного трансформатора
Определение линейных и фазных токов и напряжений обмоток ВН и НН. Определение активной и реактивной составляющих напряжения короткого замыкания. Расчет основных размеров трансформатора. Выбор схемы, материала и технологии изготовления магнитной системы.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 03.06.2012 |
| Размер файла | 372,5 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Введение
Силовой трансформатор является важным элементом современной электрической сети, и дальнейшее развитие трансформаторостроения определяется в первую очередь развитием электрических сетей, а следовательно, энергетики страны. В народном хозяйстве используются трансформаторы различного назначения в диапазоне мощностей от долей вольт-ампер до 1 млн. кВА и более. Принято различать трансформаторы малой мощности с выходной мощностью 4 кВА и ниже для однофазных сетей и 5 кВА и ниже для трехфазных сетей и трансформаторы силовые мощностью от 6,3 кВА и более для трехфазных и от 5 кВА и более для однофазных сетей.
Проектирование трансформатора является трудоёмким и ответственным процессом. Его особо важными задачами являются повышение качества трансформаторов, использование прогрессивной технологии их производства, экономия материалов при их изготовлении и возможно низких потерь энергии при их работе в сети. Экономия материалов и снижение потерь особенно важны в распределительных трансформаторах, в которых расходуется значительная часть материалов и возникает существенная часть потерь энергии всего трансформаторного парка. Знания, полученные при проектировании трансформатора, могут быть использованы инженерами и техниками, работающими в области производства, эксплуатации и ремонта трансформаторов.
Рассчитать трехфазный понижающий трансформатор со следующими характеристиками:
1. Номинальная мощность S = 4000 кBA
2. Напряжение обмотки ВН U2=10кB
3. Напряжение обмотки НН U1 = 6,3 кB
4. Число фаз m = 3
5. Схема и группа соединения обмоток Y/Y-0
6. Напряжение короткого замыкания Uк = 6.5%
7. Ток холостого хода Io = 0.9%
8. Потери короткого замыкания Pк = 33500Вт
9. Потери холостого хода Px = 5450 Вт
1. Определение основных электрических величин
1.1 Определение линейных и фазных токов и напряжений обмоток ВН и НН
Мощность одной фазы:
;
,
где S - мощность трансформатора, m - число фаз.
Мощность обмоток одного стержня:
;
,
где с - число активных (несущих обмотки) стержней трансформатора.
Номинальные (линейные) токи на сторонах для трехфазного трансформатора:
обмотки НН ,
А,
где U1 - номинальное линейное напряжение обмотки НН;
обмотки ВН ;
А,
где U2 -номинальное линейное напряжение обмотки ВН.
Фазные токи обмотки одного стержня для соединения схемы Y/ Y -0 равны линейным токам.
А
Фазные напряжения при этом соединении:
обмотки НН
кВ.
обмотки ВН
кВ;
1.2 Определение испытательных напряжений обмоток
кВ
кВ
1.3 Определение активной и реактивной составляющих напряжения короткого замыкания
Активная составляющая напряжения короткого замыкания ua:
;
% ,
где Рк - потери короткого замыкания, Вт;
S - мощность трансформатора, кВА.
Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания uр:
;
% ,
где uk - напряжение короткого замыкания;
ua - активная составляющая напряжения короткого замыкания.
2. Расчет основных размеров трансформатора
фаза ток трансформатор замыкание
2.1 Выбор схемы, конструкции, материала и технологии изготовления магнитной системы
Ориентировочный диаметр стержня м.
Коэффициент заполнения площади
Охлаждающие каналы в сечении стержня масляного трансформатора не требуются.
Ярмо:
1. Форма сечения ярма - 7 ступеней
2. Прессовка стержней - бандажами из стеклоленты
3. Прессовка ярм - балками, стянутыми стальными полубандажами
4. Коэффициент усиления ярма
2.2 Выбор марки и толщины листов стали и типа изоляции пластин, индукции в магнитной системе
1. Марка стали - 3405
2. Толщина 0,35 мм
3. Индукция в стержне Тл
в ярме ,
Тл
в зазоре на прямом стыке ,
Тл
на косом стыке ,
Тл
4. Тип изоляции - электроизоляционное термостойкое двустороннее покрытие
5. Коэффициент заполнения сечения пакета сечением стали
6. Коэффициент заполнения сталью
2.3 Выбор материала и конструкции обмоток
Тип обмотки: медная цилиндрическая многослойная обмотка из прямоугольного провода для ВН.
Достоинства: простая технология изготовления, хорошее заполнение окна магнитной системы
Недостатки: Уменьшение охлаждаемой поверхности по сравнению с обмотками, имеющими радиальные каналы.
2.4 Выбор конструкции и определение размеров основных изоляционных промежутков главной изоляции обмоток
Главная изоляция
Для НН
1. кВ
2. НН от ярма мм
3. НН от стержня мм
4. НН от стержня мм
Для ВН
кВ
1. ВН от ярма мм
2. Расстояние между ВН и НН мм
3. Выступ цилиндра мм
4. Между ВН соседних стержней мм.
2.5 Предварительный расчет трансформатора и выбор соотношения основных размеров в с учетом заданных значений uk , Рк и Рх
Основные размеры трансформатора:
· диаметр d окружности, в которую вписано ступенчатое сечение стержня (диаметр стержня магнитной системы d);
· высота обмотки l;
· диаметр осевого канала между обмотками d12, приближенно равный среднему диаметру витка двух обмоток, связывающий диаметр стержня с радиальными размерами обмоток а1 и а2 и осевого канала между ними а12.
Коэффициент в должен соответствовать следующим параметрам:
1. минимальной стоимости активной части стержней Сач,
2. минимальной массе стали стержней GстА,
3. допустимым значениям потерь и тока холостого хода PxA, i0А,
4. допустимым растягивающим механическим напряжениям и плотности тока ур и JA.
ар - ширина приведенного канала рассеяния:
а12- изоляционный промежуток между обмотками ВН и НН, который определяется по испытательному напряжению обмотки ВН:
- приведенная ширина двух обмоток, где а1, а2 - радиальные размеры обмоток:
Значение коэффициента k определяется в зависимости от мощности трансформатора, металла обмоток, напряжения обмотки ВН и потерь короткого замыкания Рк.
а - коэффициент, равный отношению среднего диаметра витка двух обмоток к диаметру стержня.
l01 - параметр главной изоляции обмотки НН
кД - коэффициент, учитывающий добавочные потери в обмотках, потери в отводах, стенках бака и других электрических конструкциях от гистерезиса вихревых токов, от воздействия поля рассеяния
К0 - коэффициент, равный
для меди ,
для алюминия
Рк - потери короткого замыкания.
Выбранные параметры:
Значение вычисленных коэффициентов
2.6 Решение графическим методом
Из графика
Формула расчета :
где масса стали сердечника
масса стали стержня
масса стали ярма
масса проводников обмоток
масса стали обмоток
где
Плотность тока вычисляется по формуле
,
где Рк - потери короткого замыкания,
К - постоянный коэффициент, зависящий от удельного электрического сопротивления и плотности металла обмоток;
для меди ,
для алюминия
Допустимое значение растягивающего напряжения:
Значений потерь холостого хода Px магнитной системы вычисляется по формуле:
,
где ,
,
,
Полный ток холостого хода трансформатора может быть найден по его полной намагничивающей мощности холостого хода, которая мало отличается от реактивной оставляющей мощности холостого хода:
Намагничивающая мощность
;
,
где масса одного угла магнитной системы определяется по формуле:
- коэффициент, учитывающий влияние резки полосы рулона на пластины;
- коэффициент, учитывающий влияние срезания заусенцев;
- коэффициент, учитывающий прессовку магнитной системы;
- коэффициент, учитывающий форму сечения ярма;
- коэффициент, учитывающий ширину пластин;
- коэффициент, учитывающий перешихтовку верхнего ярма;
Площадь зазора на прямом стыке
,
площадь зазора на косом стыке:
Активное сечение стержня определяем по формуле:
Далее определяем основные размера трансформатора:
Для шести промежуточных значений в рассчитываем коэффициенты формул и параметры. Данные расчетов сводим в таблицу.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
2,1 |
2,2 |
2,3 |
2,4 |
2,6 |
|
|
|
1,189 |
1,204 |
1,218 |
1,231 |
1,245 |
1,27 |
|
|
|
1,414 |
1,449 |
1,483 |
1,517 |
1,549 |
1,612 |
|
|
|
1,682 |
1,744 |
1,806 |
1,868 |
1,928 |
2,048 |
|
|
|
1307 |
1291 |
1276 |
1262 |
1249 |
1224 |
|
|
|
53,913 |
55,244 |
56,544 |
57,815 |
59,058 |
61,47 |
|
|
|
1361 |
1346 |
1333 |
1320 |
1308 |
1285 |
|
|
|
1684 |
1747 |
1809 |
1870 |
1931 |
2050 |
|
|
|
26,381 |
27,032 |
27,668 |
28,29 |
28,898 |
30,078 |
|
|
|
1711 |
1774 |
1837 |
1899 |
1960 |
2081 |
|
|
|
3071 |
3120 |
3169 |
3218 |
3268 |
3366 |
|
|
|
169,243 |
175,551 |
181,784 |
187,947 |
194,043 |
206,048 |
|
|
|
4637 |
4723 |
4809 |
4895 |
4981 |
5151 |
|
|
|
0,078 |
0,08 |
0,082 |
0,084 |
0,086 |
0,089 |
|
|
|
33240 |
34220 |
35190 |
36150 |
37100 |
38970 |
|
|
|
0,831 |
0,856 |
0,88 |
0,904 |
0,928 |
0,974 |
|
|
|
1110 |
1083 |
1058 |
1035 |
1013 |
973,461 |
|
|
|
1135 |
1108 |
1083 |
1059 |
1037 |
995,851 |
|
|
|
1177 |
1148 |
1122 |
1097 |
1074 |
1032 |
|
|
|
2577 |
2514 |
2457 |
2403 |
2352 |
2260 |
|
|
|
5648 |
5635 |
5626 |
5621 |
5620 |
5626 |
|
|
|
3,34106 |
3,38106 |
3,42106 |
3,46106 |
3,5106 |
3,57106 |
|
|
|
38,734 |
40,177 |
41,604 |
43,014 |
44,409 |
47,157 |
|
|
|
0,377 |
0,341 |
0,345 |
0,349 |
0,353 |
0,36 |
|
|
|
0,465 |
0,471 |
0,477 |
0,482 |
0,487 |
0,497 |
|
|
|
0,588 |
0,594 |
0,60 |
0,607 |
0,613 |
0,625 |
По результатам этой таблицы строим графики:
Определение оптимального значения и диаметра стержня.
Выбираем
Тогда диаметр стержня
Активное сечение стержня м2
Средний диаметр обмоток м
Высота обмоток м
Высота стержня м
Расстояние между осями стержней
м
ЭДС одного витка В
Масса стали кг
Масса обмоток кг
Масса провода кг
Плотность тока А/м2
Механические напряжения в обмотках
МПа
Стоимость активной части в условных единицах
Стоимость активной части в денежном выражении
Потери и ток холостого хода Вт,
Ток холостого хода %
3. Расчет обмоток НН и ВН
3.1 Выбор типа обмоток ВН и НН
Средняя плотность тока
А
А
мм2
мм2,
где Ic --ток соответствующей обмотки одного стержня, А;
Jср -- средняя плотность тока в обмотках ВН и НН, А/м2
Выбираем цилиндрическую многослойную обмотку из прямоугольного медного провода, число параллельных проводов - от 1 до 4 - 8 для ВН и винтовую одно-, двух- и многоходовую обмотку из прямоугольного алюминиевого провода, число параллельных проводов - 4 для НН.
3.2 Расчет обмотки НН
Число витков на одну фазу обмотки НН для трехобмоточного трансформатора:
Напряжение одного витка:
В
Действительная индукция в стержне:
Тл
Осевой размер масляного охлаждающего канала между витками:
,
где a1 -- радиальный размер обмотки НН
,
где
Осевой размер витка:
Так как ,
то для алюминиевого провода применяем одноходовую обмотку.
Проведем проверку поученных данных.
Допустимая плотность теплового потока на поверхности обмотки
Вт/м2
Размер провода
3м
Применяем одноходовую обмотку.
Выбранный провод ПБ ,
где , мм, мм, мм, мм,
Полное сечение витка
мм2
Плотность тока
А/м2
Осевой размер витка
м
Осевой размер обмотки
,
где - коэффициент, учитывающий усадку межкатушечных прокладок после сушки и опрессовки обмотки
м
Внутренний диаметр обмотки ,
где ,
м
Наружный диаметр обмотки
м
Плотность теплового потока на поверхности катушки:
,
где арад - радиальный размер обмотки
,
мм;
число витков в катушке
коэффициент закрытия поверхности .
м2
Масса металла обмотки
,
где
кг
Масса провода
кг
3.3 Расчет обмотки ВН
Число витков обмотки ВН
Напряжение одного витка
В
Число витков, необходимое для получения номинального напряжения
Число витков на одной ступени регулирования напряжения при соединении фазных обмоток в звезду:
где ?U -- напряжение на одной ступени регулирования обмотки
,
В
Определение числа витков на ответвлениях:
Верхние ступени напряжения
10290
10140
При нормальном напряжении
10000
Нижние ступени напряжения
9711
9856
Ориентировочная плотность тока
;
МА/м2
Ориентировочное сечение витка
;
м2
Выбранный провод ПБ ,
где , мм, мм, мм, мм,
Полное сечение витка
м2
Плотность тока ;
МА/м2
При Вт/м2 размер провода
м2
Осевой размер обмотки ВН l2 принимаем равной l1
м
Число витков в слое
где число параллельных проводов
Число слоев
Рабочее напряжение двух слоев для нахождения изоляции между обмотками
В
Изоляция представляет собой 9 слоев кабельной бумаги по мм толщиной, т.е. общая толщина изоляции равна 1,08 мм.
Разделяем обмотку ВН на 2 концентрические катушки - 10 слоев внутренняя и 19 слоев внешняя.
Минимальная ширина масляного канала между катушками мм
Радиальный размер обмотки
м
Минимальный радиальный размер
м
Обмотка наматывается на цилиндр диаметром
м
Внутренний диаметр обмотки ;
м
Наружный диаметр обмотки ;
м
Поверхность охлаждения
;
м2
Масса металла обмотки
,
где
кг
Плотность теплового потока
,
Вт/м2
4. Определение параметров короткого замыкания
4.1 Потери короткого замыкания - основные и добавочные в обмотках, добавочные в элементах конструкции
Основные потери
Обмотка НН
Вт
Обмотка ВН
;
Вт
Добавочные потери в обмотках
Обмотка НН
,
где
- коэффициент приведения поля рассеивания
- число проводников обмотки в направлении, параллельном направлению линий магнитной индукции поля рассеивания
- число проводников обмотки в направлении, перпендикулярном направлению линий магнитной индукции поля рассеивания
Обмотка ВН
,
где
Основные потери в отводах
Длина отводов ;
м
Сечение провода отвода для ВН
м2
Сечение провода отвода для НН
м2
Массы металла отводов
Обмотка НН
кг/м3 - плотность алюминия
кг
Обмотка ВН
кг/м3 плотность меди
кг
Вычисление потерь в отводах
Обмотки HН
,
где
Вт
Обмотки ВН
,
где
Вт
Потери в стенках бака и других элементах конструкции
,
где
Вт
Полные потери короткого замыкания для номинального режима работы
Вт
Для номинального напряжения обмотки
Вт
В процентах от заданного значения:
%
Рассчитанные потери составляют 89.1 % от заданного значения
4.2 Расчет напряжения короткого замыкания
Активная составляющая
%
Ширина приведенного канала рассеивания
Реактивная составляющая
Напряжение короткого замыкания
%
Превышение напряжения короткого замыкания от заданного составляет 49.6%
4.3 Расчет механических сил в обмотках и нагрева обмоток при коротком замыкании
Наибольшее значение установившегося тока короткого замыкания
МВА
A
Мгновенное максимальное значение тока короткого замыкания
A
Радиальная сила
H
Среднее сжимающее напряжение в обмотке НН
МПа
Среднее растягивающее напряжение в обмотке ВН
МПа
Осевые силы в обмотках
H
Максимальные сжимающие силы в обмотках
H
Наибольшая сжимающая сила наблюдается в середине высоты обмоток ВН и НН. Напряжение сжатия на междувитковых прокладках
обмотка НН
МПа
обмотка ВН
МПа
Температура обмоток через с после возникновения короткого замыкания и начальной температуре 90єС
єС
Время, в течение которого медная обмотка достигает 250 єС
с
5. Окончательный расчет магнитной системы. Определение параметров холостого хода
5.1 Определение размеров пакетов и активных сечений стержня и ярма
Принята конструкция трехфазной плоской шихтованной системы, собираемой из пластин холоднокатаной текстурированной стали марки 3405, толщиной 0,35 мм.
Стержни магнитной системы прессуются обмоткой без бандажей, ярма прессуются ярмовыми балками, стянутыми шпильками, расположенными вне ярма. Размеры пакетов выбраны по табл. 8.2 для стержня диаметром 0,35 м без прессующей пластины. Число ступеней стрежня 8, ярма 6 .
Размеры пакетов в сечении стержня и ярма
|
№ пакета |
Стержень, мм |
|
|
1 |
485 х 61 |
|
|
2 |
465 х 31 |
|
|
3 |
440 х 27 |
|
|
4 |
425 х 13 |
|
|
5 |
410 х 11 |
Площадь ступенчатой фигуры сечения стержня
м2
Площадь ступенчатой фигуры сечения ярма
м2
Объем угла магнитной системы
м3
Активное сечение стержня при
м2
Активное сечение ярма
м2
Объем стали угла магнитной системы
м3
Длина стержня магнитной системы
м
м
Расстояния между осями стержней
м
5.2 Определение массы стержней и ярм и массы стали
Масса стали угла магнитной системы
кг/м3
кг
Масса стали ярм
кг
кг
кг
Масса стали стержней
кг
кг
кг
Общая масса стали трансформатора
кг
5.3 Расчет потерь холостого хода
Индукция в стержне
Тл
Индукция в ярме
Тл
Индукция в косых стыках
Тл
Пощади сечения немагнитных зазоров на прямом стыке среднего стержня равны соответственно активным сечениям стержня и ярма.
Площадь сечения стержня на косом стыке
м2
Удельные потери для стали стержней, ярм и стыков марки 3405 толщиной 0,35 при шихтовке в одну пластину
|
Индукция B, Тл |
Потери в стали р, Вт/кг |
Потери в зоне шихтованного стыка рз, Вт/м2 |
||
|
Стержень |
0.913 |
0.353 |
217.5 |
|
|
Ярмо |
0.899 |
0.353 |
217.5 |
|
|
Косой стык |
0.645 |
0.205 |
Потери холостого хода
Для плоской магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне, с многоступенчатым ярмом, без отверстий для шпилек, с отжигом пластин после резки стали и удаления заусенцев, принимаем
5.4 Расчет тока холостого хода
|
Индукция B, Тл |
Полная удельная намагничивающая мощность в стали q, Вт/кг |
Полная удельная намагничивающая мощность в зоне шихтованного стыка qз, Вт/м2 |
||
|
Стержень |
0.913 |
0.45 |
460.2 |
|
|
Ярмо |
0.899 |
0.45 |
460.2 |
|
|
Косой стык |
0.645 |
163.8 |
- коэффициент, учитывающий влияние резки полосы рулона на пластины
- коэффициент, учитывающий влияние срезания заусенцев
- коэффициент, учитывающий увеличение намагничивающей мощности в углах магнитной системы
- коэффициент, учитывающий форму сечения ярма
- коэффициент, учитывающий прессовку магнитной системы
- коэффициент, учитывающий перешихтовку первого ярма
Ток холостого хода
%
i0 составляет 12.78 % от заданного значения
Активная составляющая тока холостого хода
%
Реактивная составляющая тока холостого хода:
%
6. Тепловой расчет
6.1 Тепловой расчет обмоток
Внутренний перепад температуры
В качестве изоляции применяется кабельная бумага в масле
Вт/м єС
Обмотка НН ,
где
м
м
єС
Обмотка ВН
,
где
м
єС
Потери, выделяющиеся в 1 м3 общего объема катушки
м
Вт/мєС
Вт/мєС
Радиальный размер катушки при наличии осевого охлаждающего канала следует определять как ширину правой катушки
м
єС
Перепад температуры на поверхности обмоток
Обмотка НН
єС
Обмотка ВН
єС
Средний внутренний перепад температуры,
єС
Среднее превышение температуры обмотки над температурой масла
Обмотка НН
єС
Обмотка ВН
єС
6.2 Тепловой расчет бака
Тип бака - бак с навесными радиаторами с прямыми трубами.
Изоляционные расстояния отводов определяем до прессующей балки верхнего ярма и стенки бака. До окончательной разработки конструкции внешние габариты прессующих балок принимаем равными внешнему габариту обмотки ВН.
Изоляционные расстояния :
мм расстояние от отвода ВН до стенки бака
мм расстояние от отвода ВН до обмотки ВН
мм расстояние от отвода НН до стенки бака
мм расстояние от отвода НН до обмотки ВН
мм диаметр изолированного отвода от обмотки ВН
мм диаметр неизолированного отвода от обмотки НН
Минимальная ширина бака
м
Минимальная длина бака
,
где мм
м
Высота активной части
,
где м
- толщина подкладки под нижнее ярмо
м
Минимальное расстояние от верхнего ярма до крышки бака
мм
Высота бака
м
Допустимое превышение средней температуры масла над температурой окружающего воздуха для наиболее нагретой обмотки ВН
єС
Найденное среднее превышение может быть допущено, т.к. превышение температуры масла в верхних слоях в этом случае будет
єС
єС
Рассчитаем среднее превышение температуры стенки бака над температурой воздуха:
єС
Для выбранных размеров рассчитываем поверхность конвекции стенки бака
м2
Поверхность излучения бака при
м2
Ориентировочная поверхность конвекции
м2
Поверхность конвекции крышки бака
м2
Поверхность конвекции радиаторов
м2
Поверхность конвекции радиатора, приведенная к поверхности гладкой стенки
м2 - поверхность конвекции труб
м2 - поверхность конвекции двух коллекторов при одном ряде труб
,
где
м2
Необходимое число радиаторов
Поверхность конвекции бака
м2
Поверхность излучения
м2
6.3 Окончательный расчет превышений температуры обмоток и масла
Среднее превышение температуры стенки бака над температурой воздуха
Среднее превышение температуры масла вблизи стенки над температурой стенки бака
єС
Превышение температуры масла в верхних слоях над температурой окружающего воздуха
,
где
єС
Превышение средней температуры обмоток над температурой окружающего воздуха
Обмотка НН
єС
Обмотка ВН
єС
6.4 Определение массы масла
Объем бака
м3
Объем активной части
где кг/м3- средняя плотность активной части
м3
Объем масла в баке
м3
Масса масла в баке
где кг/м3 - плотность масла
кг
Масса масла в радиаторах
где
Общая масса масла
кг
Заключение
По результатам расчета возможно сконструировать силовой трансформатор ТМ 25/10. Все параметры трансформатора кроме потерь холостого хода находятся в заданных пределах ГОСТ 12022-76. Уменьшить потери холостого хода можно, с помощью замены стали магнитной системы марки 3405 (0,35 мм) на сталь 3405 (0,30 мм), а также увеличив активную площадь стержней и ярма, тем самым снизив индукцию в них.
Использованные типы обмоток трансформатора имеют сложную технологию изготовления, но обладают достаточной механической прочностью, надежной изоляцией и хорошим охлаждением, что обеспечивает стабильную и безопасную работу трансформатора, а также длительный срок его службы. Выбранная конструкция бака с гладкими стенками является наиболее рациональной при данной мощности трансформатора.
Список использованной литературы:
1. Тихомиров П.М. «Расчет трансформаторов» М. Энергоатомиздат. 1986 г.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Тепловой расчет силового трехфазного трансформатора с плоской шихтованной магнитной системой и основных размеров электрических величин. Определение изоляционных расстояний. Расчет параметров и напряжения короткого замыкания, потерь и тока холостого хода.
курсовая работа [389,9 K], добавлен 26.03.2015Расчет основных электрических величин и размеров трансформатора. Определение параметров короткого замыкания и магнитной системы исследуемого устройства. Тепловой расчет трансформатора: обмоток, бака, а также превышений температуры обмоток и масла.
курсовая работа [228,8 K], добавлен 21.10.2013Устройство силовых трансформаторов. Расчет исходных данных, коэффициентов и основных размеров. Расчёт обмоток, параметров короткого замыкания, магнитной системы трансформатора, потерь и тока холостого хода. Общее описание конструкции трансформатора.
курсовая работа [156,5 K], добавлен 13.06.2010Определение параметров и основных характеристик трансформатора. Методы расчета тока холостого хода, а также напряжения короткого замыкания. Параметры приведенного трансформатора. Способы приведения асинхронного двигателя к эквивалентному трансформатору.
контрольная работа [2,2 M], добавлен 13.02.2015Особенности проектирования масляного трансформатора с контурами из алюминиевого провода, плоской трёхстержневой магнитной системой и типом регулирования напряжения РПН. Схема магнитопровода, определение параметров обмоток высокого и низкого напряжения.
курсовая работа [347,4 K], добавлен 30.10.2013Основные электрические величины. Определение основных размеров трансформатора, разновидности обмоток и порядок расчета их параметров. Механические силы в обмотках при коротком замыкании. Коэффициент полезного действия трансформатора, пути его повышения.
курсовая работа [541,8 K], добавлен 28.03.2011Проектирование варианта герметизированного трехфазного двухобмоточного масляного трансформатора с пространственной навитой магнитной системой из холоднокатаной анизотропной стали марки 3406. Определение коэффициента полезного действия трансформатора.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 29.06.2010Определение периодической, апериодической составляющих тока симметричного короткого замыкания, ударного тока короткого замыкания, отдельных составляющих несимметричного короткого замыкания. Вычисление напряжения, построение его векторной диаграммы.
дипломная работа [2,5 M], добавлен 17.08.2009Расчет фазного напряжения, фазного тока и активной мощности цепи. Построение векторных диаграммы напряжений и токов. Определение коэффициента полезного действия трансформатора. Схема двухпериодного выпрямителя. Устройство полупроводникового транзистора.
контрольная работа [919,9 K], добавлен 30.09.2013Расчет и проектирование сварочного контура. Эскизирование сварочного контура. Расчет сопротивления вторичного контура. Расчет трансформатора контактной машины: определение токов, сечений обмоток, сердечника магнитопровода, потерь электроэнергии.
курсовая работа [146,7 K], добавлен 14.12.2014
