Проектирование ректификационной установки для непрерывного разделения бинарной смеси ацетон – метиловый спирт под атмосферным давлением производительностью по исходной смеси 6,5 т/час

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Задание по курсовому проектированию

Введение

Глава 1. Расчётная часть

1.1 Материальный баланс

1.2 Тепловой баланс

1.3 Расчёт средних физических величин смеси

Глава 2. Расчёт параметров насадочной колонны

2.1 Гидравлический расчёт

2.2 Расчёт высоты колонны

Глава 3. Расчёт теплообменников

3.1 Приближенный расчёт теплообменников

3.2 Подробный расчёт подогревателя исходной смеси водой

Вывод

Список использованной литературы

Задание по курсовому проектированию

Спроектировать ректификационную установку для непрерывного разделения смеси: ацетон - метиловый спирт под атмосферным давлением. Сделать подробный расчёт ректификационной колонны и подогревателя исходной смеси водой (режим движения теплоносителей - турбулентный). Куб-испаритель, дефлегматор и холодильники кубового остатка и дистиллята рассчитать приближённо, используя коэффициенты теплопередачи из «Примеров и задач по курсу процессов и аппаратов химической технологии». Выбрать стандартные аппараты. Сделать эскиз технологической схемы установки и чертёж общего вида подогревателя исходной смеси.

Исходные данные для расчёта:

1. Колонна насадочная.

2. Производительность установки по исходной смеси 6,5 т/час.

3. Концентрация легколетучего компонента в исходной смеси 60% масс.

4. Концентрация легколетучего компонента в дистилляте 82% масс.

5. Концентрация легколетучего компонента в кубовом остатке 4% масс.

6. Температура исходной смеси 20оС.

7. Температура охлаждающей воды меняется с 15оС до 25оС.

8. Готовые продукты охлаждаются до 30оС.

9. Температуру греющей воды выбрать.

Введение

Ректификация - широко используемый в промышленности массообменный (диффузионный) процесс разделения (очистки) гомогенных смесей, основанный на различной летучести их компонентов.

Основные показатели режима работы колонны - температура, давление, флегмовое число - зависят от физических свойств разделяемой смеси; важную роль играют и соображения экономического порядка. В зависимости от свойств разделяемой смеси и требований к чистоте продуктов разделения процесс ректификации осуществляется при различных технологических условиях.

Разделение смесей ректификацией в крупномасштабных производствах ведут в установках непрерывного действия, при их малой мощности и широкой номенклатуре разделяемых смесей - в установках периодического действия.

Процесс ректификации проводят при различных давлениях: атмосферном, избыточном и вакуумом.

Разделение умеренно летучих веществ ведут под атмосферным давлением ввиду простоты эксплуатации оборудования и лёгкости обеспечения герметичности. В качестве теплоносителей при этом используют пар, воду, воздух.

Для разделения легколетучих веществ необходимо повышенное давление, чтобы для охлаждения дефлегматора использовать воду и не применять дорогое искусственное охлаждение рассолом. Кроме того, это снижает металлоёмкость установки за счёт уменьшения диаметра колонны при меньшем объёмном расходе пара.

Труднолетучие вещества разделяют под вакуумом, чтобы избежать их термического разложения, увеличить относительную летучесть компонентов смеси, для обогрева кипятильника использовать пар, а не дорогие высокотемпературные теплоносители.

Для понижения температуры процесса, а также для увеличения выделения (отпарки) легколетучих компонентов используются процессы ректификации в токе инертного носителя: насыщенного водяного пара, перегретого пара, газа.

Поскольку энергоёмкость процесса ректификации высока, необходимо стремиться к экономии энергоресурсов: применять наиболее дешёвые теплоносители (пар, воду), использовать теплоту отходящих потоков, например, вести подогрев питания кубовым остатком, конденсатом греющего пара и т. п. Перспективно применение теплового насоса, т. е. использование для обогрева кипятильника колонны теплоты конденсации предварительно сжатых в компрессоре паров флегмы и дистиллята.

Для снижения металлоёмкости установки при ректификации водных смесей, в которых вода является высококипящим компонентом, обогрев куба колонны можно осуществить острым паром через барботёр, т. е. обойтись без кипятильника.

Разделение азеотропных или близкокипящих смесей выполняется специальными видами ректификации - азеотропной и экстрактивной.

Число компонентов, из которых состоит разделяемая смесь, обусловливает технологические особенности в проведении процесса ректификации. Так наряду с использованием простых колонн широко применяются сложные колонны.

Методы анализа процесса ректификации, рассматриваемые на примерах бинарной ректификации, позволяют чётко выделить и изучить основные закономерности процесса. Расчёт многокомпонентной ректификации основывается на развитии методов бинарной ректификации.

В насадочных колонных аппаратах контакт между паровой (газовой) и жидкой фазами осуществляется с использованием насадки, заполняющей рабочий объём колонны. Основные достоинства насадочных колонн - способность работать при больших нагрузках по жидкости, на потоках жидкости и пара (газа), содержащих механические примеси, на агрессивных потоках. Эти колонны просты по монтажу и изготовлению, долговечны в эксплуатации. В стандартных колонных аппаратах применяется насыпная (нерегулярная) и регулярная насадка, число слоёв насадки равно трём, высота выбирается на основе технологического расчёта колонны.

Выбираемая насадка должна удовлетворять ряду требований: иметь большую удельную поверхность и большой свободный объём (порозность), малое гидравлическое сопротивление паровому (газовому) потоку, хорошую смачиваемость, обладать коррозионной стойкостью в агрессивных средах, механической прочностью, иметь малую насыпную плотность и низкую стоимость.

Широкое применение в промышленности получили в качестве насадки кольца Рашига - тонкостенные цилиндры высотой, равной их наружному диаметру. Для увеличения удельной поверхности насадки предложены кольца с перегородкой, а также с вырезами в стенках и перегородками - кольца Палля. Эти кольца несколько эффективнее, чем кольца Рашига, благодаря большей удельной поверхности и несколько большей турбулизации встречных потоков пара (газа) и жидкости. Всё большее применение находят керамические сёдла Берля с поверхностью в форме гиперболического параболоида и сёдла «Инталокс» с поверхностью в форме части тора.

Для отвода жидкости из насадочной колонны применяют две схемы: в первой схеме (обычные насадочные колонны) жидкость стекает по насадке и отводится из нижней части колонны; во второй схеме (эмульгационные колонны) жидкость отводится через переливную трубу.

Глава 1. Расчётная часть

1.1 Материальный баланс

Для начала, сравнивая температуры кипения компонентов бинарной системы ацетон - метиловый спирт, определим, какой из компонентов является легколетучим, а какой труднолетучим. Температура кипения ацетона при 1 атм 56,4оС, температура кипения метилового спирта при 1 атм 64,8оС, следовательно, легколетучим компонентом в данной бинарной смеси является ацетон. [5, с. 3]

Обозначим массовый расход исходной смеси , массовый расход дистиллята , массовый расход кубового остатка , концентрацию легколетучего компонента в исходной смеси в массовых долях , концентрацию легколетучего компонента в дистилляте в массовых долях , концентрацию легколетучего компонента в кубовом остатке в массовых долях . В задании по курсовому проектированию массовый расход исходной смеси дан в т/час: . Сделаем перевод в систему СИ:

Применим уравнения материального баланса [4, с. 11]:

а) баланс по потокам:

(1.1.1)

б) баланс по содержанию легколетучего компонента в потоке:

(1.1.2)

Составив систему из уравнений материального баланса:

и подставив в неё известные нам из задания по курсовому проектированию данные (, , , ), найдём массовые расходы дистиллята и кубового остатка:

Для дальнейших расчётов необходимо выразить концентрации легколетучего компонента в исходной смеси , дистилляте и в кубовом остатке в мольных долях [6, с. 283]:

, (1.1.3)

где - молярная масса легколетучего компонента смеси (в нашем случае ацетона, [5, с. 3]);

- молярная масса труднолетучего компонента смеси (в нашем случае метилового спирта, [5, с. 3]).

Определим мольную долю ацетона (легколетучего компонента) в паре , равновесном с жидкостью питания, интерполируя значения из таблицы по равновесию пар - жидкость в бинарной смеси ацетон - метиловый спирт [2, с. 5]:

Найдём минимальное число флегмы в ректификационной колонне непрерывного действия [6, с. 321]:

(1.1.4)

Найдём рабочее число флегмы [6, с. 321]:

(1.1.5)

Уравнение рабочей линии верхней части ректификационной колонны [6,с. 320]:

(1.1.6)

Уравнение рабочей линии нижней части колонны [6, с. 320]:

, (1.1.7)

где - относительный мольный расход питания, определяемый по формуле [6, с. 320]:

(1.1.8)

1.2 Тепловой баланс

Зная мольный состав исходной смеси (жидкости питания), дистиллята и кубового остатка, найдём их температуры кипения, используя данные таблицы равновесия пар - жидкость для бинарной смеси ацетон - метиловый спирт [2, с. 5]:

Найдём расход теплоты, получаемой кипящей жидкостью в кубе колонны при конденсации греющего пара [4, с. 23, 25]:

(1.2.1)

где - расход теплоты, отдаваемой охлаждающей воде в дефлегматоре,

- теплоёмкости жидкостей состава при температурах соответственно, которые определяют по формуле аддитивности [3, с. 4]:

(1.2.2)

где и - теплоёмкости легколетучего и труднолетучего компонентов смеси (в нашем случае ацетона и метилового спирта) при соответствующих температурах, определяемые по номограмме [6, с. 562].

Расход теплоты, отдаваемой охлаждающей воде в дефлегматоре, определим по формуле [4, с. 24]:

, (1.2.3)

где - массовый расход дистиллята,

- флегмовое число,

- удельная теплота парообразования дистиллята, которая рассчитывается по аддитивной формуле [3, с. 6]:

, (1.2.4)

где при использовании дефлегматора,

и - удельные теплоты парообразования легколетучего и труднолетучего компонентов смеси (в нашем случае ацетона и метилового спирта соответственно) при температуре кипения дистиллята , определяемые при интерполяции данных таблицы удельных теплот парообразования [5, с. 15]:

1.3 Расчёт средних физических величин смеси

Для дальнейшего расчёта нам необходимо знать значения некоторых физических величин смеси. Методика их расчёта приведена в литературе [3].

Расчёт ректификационной колонны начинают с определения средних значений температур, теплофизических свойств жидкости и пара, а также их расходов. Этот этап предшествует гидравлическому расчёту колонны. Жидкостные и паровые потоки являются смесями компонентов, свойства которых рассчитываются на основе свойств чистых веществ в зависимости от состава и температуры потока. Для простой полной колонны, обогреваемой горячей водой, средние составы и расходы по жидкости и пару, а также физические величины определяют отдельно для верхней и нижней частей колонны (индексы в и н). Индексу А соответствует легколетучий компонент (ацетон), индексу В труднолетучий компонент (метиловый спирт).

а) Для жидкой фазы в верхней и нижней частях колонны:

- мольные составы и определяют как среднеарифметические:

, (1.3.1)

; (1.3.2)

- мольные массы смеси определяют по формуле:

, (1.3.3)

где - мольные массы исходных веществ, [5, с. 3];

- массовые составы и определяют по уравнению

, (1.3.4)

где - мольная масса смеси;

- средние температуры определяют, интерполируя данные таблицы равновесия пар - жидкость бинарной системы ацетон - метиловый спирт [2, с. 5] при соответствующих значениях и :

- плотности определяют по уравнению:

, (1.3.5)

где - плотности легколетучего и труднолетучего компонентов при соответствующих температурах, , которые находим, интерполируя данные таблицы плотности жидкостей в зависимости от температуры [5, с. 4]:

- динамические коэффициенты вязкости рассчитывают по уравнению:

, (1.3.6)

где - динамические коэффициенты вязкости легколетучего и труднолетучего компонентов при соответствующих температурах, , которые находим, интерполируя данные таблицы зависимости динамического коэффициента вязкости органических жидкостей от температуры [5, с. 5]:

- коэффициент диффузии бинарной смеси при , рассчитывают по приближенной формуле:

, (1.3.7)

где - динамический коэффициент вязкости жидкости при ;

и - мольные массы исходных веществ, [5, с. 3];

- мольные объёмы растворённого вещества и растворителя, ;

- коэффициенты, зависящие от свойств растворённого вещества и растворителя.

Динамический коэффициент вязкости жидкости при рассчитываем по уравнению (1.3.6):

,

где - динамические коэффициенты вязкости легколетучего и труднолетучего компонентов при , которые выбираем из таблицы зависимости динамического коэффициента вязкости органических жидкостей от температуры [5, с. 5]:

Мольные объёмы находим по правилу аддитивности, используя значения атомных объёмов [3, с. 8]:

Значения коэффициентов для смеси ацетон - метиловый спирт находим из таблицы значений коэффициентов для расчётов коэффициента диффузии в бинарных смесях [3, с.9]:

- температурный коэффициент для уравнения коэффициента диффузии (см. ниже, (1.3.9)) определяют по эмпирической формуле:

, (1.3.8)

где - динамический коэффициент вязкости жидкости при (см. выше);

- плотность жидкости при , которую определяют по уравнению (1.3.5):

,

где - плотности легколетучего и труднолетучего компонентов при , которые выбираем из таблицы плотностей жидкостей в зависимости от температуры [5, с. 4]:

- коэффициенты диффузии рассчитывают по приближенной формуле:

(1.3.9)

- поверхностные натяжения определяют по уравнению:

, (1.3.10)

где - поверхностные натяжения исходных веществ при соответствующих температурах, , определяемые интерполированием данных таблицы поверхностных натяжений органических веществ и воды в зависимости от температуры [3, с. 10]:

- удельные теплоёмкости питания, кубового остатка и дистиллята уже были определены по аддитивной формуле (1.2.2)

- массовые расходы рассчитывают по уравнениям:

, (1.3.11)

где молярная масса дистиллята определяется по формуле (1.3.3):

, (1.3.12)

где молярная масса исходной смеси определяется по формуле (1.3.3):

- объёмные расходы рассчитывают по соотношению:

(1.3.13)

б) Для паровой фазы в верхней и нижней частях колонны:

- мольные составы определяют по уравнениям рабочих линий при подстановке в них соответственно :

- мольные массы определяют по уравнению (1.3.3) при соответствующих значениях :

- массовые составы определяют по уравнению:

(1.3.14)

- средние температуры определяют, используя данные таблицы равновесия пар - жидкость бинарной системы ацетон - метиловый спирт [2, с. 5] при соответствующих значениях и :

- плотности паров веществ , при средних температурах определяют по уравнению Клапейрона (при ):

, (1.3.15)

где - плотность пара при нормальных условиях, ;

- средняя температура пара, ;

- среднее давление в колонне,

– плотности рассчитывают по уравнению:

(1.3.16)

- динамические коэффициенты вязкости рассчитывают по приближенной формуле:

(1.3.17)

где - динамические коэффициенты вязкости паров легколетучего и труднолетучего компонентов при соответствующих температурах, , которые находим, интерполируя данные таблицы зависимости динамического коэффициента вязкости пара от температуры [5, с. 8]:

- коэффициенты диффузии рассчитывают по приближенной формуле:

, (1.3.18)

где - средняя температура пара, ;

- среднее давление в колонне, ; остальные обозначения см. для уравнения (1.3.7).

- удельная теплота конденсации паров дистиллята была рассчитана выше (см. уравнение (1.2.4))

- массовые расходы определяют по уравнению:

(1.3.19)



- объёмные расходы пара рассчитывают по соотношению:

(1.3.20)

Глава 2. Расчёт параметров насадочной колонны

2.1 Гидравлический расчёт

В насадочных колоннах при противотоке пара и жидкости в зависимости от скоростей потоков наблюдаются три различных гидродинамических режима: плёночный, подвисания и эмульгирования. Предпочтительно работать в плёночном режиме или в начале режима подвисания (иначе возможна вероятность захлёбывания колонны). Методика расчёта насадочной колонны представлена в литературе [1].

При проектировании насадочных колонн обычно используют несколько способов для определения рабочей скорости пара.

Зависимость, обобщающая многочисленные экспериментальные данные для ректификации по определению критических (переходных) точек (подвисания), имеет следующий вид [1, с. 6]:

, (2.1.1)

где - предельная скорость пара в критических точках, ;

- удельная поверхность насадки, , определяемые по таблице характеристики насыпных насадок из колец, сёдел и кускового материала (ГОСТ 17612-83) [1, с. 27];

- свободный объём насадки, , определяемый по таблице характеристики насыпных насадок из колец, сёдел и кускового материала (ГОСТ 17612-83) [1, с. 27];

- динамический коэффициент вязкости жидкости, (см. уравнение (1.3.6));

и - массовые расходы жидкой и паровой фаз, (см. уравнения (1.3.11), (1.3.19);

- плотность пара и жидкости соответственно, (см. уравнения (1.3.16), (1.3.5);

и - коэффициенты, значения которых приведены в литературе [1, с. 7].

Расчёт следует вести отдельно для верха и для низа колонны.

Выберем в качестве насадки керамические седла Берля 38 мм.

для верха колонны:

для низа колонны:

Рабочая скорость пара рассчитывается по соотношению:

, (2.1.2)

где - коэффициент, зависящий от проводимого процесса и режима работы насадочной колонны [1, с. 7].

Для определения диаметра колонны используют формулу:

, (2.1.3)

где - объёмный расход пара при рабочих условиях в колонне, .

Подбираем по расчётной величине стандартный аппарат [1, с. 8]: выбираем стандартный аппарат с диаметром для верхней и нижней частей колонны. Уточним рабочую скорость пара:

(2.1.4)

Уточнённую рабочую скорость пара проверяют по графической зависимости Эдулджи [1, с. 9], где комплексы и имеют следующий вид:

 (2.1.5)

(2.1.6)

Здесь входящий в комплекс критерий Фруда рассчитывается по номинальному размеру насадки (за номинальный диаметр для седел Берля можно принять соответствующий условный размер насадки):

(2.1.7)

Критерий Рейнольдса (условный) также рассчитывается по номинальному размеру :

(2.1.8)

- динамический коэффициент вязкости жидкости, (см. уравнение (1.3.6));

- плотность воды при [5, с. 4];

- плотность орошаемой жидкости при температуре пара в колонне, (см. уравнение (1.3.5));

- плотность пара при температуре пара в колонне, (см. уравнение (1.3.16));

- плотность воздуха при ;

[6, с. 13]

и - объёмные расходы жидкости и пара, (см. уравнения (1.3.13), (1.3.20);

для седел Берля.

Точки и для выбранной насадки лежат на графике Эдулджи [1, с. 9] ниже линии захлёбывания, приблизительно попадая в требуемый режим (плёночный - начало подвисания).

По графику Эдулджи также определяют гидравлическое сопротивление 1 м насадки. При данных параметрах для верха колонны и для низа колонны, что является больше рекомендованных значений для процесса ректификации в колоннах, работающих при атмосферном или повышенном давлении - [1, с. 10]. Для решения данной проблемы увеличим диаметр аппарата до и пересчитаем некоторые параметры.

Уточним рабочую скорость пара:

Уточним критерий Фруда:

Уточним условный критерий Рейнольдса:

Уточним комплекс :

При данных параметрах для верха и низа колонны, что попадает в диапазон рекомендованных значений для процесса ректификации в колоннах, работающих при атмосферном или повышенном давлении - [1, с. 10].

Плотность орошения определяют по формуле:

, (2.1.9)

где - плотность орошения, ;

- объёмный расход жидкости, ;

- площадь поперечного сечения колонны, .

Плотность орошения в верхней и нижней частях колонны попадает в рекомендуемый диапазон [1, с. 9].

Определим сопротивление сухой насадки по уравнению [1, с. 10]:

, (2.1.10)

где - скорость пара в свободном сечении насадки (действительная), ;

- эквивалентный диаметр насадки [1, с. 27];

- высота слоя;

- коэффициент сопротивления.

Коэффициент сопротивления зависит от режима движения пара. Для седел при :

, (2.1.11)

где .

Выберем для дальнейших расчётов наибольшее из полученных значений (полученное из графика Эдулджи) .

При нагрузках ректификационной насадочной колонны ниже точки подвисания в большинстве случаев не вся поверхность насадки смочена жидкостью и не вся смоченная поверхность активна для процесса массопереноса. Доля активной поверхности насадки, участвующей в процессе массопереноса, определяется по соотношению [1, с. 11]:

, (2.1.12)

где - поверхность орошения, ;

- удельная поверхность насадки, ;

и - постоянные, зависящие от типа и размера насадки [1, с. 11].

Для седел Берля значения коэффициентов и в использованной литературе отсутствуют. Долю активной поверхности насадки определим из значения коэффициента , полученного из графической зависимости [1, с. 12].

Долю смоченной поверхности насадки определим по уравнению [1, с. 11]:

, (2.1.13)

где , (2.1.14)

- критерий Рейнольдса для жидкости. (2.1.15)

Значения постоянных и приведены в литературе 1 [1, с. 12]:

При проектировании были соблюдены минимально допустимые значения для седел Берля 38 мм () [1, с. 13].

Активная поверхность насадок определяется по соотношению [1, с. 13]:

(2.1.16)

При расчете были соблюдены минимальные допустимые значения для нижней части колонны. Так как для верхней части колонны выполняется условие для гидравлического сопротивления 1м насадки, то принимаем, что колонна будет работать с рассчитанными параметрами насадок.

2.2 Расчёт высоты колонны

Расчёт высоты насадки будем осуществлять через число теоретических ступеней и высоту насадки , эквивалентную одной ступени:

(2.2.1)

Число теоретических ступеней определим графическим построением:

Высоту насадки, эквивалентную одной ступени, рассчитаем по формуле [1, с. 21]:

, (2.2.2)

где - коэффициенты;

- рабочая скорость пара, ;

- фактор разделения;

- тангенс угла наклона касательной к равновесной линии , записанной в мольных долях;

и - мольные расходы по пару и жидкости, .

При ректификации для верхней части колонны , для нижней части колонны .

Значения коэффициентов для ректификации [1, с. 24]:

(см. рис. 1)

В реальных насадочных колоннах движение фаз отклоняется от идеального вытеснения из-за перемешивания фаз по высоте аппарата и других причин, что уменьшает движущую силу массопередачи. На практике этот эффект учитывают приближенно, увеличивая высоту насадки против рассчитанного значения при идеальном противотоке в 1,2 - 1,3 раза [1, с. 24].

Общую высоту колонны определяют по формуле [1, с. 24]:

, (2.2.3)

где - высота насадки одной секции, ;

- число секций ;

- высота промежутков между секциями, ;

и - соответственно высота сепарационного пространства над насадкой и расстояние между днищем колонны и насадкой, .

Для колонны диаметром 1,2 - 2,2 и , величина при проектировании . Для стандартных насадочных аппаратов число слоев (секций) насадки равно трем, а общая высота аппарата с насыпной насадкой не должна превышать [1, с. 24].

Гидравлическое сопротивление насадки рассчитаем по уравнению [1, с. 25]:

(2.2.4)

ректификация испаритель смесь колонна

В данном части курсового проекта в результате проведенных инженерных расчетов была подобрана ректификационная установка для разделения бинарной смеси ацетон - метиловый спирт с насадочной ректификационной колонной диаметром , высотой , в которой применяется насадка седла Берля 38 мм.

Глава 3. Расчёт теплообменников

3.1 Приближенный расчёт теплообменников

3.1.1 Куб-испаритель

Количество тепла, передаваемого в куб-испаритель, , было рассчитано выше (см. уравнение (1.2.1)).

Расход греющего пара определим по формуле:

, (3.1.1.1)

где - удельная теплота парообразования [6, с. 550].

Коэффициент теплопередачи от конденсирующегося пара к кипящей жидкости в испарителях [6, с. 172].

Температура греющего пара в кубе-испарителе постоянна и равна [6, с. 550], температура кипения кубового остатка также постоянна и была определена . Определим среднюю разность температур горячего и холодного теплоносителя:

Определим площадь поверхности теплообмена в кубе-испарителе:

(3.1.1.2)

Список использованной литературы

1. Волжинский А. И., Константинов В. А. Ректификационные насадочные колонны (часть I): Учебное пособие. - СПб., СПбГТИ (ТУ), 2003. - 30 с.

2. Волжинский А. И., Константинов В. А. Ректификация. Справочные данные по равновесию пар - жидкость: Метод. указания. - СПб., СПб ГТИ (ТУ), 2003. - 23 с.

3. Волжинский А. И., Флисюк О. М. Определение средних физических величин, потоков пара и жидкости: метод. указания СПб., СПб ГТИ (ТУ), 2002. - 10 с.

4. Волжинский А. И., Флисюк О. М. Ректификация: материальный и тепловой балансы: Метод. указания. - СПб., СПбГТИ (ТУ), 2002. - 27 с.

5. Волжинский А. И., Флисюк О. М. Ректификация: справочные данные по физико-химическим величинам: - Метод. указания. - СПб., СПб ГТИ (ТУ), 2002. - 10 с.

6. Павлов К. Ф., Романков П. Г., Носков А. А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии: Учебное пособие для вузов. Под ред. чл.-корр. АН России П. Г. Романкова. - 11-е изд., стереотипное. Перепечатка с изд. 1987 г. - М.: ООО «РусМедиаКонсалт», 2004. - 576 с.

7. Яблонский П. А., Озерова Н. В. Проектирование тепло- и массообменной аппаратуры химической промышленности: Учебное пособие, II-е изд., перераб. и доп. / С-Пб. технолог. ин-т. СПб., 1993. - 92 с.

8. Курсовое проектирование по процессам и аппаратам химической технологии. Краткие справочные данные: Метод. указания / ЛТИ им. Ленсовета. - Л.: 1989. 40 с.

Размещено на Allbest.ru