Расчет тепловой схемы турбоустановки К-160-240

Размещено на http://www.allbest.ru/

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

1. Выбор и обоснование тепловой схемы ТУ

2. Расчет тепловой схемы

2.1 Построение процесса расширения в hs-диаграмме

2.2 Составление таблицы «Состояние пара и воды в системе регенерации»

2.3 Расчет теплообменных аппаратов

2.4 Расчет системы ПВД

2.5 Расчет деаэратора питательной воды

2.6 Расчет системы ПНД

2.7 Определение расхода пара на турбину

3. Тепловой расчет ПНД и оптимизация его характеристик

4. Расчет коэффициентов ценности теплоты отборов и анализ технических решений по тепловой схеме

5. Расчет технико-экономических показателей турбоустановки

6. Выбор вспомогательного оборудования

7. Спецзадание

Заключение

Литература

ВВЕДЕНИЕ

В данном курсовом проекте произведен расчет тепловой схемы турбоустановки К-160-240 и проанализирована эффективность принятых решений.

Принципиальная тепловая схема (ПТС) электростанции определяет основное содержание технологического процесса преобразования тепловой энергии на электростанции. Она включает основное и вспомогательное теплоэнергетическое оборудование, участвующее в осуществлении этого процесса, и входящее в состав пароводяного тракта электростанции.

Принимаем существующую тепловую схему турбоустановки К-160-130. Свежий пар от котла двумя главными паропроводами подводится к отдельно стоящему стопорному клапану, от которого по четырем паропроводам поступает к РК и от них - в ЧВД. После ЧВД пар отводится на промперегрев, после которого двумя паропроводами «горячего» промперегрева подается в ЧСД. В турбине К-160-240 ЧВД и ЧСД конструктивно совмещены в одном ЦВД. Между этими частями установлена разделительная диафрагма с развитым средним уплотнением. Совмещение ЧВД и ЧСД в одном корпусе ЦВД позволило уменьшить вдвое число концевых уплотнений, уменьшить утечки и организовать оригинальную систему уплотнений. После ЧСД пар подводится к двухпоточному ЦНД. Отработавший в турбине пар через выхлопной и переходной патрубки отводится в конденсатор.

Турбина К-160-240 рассчитана на параметры свежего пара 24 МПа и 565С, при давлении в конденсаторе 3 кПа и частоте вращения 50 1/с. Регенеративный подогрев питательной воды производится сначала в пяти подогревателях низкого давления, три из которых питаются отборами из ЦНД, а два других - из отборов ЦВД. В деаэраторе с давлением 0,7 МПа происходит выделение растворенных газов и нагрев питательной воды до температуры насыщения, равной 165,5С, затем питательный электронасос перекачивает питательную воду через два подогревателя высокого давления.

Основные особенности тепловой схемы рассмотрены в разделе 1.

1 ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ ТУРБОУСТАНОВКИ К-160-240

Принципиальная тепловая схема паротурбинной установки отражает связь между ее элементами. При составлении принципиальной тепловой схемы решаются следующие вопросы:

1. Выбор типа котлов. Турбина К-160-240 предназначена для работы в моноблоке с барабанным котлом типов ТП-90, ТГМ-94 и ТП-92. Т.к. применяются барабанные котлы, то необходимо разработать схему использования теплоты непрерывной продувки. В данном случае (для конденсационной турбины) принимаем одноступенчатую схему расширителя.

2. Обоснование основных решений по схеме регенерации турбины. Регенеративная установка предназначена для подогрева питательной воды, поступающей в котел, паром из промежуточных нерегулируемых отборов турбины. Основными элементами регенеративной установки являются; деаэратор, пять подогревателей низкого давления (ПНД1-ПНД5), работающие под напором конденсатного насоса, и два подогревателя высокого давления (ПВД6, ПВД7), включенные по воде за питательным насосом после деаэратора. Регенеративный подогрев питательной воды производится сначала в подогревателях, в которых конденсируется пар основных пароструйных эжекторов и пар отсосов из крайних камер уплотнений, а затем - в пяти ПНД, три из которых питаются отборами из ЦНД, а два других - из отборов ЦВД. Предусмотренная ранее полная каскадная схема отвода дренажа ПНД заменена на комбинированную с установкой сливного насоса после ПНД1, что позволяет повысить экономичность турбоустановки. Каждый ПВД состоит из собственно подогревателя, охладителя дренажа и охладителя пара. ПВД7 подключен по греющему пару к паропроводам «холодного» промперегрева, ввиду более высокой эффективности такого решения против отборов пара из линии «горячего» промперегрева. Дренаж из подогревателя ПВД7 поступает в ПВД6, а затем из ПВД6 - в деаэратор.

3. Предусматривается установка двух питательных электронасосов (основного и резервного), которые устанавливаются совместно с бустерным насосом.

4. Тепловой схемой турбоустановки предусматривается возможность применения испарительной установки, предназначенной для восполнения потерь пара и конденсата в цикле. Ее наличие или отсутствие определяется выбором способа добавки конденсата в цикл. Для данной электростанции, на которой установлена турбина К-160-240, принят способ добавки химически очищенной воды непосредственно в конденсатор турбины, т.е. испарительная установка не предусматривается.

2 РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ

2.1 Построение процесса расширения в hs-диаграмме

При построении процесса расширения принимаем .

2.2 Составление таблицы «Состояние пара и воды в системе регенерации»

Энтальпию пара в отборах и в конденсаторе находим из процесса расширения (рис. 2.1). Давление пара в подогревателях принимаем с учетом потерь давления в паропроводах:

(2.1)

где потери давления в паропроводах, принимаем 6%.

Температура воды на выходе из подогревателей определяется по температуре насыщения при давлении в подогревателе с учетом температурного напора в нем:

(2.2)

где - температурный напор в подогревателе:, .

Коэффициент недовыработки паром:

- для отбора до промперегрева

;(2.3)

- для отборов после промперегрева

Результаты расчетов приведены в табл. 2.1.

Таблица 2.1 - Состояние пара и воды в системе регенерации

Точки тс	Пар	Вода	Уотб	Хотб
	t, С	р,МПа	h,кДж/кг	t, С	р,МПа	h,кДж/кг
1	2	3	4	5	6	7	8	9
0	565	24	3395,6
0	565	23,04	3405,9
1	2	3	4	5	6	7	8	9
1	320	4,05	3014,642				0,761	0,239
П1	320	3,81	3021,563	243,5	31,2	1059,223
2	485	2,4	3429,398				0,657	0,343
П2	485	2,29	3431,105	215,2	31,2	932,695
Д	410	1,37	3279,708	189,9	0,7	699,372	0,563	0,437
4	350	0,86	3160,447				0,489	0,511
П4	350	0,81	3161,47	168,9	1,5	714,727
5	275	0,46	3013,533
5	275	0,44	3014,074				0,396	0,604
П5	275	0,438	3014,344	144,9	1,5	611,013
6	170	0,12	2814,683				0,272	0,728
П6	170	0,114	2815,128	102,4	1,5	430,244
7	110	0,06	2701,013				0,2	0,8
П7	110	0,057	2701,414	82,7	1,5	347,429
8	70	0,03	2626,924				0,155	0,845
П8	70	0,029	2627,242	66	1,5	277,456
К		0,003	2380

2.3 Расчет теплообменных аппаратов

Расчет расширителя непрерывной продувки

Рис. 2.1. Расчетная схема расширителя непрерывной продувки.

При давлении в расширителе определяем энтальпию дренажа расширителя и энтальпию пара из расширителя .Принимаем: , .

Расчет расширителя осуществляется на основании совместного решения уравнений материального и теплового балансов:

(2.4)

(2.5)

Выразив из (2.4) и подставив в (2.5), получим:

2.4 Расчет системы подогревателей высокого давления

Расчет подогревателей производится, начиная с ПВД сверху вниз по ходу пара в турбине.

Рис. 2.2. Расчетная схема системы подогревателей высокого давления

1. Из табл. 2.1 берем энтальпии греющего пара на подогреватели и энтальпии воды после подогревателей .

2. По таблицам воды и пара [3] определяем значения энтальпий пара после ОПП

:(2.6)

Для ПВД7:

Для ПВД6:

3. Определяем энтальпии дренажей подогревателей:

(2.7)

где - температурный напор в ОД, принимаем 10С.

Для ПВД7:

Для ПВД6:

4. Для расчета ПВД6 определяем повышение энтальпии воды в питательном насосе

(2.8)

где - средний удельный объем питательной воды в процессе сжатия в питательном насосе. Определяется по среднему давлению и температуре:

(2.9)

(2.10)

условное повышение температуры в ПН, при

(2.11)

внутренний относительный КПД, принимается равным 0,8.

Тогда

Уточняем энтальпию воды перед ПВД6 с учетом работы ПН:

(2.12)

5. Рассчитываем систему ПВД без учета работы ОПП.

а) тепловой баланс для ПВД7:

(2.13)

б) тепловой баланс для ПВД6:

Т.к. отсутствуют детальные данные по схеме и величине перетечек пара в уплотнениях турбины, то в расчете принимается их расход на ПВД6 - 1/3 от общего значения.

(2.14)

6. Определяем нагрев воды в ОПП:

(2.15)

7. Уточняем энтальпию воды за подогревателями:

(2.16)

8. Составляем уточненный тепловой баланс ПВД7, где вместо подставляем

(2.17)

Для ПВД6 величина отбора не изменится, поскольку охладитель перегрева пара включен по схеме Виолен.

Тогда (2.18)

2.5 Расчет деаэратора питательной воды

Рис. 2.3. Расчетная схема деаэратора питательной воды.

Деаэратор питательной воды рассчитывается на основании решения системы уравнений:

материального баланса:

(2.19)

теплового баланса:

(2.20)

где ; ;

При давлении в деаэраторе определяем энтальпию выпара и энтальпию питательной воды .

Подставив известные значения в уравнение материального и теплового баланса, получим:

(2.21)

(2.22)

Тогда из (2.21) выразим и, подставив в (2.22), получим: ;

2.6 Расчет системы подогревателей низкого давления

Рис. 2.4. Упрощенная схема системы подогревателей низкого давления.

Исходными данными для расчета ПНД являются:

) расход воды через ПНД ;

)энтальпии отборов пара на подогреватели () из табл. 2.1;

)энтальпии воды после подогревателей ()из табл. 2.1;

)энтальпии дренажей:

Составляем тепловые балансы для каждого подогревателя, при чем подогреватели, между которыми есть дренажный насос, должны считаться совместными, т.е. составляется система уравнений и решается методом подстановки. Для системы сброса дренажа в основную линию конденсата принимаем .

ПHД5: (2.23)

ПHД4: (2.24)

ПНД3: (2.25)

ПНД2: (2.26)

ПНД1: (2.27)

Подставляя численные значения энтальпий пара и воды в данные уравнения, найдем доли расхода пара на каждый подогреватель.

ПHД5:

ПHД4:

ПНД3:

ПНД2:

ПНД1:

Определяем расход пара в конденсатор:

где ;

2.7 Определение расхода пара на турбину и энергетический баланс турбоустановки

Расход пара на турбоустановку можно определить из уравнения мощности:

(2.28)

где - электрическая мощность на клеммах генератора, МВт

- соответственно расход пара в отбор турбины и коэффициент недовыработки для этого отбора.

В уравнение (2.28) подставляется в относительных величинах:

(2.29)

(2.30)

Из (2.30) получаем

Расход пара в конденсатор:

.

Расход пара в регенеративные отборы:

Для проверки правильности расчетов проверяем равенство заданной мощности и суммы мощностей, развиваемых на отдельных потоках пара:

(2.31)

Погрешность определения мощности:

3. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПНД5 И ОПТИМИЗАЦИЯ ЕГО ХАРАКТЕРИСТИК

турбоустановка турбина пар тепловой

Исходными данными для расчета являются:

1. из расчета тепловой схемы:

расход нагреваемой среды G_в=100 кг/с;

температура воды на входе в подогреватель t_в1=144,9 ^оС;

давление пара в отборе Р=0,85 МПа;

температурный напор подогревателя t=2 ^оС.

Кроме того, принимаем:

1. скрытая теплота парообразования r=2036,8 кДж/кг;

2. средняя теплоемкость воды с_р=4,186 кДж/кг ^оС;

3. внутренний диаметр трубы d_вн=0,018 м;

4. толщина труб =0,001м;

5. теплопроводность материала труб (латуни) _ст=75 Вт/м К;

6. расстояние между перегородками H=1 м;

7. скорость воды в трубах с=2 м/с;

8. цена тонны условного топлива Ц_ту.т.=100 у.е./т у.т;

9. удельная стоимость поверхности подогревателя k_F=250 у.е./м²;

10. число часов использования мощности блока в году h_исп=6000ч;

11. КПД котла _ка=0,94;

12. КПД теплового потока _тп=0,98.

Порядок расчета:

1. давление греющего пара в подогревателе ПНД5: р=0,86 МПа;

2. температура воды за подогревателем ;

3. тепловая нагрузка подогревателя:

(3.1)

среднелагорифмическая разность температур:

(3.2)

5. Средняя температура воды в подогревателе:

(3.3)

6. физические свойства воды при средней температуре воды в подогревателе:

6.1 коэффициент теплопроводности:

(3.4)

6.2 плотность воды:

(3.5)

6.3 коэффициент динамической вязкости:

(3.6)

6.4 коэффициент кинематической вязкости:

(3.7)

критерий Прандтля:

(3.8)

6.5 коэффициент теплоотдачи от воды к трубкам:

(3.9)

7. Физические свойства пленки конденсата при температуре насыщения:

7.1 коэффициент теплопроводности:

7.2 плотность:

7.3 коэффициент динамической вязкости:

7.4 коэффициент кинематической вязкости:

7.5 критерий Прандтля:

7.6 число Рейнольдса:

(3.10)

7.7 коэффициент теплоотдачи от воды к трубкам:

(3.11)

8. Коэффициент теплопередачи:

(3.12)

где - коэффициент теплопроводности

9. Поверхность подогревателя:

(3.13)

10. Оптимизация температурного напора производится из условия минимума переменной части расчетных затрат:

где стоимость поверхности подогревателя

изменение топливных затрат, определяют в зависимости от изменения температурного напора подогревателя.

где изменение расхода теплоты в общем паре при изменении температурного напора.

Рис.3.1 Зависимость переменной части затрат и поверхности подогревателя от температурного напора.

Оптимальная поверхность ПНД 5 рассчитывалась на ЭВМ (Приложение 2) и выбиралась из условия минимума переменной части расчетных затрат в зависимости от температурного напора подогревателя, который менялся от 0,1 до 4,9^оС с шагом 0,4^оС. Результаты расчета приведены на рис.3.1. Как видно минимум расчетных затрат соответствует t=2,1^оС, при этом поверхность подогревателя составила F=219,27 м^2.

При найденной оптимальной поверхности подогревателя производим расчет его конструктивных характеристик:

1. общее количество трубок:

(3.14)

где - расход нагреваемой воды;

удельный объем;

внутренний диаметр;

число ходов воды.

2. диаметр трубной доски:

(3.15)

где расстояние между осями труб .

3. длина трубок:

(3.16)

4. РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТОВ ЦЕННОСТИ ТЕПЛОТЫ ОТБОРОВ И АНАЛИЗ ТЕХНИЧЕСКИХ РЕШЕНИЙ ПО ТЕПЛОВОЙ СХЕМЕ

Рис. 4.1 Расчетная схема системы регенерации

Использование КЦТ и КИМ позволяет упростить анализ структурных изменений в тепловой схеме, не прибегая к ее пересчету. При этом повышается точность анализа, т.к. исключается влияние абсолютной погрешности расчета тепловой схемы.

По данным расчета тепловой схемы необходимо определить величины КИМ и КЦТ для каждого из отборов. При расчете выделяют два типа ступеней: 1. каскадная; 2. узловая.

Расчет КИМ начинают с первого от конденсатора подогревателя. Для подогревателей с каскадным сбросом дренажа:

(4.1)

где - энтальпия пара в отборе и дренажа соотв.

Для узловых подогревателей:

(4.2)

где - произведение прироста энтальпии во всех ступенях подогрева, расположенных ниже рассматриваемой ступени на соответствующий КИМ.

- энтальпия воды за предшествующей ступенью подогрева.

Для отбора из линии «холодного» промперегрева:

(4.3)

После определения всех значений КИМ определяют электрический КПД:

(4.4)

Полученные расчетные данные сводим в табл. 3.1.

Таблица 4.1 - Результаты расчетов КИМ и КЦТ

№ отб.	Формула для расчета КИМ
1	2	3	4	5
ПНД1 (каскад.)		93,256	9,419	0,216
ПНД2 (каскад.)		69,973	9,0265	0,276
ПНД3 (каскад.)		82,815	14,079	0,364
ПНД4 (узловая)		180,769	42,119	0,499
ПНД5 (каскад.)		103,714	28,833	0,593
Д(усл.) (узлов.)		35,557	10,987	0,662
ПВД6 (каскад.)		190,123	66,353	0,747
1	2	3	4	5
ПВД7 (каскад.)		126,528	46,846	0,793

После определения всех значений КИМ находим электрический КПД:

(4.5)

С помощью КЦТ отборов могут быть проанализированы любые технические решения по повышению эффективности тепловой схемы.

1. Изменение (увеличение) температурного напора в ПВД6 на 1С:

Увеличение температурного напора приводит к уменьшению подвода теплоты в этом подогревателе и соответствующему увеличению его в следующем подогревателе. Экономия расхода теплоты в свежем паре:

(4.6)

где - изменение подвода теплоты в j-ый подогреватель;

- изменение температурного напора.

2. Изменение потери давления в линии отбора.

Падение давления в линии отбора приводит к снижению давления в корпусе подогревателя, а, следовательно, и энтальпии воды за подогревателем. Влияние изменения потерь давления может быть учтено подобно влиянию недогрева, при этом:

(4.7)

где - температура насыщения пара в подогревателе при большей и меньшей степени дросселирования в отборе соотв.

Рассмотрим увеличение потерь давления в линии отбора к ПНД6 в 1,5 раза: Тогда давление в подогревателе:

По таблицам [3] находим температуру насыщения при данном давлении

Тогда (4.8)

Подставив (4.8)в (4.6) получим:

3. Замена каскадного слива дренажа на слив с помощью дренажного насоса. Рассмотрим установку ДН на ПНД3:

При установке на j-ом подогревателе дренажного насоса предотвращается «вытеснение» греющего пара предыдущей ступени нагрева, т.е. увеличивается нагрузка на (j-1) подогреватель.

(4.9)

Нагрузка j-го подогревателя не изменяется. Изменяется режим работы (j-1) подогревателя, т.к. суммарная нагрузка всех отборов остается постоянной, а расход теплоты в свежем паре уменьшается.

4. Установка ОПП.

Позволяет более полно использовать теплоту пара из отбора и снизить расход греющего пара последующей ступени, т.е. увеличение подвода теплоты для j-го подогревателя на величину позволяет уменьшить подвод теплоты к вышестоящему по ходу питательной воды подогревателю на величину . Для верхнего ПВД экономия теплоты в свежем паре:

5. Установка расширителя

Для расширителя непрерывной продувки:

(4.10)

где теплота пара расширителя

Тогда

5. РАСЧЕТ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ТУРБОУСТАНОВКИ

1. Расход теплоты на турбоустановку

(5.1)

где

2. Расход теплоты на выработку электроэнергии:

3. Электрический КПД:

(5.2)

4. Расход теплоты из котлоагрегата:

(5.3)

где определяем по и

5. КПД теплового потока:

(5.4)

6. КПД блока на выработку электроэнергии:

(5.5)

8. Удельный расход топлива на выработку электроэнергии:

(5.6)

6. ВЫБОР ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ ТУРБОУСТАНОВКИ

Выбор ПЭН

Питательные насосы рассчитываются на подачу питательной воды при максимальной мощности блока с запасом 5%.

Выбираем два питательных насоса 100%-ой производительности (один резервный насос на складе) типа ПЭ-500-180.

Выбор конденсатного насоса

Выбираем 2 конденсатных насоса 100%-ой производительности (один из них - резервный). Общая производительность КН выбирается по максимальному пропуску пара в конденсатор (с учетом работы регенеративных отборов на ПНД) и запасом 10%:

Выбираем КН типа 12КсВ9х4.

Выбор дренажных насосов регенеративных подогревателей

ДН устанавливаются без резерва, при этом выполняется резервная линия сброса дренажа в нижний подогреватель. Выбираем ДН типа 6Кс 7х3.

Выбор регенеративных подогревателей

Выбор ПВД

ПВД6: ПВ-425-230-13М

ПВД7: ПВ-425-230-35.

Выбор ПНД

ПНД1: ПН-250-16-7-II

ПНД2: ПН-250-16-7-II

ПНД3: ПН-250-16-7-I

ПНД4: ПН-250-16-7-I

ПНД5: ПН-250-16-7-I

Выбор деаэратора.

Выбираем деаэратор с деаэраторной колонкой типа ДП-500/100.

7. СПЕЦЗАДАНИЕ

Газотурбинные установки.

ГТУ представляет собой тепловой двигатель, рабочее тело в котором остается газообразным во всех точках теплового цикла.

Рис. 7.1 Простейшая схема ГТУ.

Основными элементами ГТУ является компрессор, камера сгорания, газовая турбина. ГТУ работает по следующему принципу: воздух забирается из атмосферы, проходит через воздушный фильтр, после чего направляется в компрессор, где происходит его сжатие, после компрессора воздух попадает в камеру сгорания, туда же подаётся газообразное или жидкое топливо. Образовавшиеся в результате горения топлива дымовые газы поступают в газовую турбину, где совершают полезную работу. Часть полезной работы используется на привод компрессора, остальное отдаётся в сеть. В отличие от паротурбинной установки полезная мощность ГТУ составляет небольшую долю от мощности газовой турбины. Для ГТУ может возникнуть режим, когда полезная мощность равна нулю.

Эффективность работы ГТУ зависит от многих факторов, основным из которых является , , степень сжатия воздуха в компрессоре и т.д. По принципу действия и в зависимости от способа передачи теплоты к холодному источнику выделяют ГТУ открытого и закрытого типа. В ГТУ открытого типа рабочее тело поступает из атмосферы, однократно проходит через все элементы и выбрасывается в атмосферу. В ГТУ замкнутого типа рабочее тело циркулирует по замкнутому контуру, а отвод теплоты осуществляется в специальных теплообменниках Наибольшее распространение получили ГТУ открытого типа. Для данных установок характерно применение как простых, так и сложных циклов. Конструктивно данные ГТУ могут выполняться 1-вальными, 2,3-вальными с различным сочетанием турбин и компрессоров.

По назначению ГТУ делятся:

1. энергетические (для привода электрогенераторов);

2. приводные (для привода компрессоров на газоперекачивающих станциях);

3. транспортные (в качестве двигателей на всех видах транспорта).

В энергетике ГТУ применяется либо в виде основного двигателя, либо в качестве 1-ой ступени для парогазовых технологий.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данном курсовом проекте произведен расчет тепловой схемы паровой турбины К-160-240. На начальном этапе был построен процесс расширения в hs-диаграмме и составлена таблица состояний пара и воды, с помощью которых в дальнейшем были рассчитаны регенеративные подогреватели (ПВД, Д, ПНД), а также внешние для системы регенерации теплообменники. Расчет системы регенерации основан на составлении материальных и тепловых балансов для каждого подогревателя, в результате чего были найдены расходы пара на каждый из них (), расход пара в конденсатор (), а также определен расход пара на турбоустановку ().

В дальнейшем по данным расчетов тепловой схемы были рассчитаны коэффициенты ценности теплоты и изменения мощности, использование которых позволило упростить анализ структурных изменений в тепловой схеме, не прибегая к ее пересчету.

В разделе 5 был произведен расчет технико-экономических показателей турбоустановки и определены следующие значения КПД ; и удельный расход топлива на выработку электроэнергии .

На заключительном этапе был произведен выбор вспомогательного оборудования.

ЛИТЕРАТУРА

1. 1. Соболев С.П. Паровая турбина К-160-130 ХТГЗ. - М.: Энергия, 1980.

2. Тепловые и атомные электростанции: Справочник. / Под общей ред. В.А.Григорьева, В.М.Зорина. - М: Энергоатомиздат, 1989. - 608с.

3. Вукалович М.П. Термодинамические свойства воды и водяного пара. - М.: Машгиз, 1958. - 246 с.

Размещено на Allbest.ru