Зная q_пут на каждом участке, определяют узловые расходы. Для этого путевой расход каждого участка заменяют двумя узловыми расходами в его граничных точках. Узловой расход подсчитывается по формуле

q_узл = 0,5*? q_пут, л/с (11)

?q_пут - суммарные путевые расходы, прилегающие к данному узлу.

Проверка:

еq_узл = еq_{пу т}= q _{х-п нас} +q_{поливку}?????????????????????

еq_узл +еq_соср=еq

87,4 = 87,4 = 85,4+2,0

еq = 87,4+1,8 = 89,2 (без учета пожара)

еq = 87.4+1,8+62,5=151,7 (с учетом пожаров)

После нанесения на схему сети узловых и сосредоточенных расходов производим предварительное потокораспределение, в результате, которого намечаем по всем участкам сети расчетные расходы, как по величине, так и по направлению.

4. Выбор регулирующих емкостей

4.1 Определение объема и размеров бака водонапорной башни

Вместимость бака водонапорной башни (ВБ) определяем, как сумму регулирующего объема и запасного объема воды на пожаротушение.

Регулирующий объем определим, сопоставляя приток воды в ВБ (подача НС II) и отбор воды из ВБ (потребление воды населенным пунктом).

Расчет проводим табличным способом (табл.3).

Таблица 3

Заносим в графу 2 в интегральном виде потребление воды населенным пунктом. Разница между ними дает нам текущее значение объема воды, который должен быть в баке водонапорной башни. Искомый регулирующий объем получим, как сумму максимального положительного и максимального отрицательного (по абсолютной величине) значений текущего объема воды в баке.

W_{ВБ рег} = 161,3 + 41,1 = 202,4 м3.

Объем воды на пожаротушение, запасаемый в баке водонапорной башни, должен обеспечивать десятиминутное тушение одного наружного и одного внутреннего пожара при одновременном наибольшем расходе воды на другие нужды населенного пункта:

W_{ВБ пож} = 0,6 (q _пож + q _{ВН пож} + q _НП), (5)

где q _пож - расчетный расход воды на наружное пожаротушение, принимаемый согласно нормам (в нашем случае 2 пожара по q _пож = 25 л/с);

q _{ВН пож} - расчетный расход воды на внутреннее пожаротушение

(принимаем q _{ВН1 пож} = 2,5 л/с, q _{ВН2 пож} = 2 х 5,0 л/с);

q _НП - максимальный расход населенного пункта, равный 89,1 л/с

W _{ВБ пож} = 0,6 ((2х25) + (2,5+(2х5)) + 89,1) = 90,96 м³

W _ВБ = W _{ВБ рег} + W _{ВБ пож} , (6)

W _ВБ = 202,4 + 90,96 = 293,36 м³

Бак водонапорной башни делаем цилиндрическим. Максимальную глубину воды в баке определяем по зависимости:

h = 4W_ВБ / рD² (7)

Отношение наибольшей глубины воды в баке к диаметру бака лежит в пределах от 0,8 до 1,2. Примем это соотношение равным 1. Тогда h =D и формула примет вид:

D = 4W_ВБ / рD² (8)

D³ = 4W_ВБ / р = 4 ? 293,36 / 3,14 = 373,7 м³;

D = 7,2 м.

Округлим диаметр до полуметра в ближайшую сторону. D = 7,5 м.

h = 4W_ВБ / рD² = 4 ? 293,36/ 3,14 ? 7,5² = 6,6 м;

h / D = 6.6 / 7,5 = 0 ,88 (допустимо соотношение h / D = 0,8 - 1,2)

Рис.2. Расчетная схема бака водонапорной башни

4.2 Определение емкости РЧВ

4.2.1 Определение вместимости резервуаров чистой воды

Вместимость резервуаров чистой воды (РЧВ) найдем, как сумму трех объемов воды: регулирующего объема, запасного объема на собственные нужды очистных сооружений и неприкосновенного запасного объема на противопожарные нужды.

Wрчв = Wрчв_рег + Wрчв_ОС + Wрчв_пож (9)

Регулирующий объем определяем, сопоставляя приток воды в РЧВ (подача НС I) и отбор воды из РЧВ (подача НС II). Расчет проводим табличным способом. Заносим в графу 3 в интегральном (суммарном) виде подачу НС I, а в графу 4 - НС II. Разница между ними дает нам текущее значение объема воды аккумулированного в резервуарах чистой воды. Искомый регулирующий объем получим, как сумму максимального положительного и максимального отрицательного (по абсолютной величине) значений текущего объема воды в резервуарах.

Wрчв_рег= 552 + 28 = 580 м3.

Запасной объем воды на собственные нужды очистных сооружений ориентировочно примем равным 7% от суточного потребления воды:

Wрчв_ОС= 0,07 ? 5425,8 = 379,8 м3.

Неприкосновенный запас воды на противопожарные нужды найдем по формуле:

Wрчв_пож = УW + 3(3,6 ? n_пож ?q_пож - Q_НС1ч), (10)

где УW - максимальная сумма потребления воды за три часа подряд (по графику водопотребления это период с 19 до 22 часов, УW=898,7м³);

n_пож - расчетное количество одновременных пожаров (2);

q_пож - расчетный расход воды на наружное пожаротушение в л/с (25л/с);

Q_НС1ч - подача насосной станции первого подъема в м3/ч (226 м³/час).

Wрчв_пож = 898,7 + 3(3,6 х 2 х 25 - 226) = 760,7 м³

Wрчв = 580 + 379,8 + 760,7 = 1720,5 м³

Таблица 4

4.2.2 Определение числа и размеров резервуаров чистой воды

Число резервуаров должно быть, по возможности, наименьшим, но не менее двух. По приложению 10 подбираем количество и размеры подходящих по объему типовых резервуаров для воды. Выбираем два круглых резервуара из монолитного железобетона вместимостью по 1000 м3 каждый. Диаметр резервуаров O19 м, высота Н=4,0 м. Резервуары делают полузаглубленными с защитной насыпью сверху. В соответствии с расчетной схемой резервуара (рис.3) определим максимально возможную глубину воды в нем и проведем высотную привязку.

Рис.3. Расчетная схема резервуара чистой воды

Максимальная глубина воды в резервуаре:

h = 4W_ВБ / рD² (11)

h = 4 ? 1720,5 / 2 ? 3,14 ? 19 = 3 м.

Отметка поверхности земли в месте расположения резервуаров, согласно плану населенного пункта, составляет 49,0 м. Отметка дна резервуара будет равна:

? _днаРЧВ = ? _земли - H/2 = 49,0 -4,0 / 2 = 47,0 м (12)

Отметка максимального уровня воды:

? _{водыМАКС} = ? _днаРЧВ + h = 47,0 + 3,0 = 50,0 м (13)

5. Гидравлический расчет сети водоснабжения, в том числе на ЭВМ

5.1 Выбор материала и определение диаметров труб участков водопроводной сети

Выбор материала труб следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.04.02-84.

При разработке аттестационной работы для устройства водопроводной сети принимаем: в пределах населенного пункта - пластмассовые трубы.

Определение диаметров труб для каждого участка производим по предварительно намеченным величинам расчетных расходов q_р, используя таблицы предельных экономических расходов в зависимости от значения экономического фактора Э и материала труб.

В данном случае принимаем Э=0,75.

Для подбора диаметров труб при значении Э=0,75 можно использовать таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб.

При определении диаметров труб отдельных участков учитываем условия взаимозаменяемости линий во время аварий. Диаметры труб таких участков назначены по конструктивным соображениям.

Диаметр труб водопровода, объединенного с противопожарным, в населенных пунктах, на промышленных предприятиях принят 160 - 315 мм.

Определенные таким образом диаметры труб всех расчетных участков наносим на схему сети.

5.2 Гидравлический расчет кольцевой водопроводной сети, совпадающий с пожаротушением с проверочным расчетом на ЭВМ

Гидравлический расчет кольцевой водопроводной сети на час максимального водопотребления, выполнен в табличной форме, по методу В.Г. Лобачева - Х. Кросса.

При выполнении расчета требуется, чтобы невязка по отдельным кольцам не превышала ± 0,5 м. Необходимо продолжать расчет перераспределения воды, по участкам добиваясь снижения невязок. Искомое значение поправочного (увязочного) расхода определяется по формуле:

(14); (15)

где q_ср - средний расход рассматриваемого кольца

k - число расчетных участков кольца

Дh - сумма потерь напора в кольце

Уh - абсолютная величина

Увязка колец сети была достигнута при первом исправлении. В случае пожара сеть была увязана после третьего исправления.

Пожар в населенном пункте назначен в двух точках, наиболее удаленных от ВБ. При расчете сети в этих случаях принимаем следующие ограничения: V при пожаре меньше 2,5 м/с, H_ВБ < 42 м. Если одно из этих условий не выполняется, то тогда меняют диаметр на отдельном участке сети. После чего выполняем перерасчет с новыми диаметрами.

Гидравлический расчет водопроводной сети был также проведен на IBM-ЭВМ по программе WSP-2 (ПГУПС - S & CH - 1997).

5.3 Использование результатов гидравлического расчета сети, построение пьезометрических линий

Результаты гидравлического расчета сети используется для определения пьезометрических отметок во всех узлах сети для 2^х расчетных случаев.

По пьезометрическим отметкам определяем действительные напоры во всех участках узлах и высоту ВБ.

Вычисляем пьезометрические отметки, начиная с наиболее удаленной точки встречи потоков, в которой величину действительного свободного напора Н_св.д. принимаем равной требуемому свободному напору (по заданию Н_св.д.=18 м). В населенном пункте требуемый свободный напор Н_св.тр. зависит от этажности застройки зданий. Для 3^ти этажной застройки Н_св.тр.= 18 м. Диктующей точкой является промышленное предприятие, а не самая удаленная от ВБ точка, т.к. по расчету Н_св.тр.= 21 м.

Таким образом, действительная пьезометрическая отметка в точке встречи потоков равна

П_д=Z_з+Н_св.тр. (16)

где Z_з - отметка поверхности земли в точки встречи потоков с плана по горизонталям.

Для определения пьезометрических отметок в остальных узлах необходимо к пьезометрической отметке диктующей точки прибавляют потери напора от этой точки до данного узла. При этом следует перемещаться от узла к узлу в направлении против движения воды.

П_д.n = П_д. + h_{n - n+1} (17)

Если в результате вычисления окажется, что в некоторых узлах Н_св.д. < Н_св.тр., то следует увеличить все пьезометрические отметки и величину Н_св.д. на наибольшую разницу

Д Н_св. = Н_св.тр. - Н_св.д. (18)

Н_{св.тр.пожар}=10 м во всех узлах.

Величины действительных свободных напоров во всех узлах сети определяется по формуле:

Н_св.д. = П_д - Z_з (19)

Вычисленные таким образом пьезометрические отметки и значения действительных свободных напоров указываем для всех узлов на расчетной схеме. Расчет напоров выполнен в табличной форме.

На основании результата подсчитанных пьезометрических отметок вычерчиваем продольный профиль основной (самой длинной) магистрали сети от ВБ до точки встречи потоков. При построении продольного профиля отметки поверхности земли в узлах снимаем с плана.

Отметки низа трубы для профиля

Z_{низа трубы}=Z_з-h_{промерзания}- 0,5 м (20)

5.4 Определение высоты ВБ

Высота водонапорной башни определяем по формуле

Н_ВБ = Н_свД + 1,1Уh +Z_Д - Z_ВБ (21)

Где, Н_свД - потребный свободный напор в диктующей точке наибольшего водоразбора, требующего большего напора в сети

Н_{свД 1}= 21 м - для часа максимального водопотребления

Н_свД2 = 10 м - в случае пожара;

1,1 - коэффициент, учитывающий местные сопротивления;

Уh - сумма потерь напора при движении воды от водонапорной башни до диктующей точки

Уh = 1,8 м - промпредприятие, для часа максимального водопотребления;

Уh = 15,0 м - самая удаленная точка сети, в случае пожара;

Z_Д - отметка земли в диктующей точке

Z_Д1 = 48 м - промпредприятие, для часа максимального водопотребления

Z_Д2 = 47,5 м - самая удаленная точка сети, в случае пожара;

Z_ВБ - отметка земли водонапорной башни (Z_ВБ = 50,5 м).

Высота водонапорной башни в час максимального водоразбора

Н_{ВБхоз-быт} = 21 + 1,1У1,8 +48 - 50,5 = 20,5 м

Высота водонапорной башни в случае пожара

Н_{ВБпожар} = 10 + 1,1У15 +47,5 - 50,5 = 23,5 м

Высоту водонапорной башни принимаем максимальной, что бы она обеспечивала необходимый напор, т.е. Н_ВБ = 23,5 м, и для часа максимального водопотребления в диктующей точке будем иметь запас равный 3м.

6. Насосные станции

6.1 Определение режимов работы насосных станций

Для насосной станции первого подъема (НС I) режим работы в течение суток назначаем равномерным.

Q _НС1ч = Q _{НП сут.макс} / 24 = 5425,8 / 24 = 226 м3/ч, (22)

где Q _{НП сут.макс} - максимальный суточный расход населенного пункта.

Для насосной станции второго подъема (НС II) график подачи воды, по возможности, должен совпадать с графиком водопотребления населенного пункта. Анализируя график водопотребления примем три расчетных режима работы НС II.

Первый режим - минимальная подача воды в период с 1 до 5 часов (4 часа). Второй режим - средняя подача воды в периоды с 0 до 1, с 5 до 6, с 12 до 19, с 23 до 24 часов (10 часов)

Третий режим - максимальная подача воды в периоды с 6 до 12 и с 19 до 23 часов (10 часов). Соотношение между подачами примем равное 3.

Q _{НС2ч макс} / Q _{НС2ч мин} = 3

Подачу одного насоса определим по формуле:

Q _Н2 = Q _{НП сут.макс} / ? (n_i ? t_i), (23)

где n_i - количество работающих насосов;

t_i - время работы данного количества насосов в часах суток.

В первом приближении будем считать, что минимальную подачу осуществляет один насос, тогда при средней подаче необходимо два насоса, а при максимальной - три.

Q _Н2 = 5425,8 / (1?4+2?10+3?10) = 100,5 м3/ч.

6.2 Технологические решения насосной станции 2 подъема

Проектируемая насосная станция относится к 1-ой категории надежности, т.е. ВНС, не допускающая перерыва в работе.

На станции приняты к установке 4 насосных агрегата, из которых 3 рабочих и 1 резервный (второй резервный насос находится на складе), в каждом агрегате насос марки К100-80-160

Всасывающие линии запроектированы из стальных труб в две нити (1 резервная) диаметром d_вс = 320мм.

Напорные водоводы устроены из стальных труб в две нити диаметром d_н = 320 мм и длиной l_н = 230 м. По всей длине напорных водоводов устроено 2 перемчки.

Размещение насосных агрегатов и трубопроводов в здании насосной станции производится с учетом обеспечения надежности действия основного и вспомогательного оборудования, а также простоты, удобства и безопасности эксплуатации.

В здании насосной станции кроме основного насосно-силового оборудования размещен 1 дренажный насос марки НЦС-3, производительностью 8 м³/час с напором 21,7 м. Сброс дренажных вод осуществляется в канализацию и подъемно-транспортный механизм в виде крана ручного однобалочного.

Пуск насосов предусмотрен при открытых задвижках на напорных трубопроводах. В помещении машзала для производства мелкого ремонта предусмотрено место для установки верстака. Монтаж и демонтаж оборудования в насосной станции осуществляется краном ручным однобалочным, грузоподъемностью 1,0 т. Разгрузка оборудования производится внутри насосной станции с помощью кран-балки, с въездом автотранспорта на разгрузочную площадку.

Прямоугольное в плане здание с параллельным расположением агрегатов относительно друг друга и перпендикулярно продольной оси здания.

Заглубление машинного зала насосной станции - 2,400 м относительно поверхности земли, принято из условия установки насосов «под залив» с учетом этого отметка оси насоса определяется по формуле:

Z_он = Z_.РЧВ - h_нас- 0,3 =47,0 - 0,23 - 0,3 = 46,47 м (25)

Где Z_РЧВ - отметка уровня воды в РЧВ.

h_нас - величина по паспорту h

Высота здания насосной станции складывается из высоты машинного зала и высоты верхнего строения.

Высоту верхнего строения определяем отдельно для машинного зала и для вспомогательных помещений по формулам:

Н_верх ? h_тр + 0,5 + h_г + h_с + Н + Н_П (24)

где h_тр - погрузочная высота платформы автомобиля, принимаем = 1,5м;

0,5м - расстояние между грузом и оборудованием;

h_г - высота переносимого груза;

h_с - высота строповки (принимается 0,5 - 1 м;

Н - размеры подъемно-транспортного оборудования при максимальном поднятии крюка;

Н_П - высота балок перекрытия

Высоту верхнего строения округляем до ближайшей стандартной: 3,6; Высоту машинного зала определяем из отметки оси насоса.

Ширина здания насосной станции определяется исходя из ширины насоса, длин задвижек и обратных клапанов, а также переходов и минимального расстояния от трубопроводов до стен.

Для измерения расходов воды на напорных линиях за пределами насосной станции в специальных камерах устраиваются расходомеры.

Насосные агрегаты и напорные линии защищены от гидравлических ударов противоударными клапанами-гасителями системы ЛИИЖТа.

6.3 Подбор насосов и построение совмещенных характеристик насосов и трубопроводов

Принимаем к установке насос марки К100-80-160 с рабочими характеристиками Q = 100 м³/ч, H = 32 м, = 75%, n = 290 об/мин,

Таблица 5 Параметры насоса марки К100-80-160

Всего к установке принимаем три рабочих и два резервных насоса, один из которых находится на складе. Ниже на рисунке приведен график совмещенных характеристик насосов и трубопроводов.

7. Очистная станция

Полезная производительность станции О_сут=5425,8 м/сут. Количество взвешенных веществ 50 мг/л, щелочность 20,0 мг-экв/л, цветность 60 град, в эпидемиологическом отношении вода не сответствует нормативам.

В соответствии с расчетными данными и местными условиями на станции принята следующая схема очистки - смеситель, освелитель со взвешенным осадком, скорый однослойный фильтр, также предусматривается обеззараживание воды гипохлоритом и УФО.

Грунт на площадке - супесь, глубина промерзания 2,2 м, грунтовые воды на глубине 2,5 м, отметка площадки 48,0 м.

7.1 Выбор технологической схемы очистной станции

Выбор технологической схемы очистки произведен на основании сопоставления показателей качества воды в рассматриваемом водоеме с нормами СанПиН'а. Сравнение произведено по следующим показателям:

Таблица 6

Выбор сооружений для очистки воды произведен согласно СНиП 2.04.02-84 в зависимости от производительности сооружений. Производительность определена по следующей формуле:

Q = а * Q_полез = 1,07 * 5425,8 м³/сут = 5805,6 м³/сут = 241,9 м3/ч

Где, Q_полез - полезная производительность станции;

а - коэффициент расхода на собственные нужды станции 7%.

В результате принята следующая технологическая схема процесса очистки: Насосной станцией первого подъема вода подается в вихревой смеситель. Перед смесителем в воду добавляются следующие реагенты: коагулянт (неочищенный сернокислый алюминий) для ускорения процесса выделения из воды взвеси путем осаждения ее в осветлителях и фильтрах, гипохлорит для обеззараживания воды, улучшения процессов обесцвечивания и коагуляции и полиакриламид для интенсификации процесса хлопьеобразования. После этого вода поступает в горизонтальный отстойник. В нем осаждаются взвешенные вещества из воды, и происходит ее предварительное осветление перед подачей на фильтры. После отстойника в воду добавляется сода, для нейтрализации кислой среды, которая возникает при добавлении сернокислого алюминия. Окончательное осветление происходит на скором однослойном фильтре. После него производится УФО, а потом вода подается в резервуар чистой воды. Из резервуара чистой воды вода забирается насосной станцией второго подъема.

8. Разработка внутренних сетей водоснабжения промышленного предприятия

Проектируемым промышленным предприятием является чаеразвесочная фабрика. Потребление воды на предприятии идет только на хозяйственно-бытовые нужды. Горячее водоснабжение идет от местных водонагревателей, установленных в местах водопотребления. Водопроводные трубы используем из полиэтилена, типа ПЭ 32 по ГОСТ 18599-2001.

Схему водоснабжения конструктивно принимаем с верхней разводкой, на 4 стояка.

8.1 Расчет внутреннего водопровода

8.1.1 Секундная вероятность действия приборов

Определяем по формуле

, (25)

Где U_всего - количество потребителей (по заданию 29 чел. в макс. смену)

N_всего - количество приборов (без учета душевых сеток), = 38

q ^c_hr,u - норма расхода в час наибольшего потребления, = 9,4 л/с

q ^c_о - расход воды прибором, л/с, = 0,14 л/с

8.1.2 Расход на участке

Определяем по формуле

, л/с (26)

Где б - коэффициент, учитывающий вероятность действия приборов

(27)

Определим расход для каждого стояка отдельно. Расчет ведем в табличной форме.

Таблица 7

По найденным расходам на отдельных участках, по таблицам для гидравлического расчета (авт. Шевелев Ф.А.), назначим диаметры магистрального трубопровода, соблюдая рекомендуемые скорости движения воды:

0,9 - 1,2 м/сек (максимально допустимые в магистралях до 1,5 м/сек);

до 2,5 м/сек - на подводках,

и найдем потери напора в трубопроводе до диктующей точки. Для нахождения общих потерь напора используем коэффициент местных сопротивлений k_М = 0,3

Весь расчет сводим в таблицу 8.

Таблица 8

8.2 Подбор счетчика воды

8.2.1 Среднечасовой расход воды на вводе

Определяется формулой

, м³/час (28)

Где Т - время работы счетчика

q^tot_u - норма в сутки максимального водопотребления, = 25 л/сут

м³/час - от приборов (без учета душа)

q_душ = 3 м³/час

Суммарный среднечасовой расход воды составит = 3,1 м³/час

8.2.2 Максимальный часовой расход воды на вводе

Определяется формулой

, м³/час (29)

Часовая вероятность действия приборов находится по формуле

(30)

м³/час

Вместе с душем м³/час

8.2.3 Подбор счетчика

Для подбора счетчика необходимо соблюсти ряд условий.

1. q^таб_экспл ? q_ср

2. q^таб_макс ? q ^tot_hr

3. h ? 5м

q_ср = 3,1 м³/час; q ^tot_hr = 3,714 м³/час. Выбираем счетчик с параметрами

Таблица 9

Потери напора на вводе (счетчике) находим по формуле

h = S x (q)², м (31)

h = 0.5 x (1.99)² = 1,97 м

при h ? 5м - принимают крыльчатый счетчик

h ? 2,5м - принимают турбинный счетчик

Принимаем турбинный счетчик.

8.2.4 Требуемый напор на вводе

Определяется выражением

H_тр = Н_геом + УН_сеть + h_ввод + H_f , м (32)

Где Н_геом - геометрическая высота, определяется как Z_душ - Z_ввод

(в нашем случае Z_душ будет отметка магистрального трубопровода), = 58,2 м;

УН_сеть - суммарные потери напора по сети, = 1,58 м;

h_ввод - потери напора на вводе, (на счетчике);

H_f - свободный напор у диктующей точки = 3м

H_тр = 13,35 + 1,58 + 1,97 + 3 = ? 21 м.

8.2.5 Определение диаметров подводящих трубопроводов

Диаметры подводящих трубопроводов выбираем из таблиц для гидравлического расчета (авт. Шевелев Ф.А.), соблюдая рекомендуемые скорости движения воды:

0,9 - 1,2 м/сек (максимально допустимые в магистралях до 1,5 м/сек);

до 2,5 м/сек - на подводках.

Данные заносим в таблицу 10, и на схему водоснабжения.

9. Разработка внутренних сетей водоотведения промышленного предприятия

Проектное количество выпусков канализации определяем равное трем, конструктивно. Для внутренней канализации используем трубы полиэтиленовые по ГОСТ 22689.2-89.

9.1 Расчет внутренней канализации

9.1.1 Секундная вероятность действия приборов

Определяем по формуле

, (33)

Где U_всего - количество потребителей (по заданию 29 чел. в макс. смену)

N_всего - количество приборов (без учета душевых сеток), = 38

q ^c_hr,u - норма расхода в час наибольшего потребления, = 9,4 л/с

q ^c_о - расход воды прибором, л/с, = 0,14 л/с

9.1.2 Расчетные расходы на участках

Определяем по формуле

q^s = q^tot + q^s₀, л/сек (34)

если q^tot ? 8 л/сек

q^s = q^tot (35)

если q^tot > 8 л/сек

где

, л/с

q^s₀ - секундный расход стоков для прибора с наибольшим водоотведением, л/сек

Расчеты сводим в таблицу 10.

Таблица 10.

Таблица 11. Проверка пропускной способности стояков

При определении параметров канализационной сети необходимо соблюдать условия:

1. V > 0,7 м/с

2. 0,3 ? h/d ? 0,9

3. VvH/d ? k

k - коэффициент для пластмассовых труб =5

Таблица 12. Ведомость расчета внутренней канализационной сети

10. Технико-экономические расчеты

10.1 Определение себестоимости продукции или услуг водопроводного предприятия

Затраты предприятия в зависимости от их участия в производственном процессе подразделяют на основные, или прямые, и расходы по управлению и обслуживанию производства (накладные). К основным расходам относятся: затраты материалов, технологического топлива и энергии, заработная плата производственных рабочих. Накладные расходы включают в себя цеховые, общеэксплуатационные и внеэксплуатационные расходы.

10.1.1 Материалы

Эта статья затрат себестоимости учитывает расходы на вспомогательные материалы - химические реагенты для очистки воды. Расходы на материалы рассчитываются исходя из намеченного объема продукции, норм расхода материала на единицу продукции и действующих отпускных цен.

Таблица 13. Затраты на реагенты

10.1.2 Электроэнергия

По этой статье рассчитываются затраты на электроэнергию, расходуемую на технологические нужды.

Годовой расход электроэнергии определяется по формуле:

, (1)

Где 2,72 - расход удельной энергии (кВт-ч), затрачиваемой на подъем 1000 м³ воды на 1 м при КПД, равном 1,0;

Q - количество воды, перекачиваемое за год, тыс.м³;

Н - средняя за год высота подъема насосами, м;

з_н - КПД насосов; для крупных насосов - 0,92; для малых - 0,6-0,75;

з_ДВ - КПД двигателя, принимается равным: при мощности до 10 кВт - 0,85, до 50 кВт - 0,9, более 50 кВт - 0,92 тарифы на электроэнергию принимается по прейскуранту №09-01, введенному с 1 января 1990 года.

Таблица 14. Электроэнергия

10.1.3 Заработная плата

В этой статье учитывается основная и дополнительная заработная плата рабочих, непосредственно участвующих в основной производственной деятельности. Расчеты сводим в таблицу 15.

Таблица 15. Заработная плата рабочих

10.1.4 Цеховые и общеэксплуатационные расходы

Эта статья затрат - комплексная, она включает:

1. содержание цехового и административно-управленческого аппарата;

2. отчисления на социальное страхование;

3. расходы по всем видам ремонтов производственного оборудования, сооружений, зданий, инвентаря;

4. прочие цеховые и общеэксплуатационные расходы.

Таблица 16. Цеховые и общеэксплуатационные расходы

10.1.5 Амортизация

Начисляется по нормам, утвержденным Постановлением Совета Министров СССР от 14 марта 1974 г. №183, введенным с 1 января 1975 г.

Амортизационные отчисления на полное восстановление подсчитываем в таблице 17.

Таблица 17. Амортизационные отчисления

10.1.6 Общая сумма годовых эксплуатационных затрат

Сводим расчеты в таблицу 18.

Себестоимость единицы продукции (С_уд) определяем как частное от деления суммы всех годовых эксплуатационных расходов (С_п) на количество реализуемой потребителем продукции (услуг) за тот же период:

, (2)

Таблица 18. Общая сумма годовых эксплуатационных затрат

10.2 Технико-экономические показатели

Для комплексной оценки принятого проектного решения используем систему основных технико-экономических показателей проекта, которую приводим в таблице 19.

Таблица 19. ТЭП

Размещено на Allbest