Стружкоотсасывающие установки
Порядок расчета аспирационных пневмотранспортных установок (АСПТУ), применяемых в деревообрабатывающей промышленности для отбора отходов от режущих инструментов станков, а также для элементов транспортирования их за прессы цеха с загрузкой в бункера.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 02.06.2011 |
| Размер файла | 66,6 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Размещено на http://www.allbest.ru/
Введение
В настоящее время стружкоотсасывающие установки применяют различной конструкции:
Обычного типа-с магистралью переменного сечения; упрощенные универсальные установки со сборником-коллектором
Особенность таких установок заключается в том, что они кроме транспортных функций, выполняют еще функции аспирационные, обеспечивая процесс обработки древесины на станках. Они обычно делаются всасывающее нагнетающего типа с проходом материала через вентилятор и заканчиваются приемниками для отходов и пыли у режущих головок станков.
Все установки пневматического транспорта применяются в лесопильно-деревообрабатывающей промышленности.
1. Исходные данные
Таблица 1.1 - Аспирационные характеристики деревообрабатывающего оборудования
|
Наименованиестанка и приемников, марка |
Количество приемников к станку |
Min объём отсасываемого воздуха, Q м3/с |
Min транспортная скоростьт, Umin м/с |
Мах возможный выход отходов в общей массе кг/ч |
Коэф. Аэродинамического сопротивленияприемника отсоса |
Диаметр присоеденительного патрубка отсоса, м. |
|
|
Общий/пыли |
|||||||
|
Ц6-2 |
1 |
0,23 |
17 |
36,4/0 |
1,2 |
0,11 |
|
|
ШлПС-5П |
2 |
0,83 |
16 |
3,38/3,38 |
1,2 |
0,18 |
|
|
ШлДБ-5 |
5 |
1,26 |
20 |
4,992/4,992 |
1,1 |
0,138 0,06 |
|
|
Шл-2В |
1 |
0,19 |
16 |
1/1 |
1,1 |
0,1 |
2. Расчет трубопроводов и ответвлений
2.1 Потери давления на трение в прямолинейных трубопроводах
Потери давления в прямолинейных тубопроводах определяются по формуле:
(2.1)
где: l-геометрическая длина ответвлений, м;
- коэффициент сопротивления трению;
d-диаметр трубопровода, м;
- плотность воздуха, ?=1,2 кг/м3
U-скорость воздуха в трубопроводе, м/с;
Определение диаметра трубопровода
аспирационный пневмотранспортный бункер деревообрабатывающий
м (2.2)
где: Q-объемный расход воздуха, м/с
м
Принимаем d=0,125
Далее рассчитываем аналогично.
Определение уточнённой площади трубопровода
(2.3)
м2
Далее рассчитываем аналогично
Определение скорости воздуха
м/с (2.4)
м/с
Определение динамического давления
Па (2.5)
Па
Определение суммарной длины трубопровода
м (2.6)
Определение коэффициента соотношения ?/dут
?/dута=0,144, при d=125 мм, V=18,75 м/с
Тогда потери давления на трение равны
?Ртр=9,4*0,144*210,97=285,57Па;
2.2 Потери давления в приёмнике
(2.7)
где пр. - коэффициент местного сопротивления приёмника:
Определение площади патрубка приёмника
м2 (2.8)
где: dпр-диаметр присоединительного патрубка приёмника, м2 выбираем [1] таблица 1.
м2
м/с
м/с
Определение динамического давления
Па (2.9)
, Па;
Коэффициент сопротивления в приёмнике
[1] таблица 1.2
Определение потерь давления в приёмнике
Па
2.3 Определение потерь давления в переходнике от приёмника к трубопроводу
Определение отношения площядей приемника и трубопровода
Угол диффузора и конфузора принимается ?, [1] табл. 2, стр. 27
При ?=21?: ?перб=0,11;
Определение потерь давления в приемнике
(2.10)
ПА
2.4 Потери давления в отводах
Определение числа оводов по расчётной схеме
Определение суммарного коэффициента сопротивлений отводов
(2.11)
Определение потерь давления на отводах
(2.12)
Па;
2.5 Определение потерь давления в переходе от трубопровода к патрубку коллектора
Коэффициент сопротивления входа в коллектор
, [1] стр. 26
Определение площади входа в коллектор
м2 (2.13)
где: dn-диаметр патрубка коллектора, м2
м2
Определение скорости воздуха во входе в коллектор
м/с (2.14)
м/с;
Определение динамического давления в патрубке
Па (2.15)
Па;
Определение потерь давления при переходе к выходному патрубку коллектора
, Па (2.16)
где: ?пер,2-коэффициент местного сопротивления перехода от трубопровода к патрубку коллектора;
Vпер2-скорость воздушного потока в переходе, м/с
Па
Определение потерь давления на входе в коллектор
Па (2.17)
Па
2.6 Определение потерь давления в ветвях без входа в коллектор
Па (2.18)
Па
2.7 Расчёт параметров ветвей коллектора
Расчёт потерь давления в ветви
Па (2.19)
Па
Определение концентрации смеси
(2.20)
Определение коэффициента увеличения потерь давления
(2.21)
где: ? - коэффициент увеличения потерь давления за счёт присуствия смеси в ответвления за счет присуствия материала в потоке, ?=1,4;
? - расходная массовая концентрация смеси в ответвлениях данного станка
Определение потерь давления в ветви при давлении материала
(2.22)
Расчётное давление коллекторного узла
- (2.23)
- Па
Определение допустимой величины ?
(2.24)
? = 0
где: [?] - допустимая величина, [?]=±5%
3. Выбор пылеулавливающей установки
3.1 Определение пылесодержания воздуха, поступающего в циклон на очистку, начальная запылённость воздуха С
кг/м3 (3.1)
где: ?Мн - суммарный максимально возможный выход пыли на станках, кг/ч
?Q - суммарное значение расходов воздуха, м3/с;
К - коэффициент у читывающий процент подсоса воздуха в аспирационную систему, при 7%-ом подсосе воздуха к=1,07;
мг/м3
3.2 Определение допустимого значения запылённости, выброса после очистки
мг/м3 (3.2)
мг/м3
Для выбора циклона необходимо удовлетворяющее условие по очистке воздуха
(3.3)
где: С2 - фактическое значение запылённости выброса, мг/м3
мг/м3 (3.4)
где: ? - относительный выброс, %, определяется по формуле:
(3.5)
где: ? - эффективность пылеулавливания в выбранном циклоне, [1] стр. 38
мг/м3
мг/м3
Условие выполняется, следовательно, выбираем циклон типа К18 [1] стр. 35
3.3 Определение потерь давления в циклоне
(3.6)
где: ? - коэффициент местного сопротивления циклона, ?=5,0;
? - скорость во входном патрубке циклона
(3.7)
где: Fn - площядь входного патрубка циклона, м3;
? - коэффициент подсосов, ?=1,07
, м/с
Па.
4. Расчет сборного трубопровода и потерь давления в установке
4.1 Скорость воздуха в сборной трубе
Принимаем Vcб = 18 - 19 м/с.
4.2 Расчёт диаметра сборного трубопровода
.
Принимаем dсб=0,45 м.
4.3 Потери давления в сборном трубопроводе
4.4 Потери давления без циклона
4.5 Потери давления без циклона с учётом подсосов
4.6 Потери давления в установке
5. Выбор вентилятора
5.1 Выбираем по производительности Q, и по напору Hв
К1 - Коэффициент учитывающий подсос воздуха К1=1,07
Нв =
Выбираю вентилятор В - ЦП6 - 45 - 8
5.2 Определяем требуемую мощность
.
5.3 Выбор электродвигателя
Выбираю синхронный электродвигатель 4А1604У3, nдв=1450 мин-1, Рном=15 кВт.
5.4 Передаточное отношение ремённой передачи
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Основные технические характеристики для сверлильных станков. Предельные расчетные диаметры (обрабатываемых заготовок для токарных станков) режущих инструментов для сверлильных станков. Предельная частота вращения шпинделя. Кинематический расчет привода.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 22.10.2013Основные технологические способы обработки поверхности режущих инструментов упрочняющими слоями. Оборудование и технологии для нанесения плазменных, вакуумных покрытий. Номенклатура режущих инструментов, используемых в кожевенно-меховых производствах.
дипломная работа [3,5 M], добавлен 11.04.2015Характеристика токсичных и биотоксичных отходов. Рассмотрение аппаратурной схемы установки, реализующей технологию "Пироксол" и накопительного бункера с питателем. Экспериментальное оборудование по утилизации остатков биологического происхождения.
презентация [233,7 K], добавлен 04.02.2010Разработка вибрационного загрузочного устройства для накопления и подачи крепежа на позицию автоматической сборки с ориентацией резьбовой частью вниз. Определение основных параметров вибрационных загрузочных устройств: скорость движения, емкость бункера.
курсовая работа [223,3 K], добавлен 19.01.2011Классификация пневмотранспортных установок. Расчет цеховой аспирационной установки обычного типа: расчет всех сопротивлений при движении аэросмеси от удаленного станка до места выхода очищенного воздуха из циклона. Выбор воздуходувной машины–вентилятора.
курсовая работа [50,1 K], добавлен 20.03.2012Упрочнение режущих инструментов, используемых в кожевенно-меховом производстве, с применением плазменных нанотехнологий. Разработка технологического процесса ионно-плазменного нанесения на режущий инструмент покрытия нитрида титана с упрочняющей фазой.
дипломная работа [3,3 M], добавлен 08.04.2015Кинематическая схема скипового подъемника. Расчет редуктора и исполнительного тормоза для лебедки. Выбор метода крепления каната к барабану. Разработка гидравлического привода затвора бункера. Расчет припусков и допусков. Выбор режущих инструментов.
дипломная работа [1,5 M], добавлен 22.03.2018Изготовление детали на токарно-винторезном станке. Характеристики режущих инструментов. Расчет координат опорных точек, числа переходов и режимов резания. Поправочные коэффициенты на величину подачи. Эффективность станков с программным управлением.
курсовая работа [170,7 K], добавлен 22.08.2015Описание мобильной буровой установки. Разработка конструкции детали "Мачта". Решение линейных задач теории упругости методом конечных элементов. Расчёт напряженно-деформированного состояния детали в среде SolidWorksSimulation. Выбор режущих инструментов.
курсовая работа [3,0 M], добавлен 27.10.2017Характеристика производства плоского, фасонного и профильного строгания кромок деталей и оправки по периметру щитов, рамок, коробок. Описания фрезерования прямолинейных и криволинейных кромок, основных видов режущих инструментов для фрезерных станков.
курсовая работа [30,8 K], добавлен 10.12.2011
