Размещено на http://www.allbest.ru/

6

Курсовой проект

«Вентиляция промышленного здания»

1. Исходные данные

Наименование объекта: Деревообрабатывающий корпус.

Район строительства: г. Москва.

Расчетная географическая широта: 52 северной широты.

Основные характеристики элементов здания: наружные стены изготовлены из кирпича, окна имеют двойное остекление в металлических раздельных переплетах.

Климатические условия: значения расчетных параметров выбираем по I-d диаграмме.

2. Выбор расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха

1. Выбор температуры наружного воздуха.

Производим в соответствии с [2]:

температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0.92 составляет -28С;

продолжительность периода со средней суточной температурой 8С равна 214 сут.;

средняя температура этого периода -3,1С.

Расчетные параметры наружного воздуха по [4]:

барометрическое давление 995 гПа;

температура, удельная энтальпия и скорость ветра:

Период	Параметр А	Параметр Б	Сред. сут
года	Температура, С	Уд. Энталь-пия, кДж/кг	Скорость ветра, м/с	Температура, С	Уд. Энталь-пия, кДж/кг	Скорость ветра, м/с	амплитуда т-ры, С
Теплый	22.3	58,4	2	28,5	54	2	6,5
Холодный	-28	25,3	3	-26	-25,3	3	-

Выбор параметров внутреннего воздуха:

Период года	Категория работ	t, С	, %	v, м/с
	I	28-31	40-60	0.2
Теплый	II а	27-30	40-60	0.4
	II б	27-30	40-60	0.5
	III	26-29	40-60	0.6
	I	21-25	40-60	0.2
Холодный и	II а	17-23	40-60	0.3
переходный	II б	15-21	40-60	0.4
	III	-	-	-

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R0.

t_В - расчетная температура внутреннего воздуха, С, принимаемого согласно ГОСТ 12.1.005-76 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений; t_H - расчетная зимняя температура наружного воздуха, С;

Из условий энергосбережений.

,

где t_В = 18 °С. t_{ОТ. ПЕР.}, Z_ОТ.ПЕР. - средняя температура,С и продолжительность, сут., периода со среднесуточной температурой ниже или равной 8С по СНиП 2.01.0182. Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций принимаем в соответствии с табл. 1б* [1] для производственного задания с сухим и нормальным режимами R⁰_тр, м²С / Вт при ГСОП= 4486 град. сут равное для:

для ограждающих конструкций (стена) R =2,55

для перекрытий R=2,88

Для покрытий R =3,41

окна в металлических раздельных переплетах

Принимаем двойное остекление, окна в металлических раздельных переплетах R=0.312

Коэффициент теплопередачи К=1/R (вт/м² град С)

ограждающих конструкций (для стен) К =0,39

перекрытия К =0,34

для покрытий К =0,29

Окна К =3,21

3. Расчет теплопотерь здания

Основные теплопотери рассчитываются по формуле:

, где

tв - расчетная температура внутреннего воздуха, °С;

tн - расчетная температура наружного воздуха, °С;

n - коэффициент, принимаемый для каждой конструкции отдельно по таблице 3* [3];

F - площадь конструкции, м²;

К - коэффициент теплопередачи, Вт/м²°С;

, Вт

В - коэффициент учитывающий дополнительные теплопотери (на ориентацию и угловые помещения (0,05).

Результаты расчета сведены в таблицу 1.

Тепловые потери на нагрев ввозимого металла:

ХП: при tн=-27 град:

, Вт,

МДж

В-коэффициент, учитывающий интенсивность выделения тепла во времени [6] стр. 4=0.5

Q_мет=2083 МВт

Результаты расчета сведены в таблицу 1.

Расчет теплопотерь на подогрев инфильтрующего воздуха.

Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха следует определять по формуле:

, Вт; (1)

F_ок - площадь оконного проема, м²

G_ок - расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие конструкции помещения, определяемый по п. 3;

с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1,005 кДж/(кг.°С);

t_в, t_н - расчетные температуры воздуха, °С, в помещении и наружного воздуха в холодный период года (параметры Б);

k_встр - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный: 0,7

Расход инфильтрующегося воздуха в помещение G_ок кг/ч, через неплотности наружных ограждающих конструкций следует определять по формуле:

, кг/ч;

- разность давлений воздуха, Па, на наружной и внутренней поверхностях соответственно окон расчетного помещения

, Па;

- разность давления воздуха по обе стороны окна, при которой проводятся исследования воздухопроницания окон, =10Па

Н - высота здания, м

L - расстояние от земли до верха расчетного окна, м

- удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м³

v - скорость ветра, м/с, принимаемая по обязательному приложению 7 и в соответствии с п. 3.2;

R_и^ф - фактическое сопротивление воздухопроницанию окна, м²С / Вт

C_н, C_з - аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждений здания, принимаемые по СНиП 2.01.07-85;

К_дин - коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания, принимаемый по СНиП 2.01.07-85;

- условно-постоянное давление воздуха в помещении, Па

· Инфильтрация через фрамуги окон:

Н = 10,6 м

=14,07 Н/м³

=13,58 Н/м³

с_н - плотность, кг/м³, наружного воздуха;

с_в=1.22 кг/м³

с_н=1.43 кг/м³

=10,73Па

1-й этаж: L= 3,4 м

=9,06 Па

3,02 кг/(ч*м²)

2-й этаж: L= 8,7 м

=6,47 Па

2,41 кг/(ч*м²)

Результаты расчета сведены в таблицу №1.

4. Определение тепловыделений в помещениях

Теплопоступления от людей.

Тепловыделения от человека складываются из отдачи явного и скрытого тепла и зависят от тяжести выполняемой работы.

, Вт

n - количество людей, находящихся в помещении;

m - доля тепла, выделяемого человеком (для мужчин =100%);

q - количество тепла, выделяемое 1 человеком, опр. по таб. 2.2. [8] путем интерполяции при работе средней тяжести и температуре внутреннего воздуха.

Теплопоступления от освещения.

Количество тепла, поступающего от источника искусственного освещения определяемое по фактической мощности светильников. При этом считаем, что вся энергия затрачиваемая на освещение переходит в тепло, нагревающее воздух помещения.

, Вт

где:

E - освещенность, люкс;

q_осв. - удельные тепловыделения;

F_пл. - площадь пола помещения, м2;

_осв. - доля тепла, поступающего в помещение (=1, если светильник находится в помещении)

освещение принимаем:

Е=200 люкс;

q_осв.= 0,058 Вт/м²лк;

, Вт/м².

Определяются по табл. 2.3 и 2.4.

Расчеты сводятся в таблицу №2.

Таблица 2

1-й этаж
	От людей	От освещения
Помещение	Число людей	Период	Кол-во теплоты, Вт, выдел. людьми	Итого, Вт	Fпом., м2	Ехqосв.хзосв.	Итого, Вт
1	8	хп	210	1680	160,32	9,18	1471,738
		пп	210	1680	160,32	9,18	1471,738
		тп	95	760	160,32	9,18	1471,738
5	10	хп	210	2100	555,62	9,18	5100,592
		пп	210	2100	555,62	9,18	5100,592
		тп	95	950	555,62	9,18	5100,592
			2-й этаж
Помещение	Число людей		Кол-во теплоты, Вт, выдел. людьми при t=16 °C	Итого, Вт	Fпом., м2	Ехqосв.хзосв.	Итого, Вт
5	10	хп	210	2100	139,53	9,18	1280,885
		пп	210	2100	139,53	9,18	1280,885
		тп	95	950	139,53	9,18	1280,885
19	16	хп	210	3360	194,8	9,18	1788,264
		пп	210	3360	194,8	9,18	1788,264

Теплопоступления от солнечной радиации для теплого периода года производится через остекление окон.

В переходный период года поступления тепла от солнечной радиации принимается по теплому периоду, а в холодный период не учитывается. Расчет поступления тепло от солнечной радиации следует вести по данным (4,§ 23).

Количество теплоты, Вт, поступающей в помещение в каждый час расчетных суток через заполнение световых проемов площадью F_п,

,

Теплопоступления от солнечной радиации, Вт/м², для вертикального заполнения световых проемов,

;

где q_п, q_р - количество теплоты соответственно прямой и рассеянной солнечной радиации, поступающей в помещении в каждый час расчетных суток через одинарное остекление световых проемов (вертикальное - верхний индекс «в» или горизонтальное - верхний индекс «г»), принимаемое по табл. 2.3.; К_обл - коэффициент облучения; К_отн - коэффициент относительного проникания солнечной радиации через заполнение светового проема, отличающегося от обычного одинарного остекления, принимаемого по табл. 2.4; ₂ - коэффициент, учитывающий затенение светового проема переплетами, принимаемый по табл. 2.5

Теплопоступления, обусловленные теплопередачей, Вт/м²,

,

где R_п - сопротивление теплопередаче заполнения световых проемов, м²°С / Вт (см. табл. 2.4); t_н.усл - условная температура наружной среды, °С.

Коэффициент инсоляции для вертикального заполнения световых проемов,

;

где L_г, L_в - размер горизонтальных и вертикальных выступающих элементов затенения (откосы, стационарные элементы фасада), м; a, c - расстояния от горизонтального и вертикального элементов затенения до откоса светопроема, м; H, B - высота и ширина светопроема, м; А_с.о. - солнечный азимут остекления (для вертикальных затеняющих устройств) см. табл. 2.6-2.8); - угол (для горизонтальных затеняющих устройств), град, между вертикальной плоскостью остекления и проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную рассматриваемой плоскости остекления:

;

' - угол, град, отклонения плоскости остекления от вертикальной плоскости; h - высота стояния солнца, град.

Коэффициент облучения К_обл, зависящий от углов

и

равен произведению коэффициентов облучения К_обл.г и К_обл.в соответственно для горизонтальной и вертикальной солнцезащитной конструкции.

Условная температурная наружной среды при вертикальном заполнении световых проемов

;

где t_н.ср - средняя температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца для вентиляции (обеспеченностью 0,5) и наиболее жарких суток для кондиционирования воздуха (обеспеченностью 0,9-0,95), принимаемая соответственно по таблице и приложению 8 СНиП 2.01.01-82; - суточная амплитуда температуры наружного воздуха, принимаемая по прил. 2 СНиП 2.01.01-82 равной средней для вентиляции (обеспеченностью 0,5) и максимальной для кондиционирования воздуха (обеспеченностью около единицы); ₂ - коэффициент, учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха (табл. 2.9); S, D - количество теплоты соответственно прямой и рассеянной радиации, поступающей в каждый 1 ч расчетных суток на вертикальную или горизонтальную поверхность (табл. 2.10); _п - приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации заполнением световых проемов (см. табл. 2.4); _н - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения, Вт/(м²°С), зависящей от скорости ветра:

для вертикальных поверхностей

Результаты расчета сведены в таблицу 3.

Теплопоступления от электрического и механического оборудования определяются по формуле:

, Вт

где:

N_уст. - установочная мощность электродвигателей или выпрямителей, кВт;

k_сп - коэффициент спроса на электроэнергию, принимается по таб. 2.5, [6]

k_п - коэффициент, учитывающий полноту загрузки электродвигателя, принимается по по данным на стр. 23, [6];

- КПД электродвигателя при полной его загрузке.

Результаты расчета сведены в таблицу №4.

Таблица 4

Наименование помещений	Оборудование	Коли-чество	Nуст., кВт	kсп.	kп.	з	kт.	Qобщ.
1 Заготовительный участок	Станок круглопильный	1	4	0,5	1	0,84	1	2000
	Станок фрезерный	2	4	0,5	1	0,84	1	4000
	Комбинированный станок	1	4,2	0,5	1	0,84	1	2100
	Станок рейсмуссовый	1	6,5	0,5	1	0,85	1	3250
	Станок фуговальный	1	5	0,5	1	0,85	1	2500
	Станок копировальный	1	6	0,5	1	0,85	1	3000
	Циркуляционно-продольная пила	1	17,4	0,5	1	0,88	1	8700
Итого по помещению:	25550
5 1-й цех	Станок форматный 3-х пильный	3	22,95	0,5	1	0,88	1	34425
	Станок для раскроя угловых брусков	1	4	0,5	1	0,84	1	2000
	Фрезерный станок	2	4,57	0,5	1	0,84	1	4570
	Станок круглопильный	1	4,5	0,5	1	0,84	1	2250
Итого по помещению:	43245
5 Малярный участок	Лакокрасочная кабина	2	3,2	0,8	1	0,84	1	5120
	Окрасочная камера	2	4	0,8	1	0,84	1	6400
	Сушильная камера	2	15	0,5	1	0,88	1	15000
Итого по помещению:	26520
19 Участок шлифовки	Станок шлифовально-дисковый	3	4,2	0,5	1	0,84	1	6300
	Дисковая пила	1	18,7	0,5	1	0,88	1	9350
	Станок шлифовально-ленточный	2	4	0,5	1	0,84	1	4000
	Станок фрезерный	2	4	0,5	1	0,84	1	4000
	Станок фрезерный	2	5,55	0,5	1	0,85	1	5550
	Станок копировально-фрезерный	1	3,8	0,5	1	0,84	1	1900
	Круглопильный станок	1	17,4	0,5	1	0,88	1	8700
	Станок шипорезный	1	2,2	0,5	1	0,84	1	1100
	Сверильный станок	1	0,5	0,5	1	0,84	1	250
Итого по помещению:	41150

Передача тепла через стенки укрытий местных отсосов и воздуховодов Q_п, Вт при известной температуре, нагретой поверхности равна:

,

где:

- коэффициент теплоотдачи боковыми стенками

, Вт/м^{2 0}С

- коэффициент конвективного теплообмена боковых стенок ванн, Вт/м^{2 0}С

, Вт/м^{2 0}С

- коэффициент лучистого теплообмена боковых стенок ванн, Вт/м^{2 0}С

, Вт/м^{2 0}С

b - множитель, корректирующий разницу между разностью четвертых степеней абсолютных температур в законе лучистого теплообмена Стефана - Больцмана и разностью

t_п - температура боковой поверхности горячей ванны, равная температуре раствора, но не превышающая 50⁰С, принимаем t_п=40⁰С

t_р.з. - температура рабочей зоны ^тп= 27⁰С; ^хп =16⁰С

F-площадь поверхности стенок ванны, м ^2.

Ванна окраски окунанием:

, Вт/м^{2 0}С

, Вт/м^{2 0}С

, Вт/м^{2 0}С

Теплопоступления от двух ванн:

, Вт

Вт.

Теплопоступления от теплового оборудования определяются по формуле:

, Вт

где:

Q_т.пот. - общие потери теплоты по помещению, Вт;

t_{ср.нагр.пр.} - средняя температура отопительного прибора, °С;

t_{вн.вент.} - расчетная температура внутреннего воздуха для расчета вентиляции, °С;

t_{вн.отопл.} - расчетная температура внутреннего воздуха для расчета отопления, °С.

Результаты расчета сводятся в таблицу 5.

Таблица 5

Помещение	Q теплопот., Вт	tср.нагр.пр.,°С	tвн.вен.,°С	tвн.отоп.,°С	Qс.о., Вт
1	7888,83015	87,5	20	16	7448
5	13549,68765	87,5	20	16	12792
5	8193,3585	87,5	20	16	7735
19	6528,8502	87,5	20	16	6164

5. Определение объемов воздуха удаляемого от технологического оборудования системами местной вытяжной вентиляции

Местная вытяжная вентиляция устраивается от технологического оборудования, выделяющего вредности.

- Помещение №4 - Заточное отделение.

В пилозаточном отделении местные отсосы для удаления загрязненного воздуха от заточных станков,

Производительность местных отсосов L_кр., м³/ч от укрытий заточного оборудования определяют по формуле:

, м³/ч

где:

a - удельная величина отсоса воздуха, м³/(ч.мм), принимается по табл. 4.13, [6].

d - диметр круга, мм.

, м³/ч

- Помещение №5 - Малярный участок.

а) пульверизационная камера

Если пульверизационная камера не оборудована вентилятором технологической вытяжки, то необходимо предусмотреть удаление воздуха от нее из расчета создания скорости в открытом фасадном проеме камеры v=1,2 м.

Расход воздуха, удаляемого от пульверизационной камеры определяется по формуле:

, м³/ч

где:

F - площадь поперечного сечения открытого фасадного проема, мм²;

v - скорость в открытом фасадном проеме камеры, м/с.

, м³/ч

б) окрасочная камера, ванна окраски

Для ванн окунанием следует проектировать бортовые отсосы. Температура эмалей в ванной около 20 °С. При расчете принимаем высоту спектра вредности 40 мм.

По методике М.М. Барановым, количество воздуха, удаляемого от гальванических ванн определяется по формуле:

, м³/ч

где:

б - расход воздуха, отнесенный к 1 м длины ванны, зависящий от токсичности вредных выделений и определяемый высотой спектра вредных выделений h, мм, шириной зеркала ванны В, мм и типом отсоса, принимается по табл. 4.7 [6].

Дt - избыточная температура в ванне, принимаемая не ниже 10 °С

Дt=t_р.-t_р.з.,

t_р. - температура раствора, °С;

t_р.з. - температура воздуха, рабочей зоны, °С;

l - длина ванны, м;

k_н - поправочный коэффициент на глубину уровня раствора в ванне H, мм;

;

k_v - поправочный коэффициент, учитывающий скорость движения воздуха в помещении.

h - токсичность вредных выделений;

м³/ч.

Принимаем количество воздуха удаляемое от каждой ванны равным 3750 м³/ч.

в) сушильная камера

Скорость воздуха в горизонтальном живом сечении принимается равной 0,1…0,15 м/с.

Количество воздуха удаляемое от сушильной камеры определяется по формуле:

, м³/ч

где:

F - площадь горизонтального живого сечения, мм²;

v - скорость в открытом горизонтальном живом сечении, м/с.

, м³/ч

Принимаем количество воздуха удаляемое от каждой камеры равным 1300 м³/ч.

6. Определение объемов общеобменной приточной и вытяжной вентиляции

Во всех отделениях цеха, в которых предусматривается местная вытяжная вентиляция, должна быть предусмотрена компенсация местной вытяжки общеобменным притоком.

В холодный и переходный период года приток подается системами механической вентиляции, а в теплый период года во все помещения цеха, кроме малярного, приточный воздух подается через открытые фрамуги окон. В малярном отделении в теплый период года компенсация местной вытяжки производится приточной системой с механическим побуждением.

Для определения необходимого количества воздуха, подаваемого в помещение составляем уравнения воздушно-теплового баланса:

, м³/ч

Расчеты сводим в таблицу №8.

7. Подбор оборудования систем вентиляции

а) вытяжные системы общеобменной вентиляции.

Система В.1 - L=695 м³/ч, p<400 Па, принимаем к установке вентилятор В.Ц4-75-2,5 (исполнение 1), n=2750 об/мин, з=0,73, N_у=0,09 кВт.

Система В.2 - L=1195 м³/ч, p=400 Па, принимаем к установке вентилятор В.Ц4-75-2,5 (исполнение 1), n=2840 об/мин, з=0,74, N_у=0,25 кВт.

Система В.3 - L=400 м³/ч, p<400 Па, принимаем к установке вентилятор В.Ц4-75-2,5 (исполнение 1), n=2750 об/мин, з=0,7, N_у=0,05 кВт.

Система В.4 - L=2280 м³/ч, p=500 Па, принимаем к установке вентилятор В.Ц4-75-3,15 (исполнение 1), n=2810 об/мин, з=0,75, N_у=0,55 кВт.

б) приточные системы общеобменной механической вентиляции.

Система П. 1 - L=10000 м³/ч, p=500 Па, принимаем к установке приточную установку CV-A4/N-74A.

Система П. 2 - L=14000 м³/ч, p=500 Па, принимаем к установке приточную установку CV-A5/N-74A.

Система П. 3 - L=10000 м³/ч, p=500 Па, принимаем к установке приточную установку CV-A5/N-74A.

Система П. 4 - L=10000 м³/ч, p=500 Па, принимаем к установке приточную установку CV-A5/N-74A.

Система П. 5 - L=3635 м³/ч, p=500 Па, принимаем к установке приточную установку CV-A1/N-74A.

Система П. 6 - L=10000 м³/ч, p=500 Па, принимаем к установке приточную установку CV-A4/N-74A.

в) местные вытяжные системы вентиляции.

Система В.М.1 - L=160 м³/ч, p<400 Па, принимаем к установке вентилятор В.Ц4-75-2,5 (исполнение 1), n=2750 об/мин, з=0,7, N_у=0,05 кВт.

Система В.М.2 - L=150 м³/ч, p<400 Па, принимаем к установке вентилятор В.Ц4-75-2,5 (исполнение 1), n=2750 об/мин, з=0,7, N_у=0,05 кВт.

Система В.М.3 - L=150 м³/ч, p<400 Па, принимаем к установке вентилятор В.Ц4-75-2,5 (исполнение 1), n=2750 об/мин, з=0,7, N_у=0,05 кВт.

Система В.М.4 - L=3750 м³/ч, p<400 Па, принимаем к установке вентилятор В.Ц4-75-5 (исполнение 1), n=1420 об/мин, з=0,79, N_у=0,9 кВт.

Система В.М.5 - L=3750 м³/ч, p<400 Па, принимаем к установке вентилятор В.Ц4-75-5 (исполнение 1), n=1420 об/мин, з=0,79, N_у=0,9 кВт.

Система В.М.6 - L=1300 м³/ч, p<400 Па, принимаем к установке вентилятор В.Ц4-75-2,5 (исполнение 1), n=2750 об/мин, з=0,75, N_у=0,25 кВт.

Система В.М.7 - L=1300 м³/ч, p<400 Па, принимаем к установке вентилятор В.Ц4-75-2,5 (исполнение 1), n=2750 об/мин, з=0,75, N_у=0,25 кВт.

г) системы пневмотранспорта.

Система пневмотранспорта №1 - L=9410 м³/ч, p=4835 Па, принимаем к установке циклон типа ОЭКДМ, циклон №18 и пылевой вентилятор типа В.ЦП6-45-8 (исполнение 6), з=0,58, n=1650 об/мин, N_у=37 кВт.

Система пневмотранспорта №2 - L=13960 м³/ч, p=4500 Па, принимаем к установке циклон типа ОЭКДМ, циклон №22 и пылевой вентилятор типа В.ЦП6-45-8 (исполнение 6), з=0,58, n=1650 об/мин, N_у=37 кВт.

Система пневмотранспорта №3 - L=10310 м³/ч, p=4500 Па, принимаем к установке циклон типа ОЭКДМ, циклон №22 и пылевой вентилятор типа В.ЦП6-45-8 (исполнение 6), з=0,58, n=1650 об/мин, N_у=37 кВт.

Система пневмотранспорта №4 - L=10200 м³/ч, p=4500 Па, принимаем к установке циклон типа ОЭКДМ, циклон №22 и пылевой вентилятор типа В.ЦП6-45-8 (исполнение 6), з=0,58, n=1650 об/мин, N_у=37 кВт.

8. Аэродинамический расчет систем вентиляции

вентиляция отопление деревообрабатывающий аэродинамический

а) аэродинамический расчет системы пневмотранспорта.

Аэродинамический расчет системы пневматического транспорта древесных отходов производства осуществляется по сконструированной схеме воздуховодов.

Рассчитывать воздуховоды следует по методу динамических давлений, сущность которого заключается в условной замене потерь на трение эквивалентными им, или потерями на местные сопротивления.



При перемещении малозапыленного воздуха с концентрацией массы смеси м = 0,01 кг/кг потери давления P_уч, Па, на расчетном участке определяется по формуле:

, Па

вентиляция отопление деревообрабатывающий аэродинамический

где,

?о - сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке воздуховода;

- скоростное (динамическое) давление, Па;

о_э - приведенный коэффициент трения;

л - коэффициент сопротивления трения.

б) аэродинамический расчет приточной системы П. 5.

Цель аэродинамического расчета - определить размеры поперечного сечения участков сети воздуховодов. В системах с механическим побуждением движения воздуха потери давления в сети воздуховодов определяют аэродинамическим расчетом.

Последовательность расчета.

1. Выбор расчетной ветви, нумерация участков, определение расхода воздуха и длин каждого участка;

2. Назначение сечения участков воздуховодов по рекомендуемым скоростям. Рекомендуемые скорости движения воздуха по участкам вентиляционной сети приведены в [5, таблица 22.13, страница 204];

3. По таблице аэродинамического расчета круглых металлических воздуховодов [5] определяем потери давления на трение R, Па, на 1 м в зависимости от скорости движения воздуха и диаметра;

4. Определяем значения коэффициентов местного сопротивления ж [12, таблицы. 22.16-22.43, страницы 213-227];

5. Определяем потери давления Z, Па на местные сопротивления;

6. Определяем общие потери давления, Па, в сети воздуховодов: P=?(nRl+Z).

9. Конструирование системы отопления промышленного предприятия

В данном промышленном предприятии, как в цехах так и в административных помещениях устраивается система отопления как для поддержания min t_в = 5 °С (для цехов) и t_в = 18 °С (для административных помещений), так и в качестве дежурного отопления.

В качестве отопительных приборов устанавливаются регистры из гладких труб.

Источником теплоснабжения является теплосеть предприятия с теплоносителем водой, с параметрами T₁=150°C, Т₂=70°С.

Размещено на Allbest.ru