Воздухопровод для подачи воздуха от воздуходувной станции к горизонтальным конвертерам

Аннотация

Пояснительная записка представляет собой отчет о выполнении курсовой работы на тему: «Воздухопровод для подачи воздуха от воздуходувной станции к горизонтальным конвертерам».

Описанная в работе методика и формулы дают возможность рассчитать схему воздухопровода для подачи воздуха от воздуходувной станции к горизонтальным конвертерам, а также рассчитать потери напора на трение и на местных сопротивлениях, по имеющимся данным построить характеристику сети воздухопровода.

Для составления пояснительной записки в данной курсовой работе использовались: текстовый процессор Microsoft Word, табличный процессор Excel.

Страниц 27 , рисунков 2.

The summary

The explanatory note represents the report on performance of course work on a theme: « the Air pipe for submission of air from pressure-blowing station to horizontal converters ».

The technique described in work and formulas enable to calculate the circuit of an air pipe for submission of air from pressure-blowing station to horizontal converters, and also to calculate losses of a pressure on friction and for local resistance, on available given to construct the characteristic of a network of an air pipe.

For drawing up of an explanatory note in the given course work were used: word-processor Microsoft Word, tabulared processor Excel.

Pages 27, figures 2.

Введение

Металлургические предприятия, в том числе заводы цветной металлургии, - один из крупнейших потребителей воздуха. Потребление воздуха на заводах цветной металлургии может носить характер общего, присущего большинству промышленных предприятий, так и специфического, свойственного металлургическому производству. К первому относится: потребление сжатого воздуха (компрессорного) разного рода пневмоинструментом, устройствами для обдува и распыления, пневмотранспортом материалов, эжекторами; вентиляция производственных помещений и рабочих мест (приточно-вытяжная вентиляция, местные отсосы, местное душирование), использование сжатого воздуха в разного рода устройствах дистанционного и автоматического регулирования и управления. К специфическому для металлургических заводов относится использование воздуха как технологического реагента - окислителя непосредственно в металлургическом процессе (в процессах обжига, шахтной плавки, конвертирования, рафинирования); в качестве окислителя в топливосжигающих устройствах - форсунках и горелках (агломерационные машины, отражательные, рафинировочные, нагревательные печи); для перемешивания растворов и пульпы (пневматические агитаторы); в вакуум-фильтрующей аппаратуре (пневматические, дисковые, листовые фильтры); для охлаждения оборудования.

Постановка задачи

Требуется спроектировать схему воздухопровода для подачи воздуха от воздуходувной станции к горизонтальным конвертерам и построить характеристику трубопровода.

При этом заданы расход воздуха на конвертерах - 350 нм/мин; потребное давление - 0,8 ати.

1. Общая схема воздухоснабжения металлургического завода

Снабжение потребителей на промышленных предприятиях воздухом в значительной мере осуществляется от локальных воздухоподающих установок и станций. Общая централизованная система вохдухоснабжения применяется только для некоторых отдельных параметров, в первую очередь компрессорного воздуха. Обычно промышленное предприятие оборудовано одной или несколькими компрессорными станциями, которые обеспечивают всех потребителей сжатого воздуха давлением 4-7 ати. Воздух других параметров подаётся потребителям от местных установок. Подобная структура схемы воздухоснабжения вызвана рядом соображений. Во-первых, большинство потребителей требует каждый своих конкретных параметров воздуха. Обеспечить централизованным воздухоснабжением весь набор этих параметров весьма сложно. Транспортировка воздуха от общих воздухоподающих станций потребовала бы большого числа длинных и разветвлённых трубопроводов разного диаметра, пересекающих во всех направлениях территорию завода. Стоимость сооружений всей этой системы была бы очень велика. Во-вторых, транспортировка больших масс воздуха на большие расстояния вызвала бы большие потери напора и, следовательно, потребовала бы установки высоконапорных машин и большого перерасхода энергии. В-третьих, регулирование расхода или давления воздуха данных параметров, учитывая небольшое число крупных потребителей этого воздуха и их взаимное влияние, было бы крайне осложнено.

Подавляющее большинство металлургических потребителей, особенно крупных, снабжаются воздухом от собственных установок. При этом установка или станция может обслуживать либо отдельный агрегат (например, печь), либо группу агрегатов, в основном, однотипных.

Воздух высокого давления (до 2-3 ати, чаще до 1-1,5 ати), подаваемый нагнетателями и идущий на воздухоснабжение таких крупных агрегатов, как конвертера (до 800-1000 нм/мин или агрегат), шахтные и обжиговые печи (до 1000-1200 нм/мин на печь), всегда поступает от воздуходувной станции (иногда их может быть 2 или 3), обслуживающей группу агрегатов. Станция оборудуется несколькими воздуходувками, подающими воздух либо в общий коллектор, от которого он раздаётся по агрегатам, либо индивидуально в каждую печь. Станция располагается обычно вне цеха, но в непосредственной близости от него, в отдельном здании[1].

Воздух низкого давления (до 1000-15000 мм вод. ст.) от вентиляторов, идущий в форсунки и горелки, на воздухоснабжение некоторых обжиговых печей, а также на воздушное душирование, обычно подаётся вентиляторными установками, расположенными в цехе непосредственно у агрегатов. Установка может обслуживать или отдельный агрегат или их группу.

2. Воздухопроводы и воздуховоды

Трубопроводы для воздуха образуют сети, которые могут быть тупиковыми и кольцевыми. Последние в основном применяются для компрессорного воздуха при большом количестве потребителей и важности бесперебойного поступления воздуха.

Под воздухопроводами понимают обычно трубопроводы для воздуха высокого давления (свыше 0,15 ати), подаваемого нагнетателями и компрессорами. Трубопроводы воздуха низкого давления, подаваемого вентиляторами, называют воздуховодами.

Воздухопроводы изготовляются обычно из стальных шовных (водогазопроводных) или бесшовных горячекатаных труб; иногда применяются холоднотянутые и холоднокатаные трубы. Шовные трубы имеют сравнительно невысокое допускаемое давление (с обычной стенкой должны выдерживать до 20 кгс/см), поэтому их применяют в неответственных случаях и умеренных давлениях. При прокладке воздухопроводов их сваривают.

Воздуховоды чаще всего бывают сварные или клепаные. При давлении воздуха до 200-300 мм их изготовляют из листового железа толщиной от 0,5 до 2 мм и доставляют на место в виде отдельных секций длиной 1-3 м. Секции снабжены фланцами и собираются при помощи болтов. Воздуховоды такого типа бывают круглого и прямоугольного сечения (”короба”). При небольших расходах вентиляторного воздуха, а также при более высоком его давлении воздуховоды изготавливают из стальных труб или делают цельносварными из листовой стали. В ряде других случаев воздуховоды делают из кирпича, бетона, железобетона и других материалов (подземные воздуховоды).

Расчет воздухопроводах и воздуховодов ведётся на основе общих зависимостей. Основной опорной цифрой в расчётах является скорость воздуха в трубопроводе или допускаемое падение давления на единицу длины. Выбор скорости движения воздуха в воздухопроводе определяется экономическими соображениями, так же, как и выбор скоростей в водопроводных трубах. В целом в воздухопроводах может допускаться скорость в пределах 5-20 м/сек, но рекомендуются значения скоростей 12-15 м/сек. Скорость 15-20 м/сек допускается на коротких трубопроводах большого диаметра; при длинных воздухопроводах и при малых диаметрах желательно, чтобы скорость была не выше 10 м/сек. При расчёте воздухопроводов и выборе скоростей допускаемым падением давления на всей длине от воздухоподающей станции до потребителя считается 6-8% от начального давления; при этом абсолютная величина потерь не должна превышать 0,5 ат.

3. Составление модели расчёта

Расстояние между воздуходувной станцией и горизонтальными конвертерами составляет 1250 м. На участке имеется два подъёма воздухопровода: над транспортной дорогой высотой 4 м и над пешеходной дорогой высотой 3 м.

Расчёт потерь напора на трение

Потери напора на трение в круглых напорных воздухопроводах обычно рассчитываются по формуле Дарси - Вейсбаха:

,

где - длина воздухопровода;

d - диаметр воздухопровода;

W - средняя скорость движения воздуха;

- коэффициент гидравлического трения, или коэффициент трения, определяемый рядом условий, в первую очередь режимом движения жидкости.

Для нахождения расхода воздуха при рабочих условиях необходимо воспользоваться следующей формулой:

, тогда Q =

где р= р= 1,01310Па;

р- потребное давление;

Т- стандартная температура при нормальных условиях;

Т - температура движения воздуха;

Q- заданный расход воздуха на конвертерах,

Затем необходимо определить диаметр d труб на участках. Так как расход воздуха при заданной скорости движения равен:

,

то

где F- площадь поперечного сечения воздухопровода.

Перерасчет скорости газа по полученному диаметру. По схеме воздухопровода видно, что он состоит из трех участков, причем скорости второго и третьего участков равны, так же расход первого участка делится поровну между двумя последующими:

,

Затем необходимо определить плотность воздуха при заданной температуре, для этого воспользуемся следующей формулой:

,

где - плотность воздуха при нормальных условиях;

Теперь можно определить режим движения воздуха. Количественной мерой режима движения жидкости является так называемое число Рейнольдса . Его численное значение зависит от соотношения трёх величин: расхода или средней скорости потока W, его поперечных размеров, в частности диаметра d (если рассматривается круглый воздухопровод), и вязкости :

Границей перехода из одного режима в другой считается обычно значение , равное 2320 - критическое значение Re(Re). При режим движения ламинарный, при - турбулентный режим.

В промышленных воздухопроводах несжимаемые жидкости и газы в большинстве случаев движутся в турбулентном режиме (при тех скоростях, которые обычно приняты в этих воздухопроводах). Лишь в редких случаях приходится иметь дело с чисто ламинарным режимом.

После определения Re необходимо рассчитать толщину ламинарного подслоя в турбулентном потоке (с увеличением Re толщина подслоя уменьшается):

,

где - толщина ламинарного подслоя;

d - диаметр воздухопровода.

Влияние ламинарного подслоя зависит от соотношения между его толщиной и характеристиками шероховатости стенки.

Когда много больше средней величины выступов шероховатости, частицы жидкости ядра потока не соприкасаются со стенкой. Такие трубы носят название гидравлически гладких.

Если меньше абсолютной шероховатости, то частицы, обладающие высокой скоростью, непосредственно соприкасаются с выступами. Такие трубы называют гидравлически шероховатыми.

Если труба является гидравлически гладкой, то состояние её стенки (характер и величина шероховатости) не влияет на величину потерь напора на трение. Последняя в свою очередь определяется внутренним трением между струйками жидкости в потоке, а оно, в свою очередь, зависит от степени турбулизации потока, то есть от числа Re. Поэтому при гидравлически гладких труб коэффициент трения л в формуле Дарси-Вейсбаха должен зависеть от величины Re.

Для гидравлически гладких труб значение коэффициента трения л рассчитывается по формуле Блазиуса:

В гидравлически шероховатых трубах главную роль играет взаимодействие струек жидкости с выступами шероховатости стенки. Поэтому для этих труб значение Re не должно существенно сказываться на величине л. Последняя определяется в этом случае шероховатостью стенки.

Для гидравлически шероховатых труб значение коэффициента трения л по формуле Никурадзе:

,

где К_э- эквивалентная шероховатость. Ее значения для разных стенок приводятся в справочниках.

Тогда потери напора на трение в круглых напорных воздухопроводах можно рассчитать по формуле Дарси - Вейсбаха:

,

Расчёт местных потерь напора

Помимо потерь напора на трение, которые имеют место по всей длине трубопровода, при движении жидкостей и газов возникают потери напора в местах локальных возмущений потока, вызванных разного рода изменениями в направлении движения жидкости, изменениями сечения, наличием преград на пути движения и т.д.. Эти потери носят название местных потерь напора, а причины, их вызывающие, называются местными сопротивлениями.

Практически величина местных потерь прямо пропорциональна динамическому напору в данном сечении потока:

,

где - коэффициент местного сопротивления, характеризующий данное сопротивление.

Важная особенность состоит в том, что для геометрических подобных и одинаково расположенных относительно потока местных сопротивлений при не слишком малых значениях числа значения одинаковы. Поэтому, установив опытным путём значение для некоторого местного сопротивления, можно полученную величину использовать затем для расчёта на всех геометрически подобных местных сопротивлениях. Из выражения следует, что коэффициент местного сопротивления показывает, какую часть от динамического напора составляет теряемый на данном местном сопротивлении напор.

Расчёт общих потерь напора

Общие потери напора в трубопроводе, включая потери на трение и местные потери, находят суммированием:

,

где - сумма потерь напора на всех местных сопротивлениях на данном воздухопроводе;

- суммарный коэффициент местных сопротивлений,

=

Построение характеристики сети

На практике чаще всего приходится иметь дело с движением среды по системам трубопроводов, включающих участки различных диаметров, ответвления, параллельные ветви, разнообразную арматуру и другие устройства. Расчёт таких систем иногда весьма сложен и требует помимо знания общих законов движения среды, применения специальных приёмов расчёта и рабочих формул.

Уравнение напорной характеристики трубопровода, записывается следующим образом:

H=a+(c+b)Q²,

где ;

b - сопротивление трубопровода для газов, учитывающий потери напора на трение и местные потери,

, .

Из этого выражения видно, что для данного воздухопровода зависимость потерь от расхода графически выражается параболой.

При последовательном соединении воздухопроводов разного диаметра общие потери напора соединения равны сумме потерь в отдельных воздухопроводах, расход же жидкости по всей длине соединения одинаков и равен расходу в отдельном воздухопроводе:

где - потери напора в отдельных трубопроводах,

- сопротивление всего соединения.

При параллельном соединении воздухопроводов все напоры в узловых точках соединения (в местах разветвления и слияния ветвей) являются общими для каждой из ветвей и всего соединения в целом. Поэтому:

(2)

Расходы жидкости в отдельных ветвях параллельного соединения различны и определяются сопротивлением ветвей. Общий расход в соединении равен:

= Q+ Q+….+ Q= ,

где Q, Q,…,Q- расходы в отдельных ветвях.

В этом случае из выражения (2) получаем:

bQ= b Q=…= b Q= b Q

Отсюда bравно:

Тогда полный напор воздухопровода равен:

H =

Для данного воздухопровода величины не зависят от расхода. Тогда

,

где а - постоянная

с = 0, так как диаметр воздухопровода постоянный.

С учётом последнего равенства получим:

(3),

где а, b - константы для данной сети.

Выражение (3) является уравнением напорной характеристики воздухопровода. Оно устанавливает связь между потребным напором и расходом жидкости в сети.

4. Расчёт для конкретных данных

Для проведения расчётов необходимо сконструировать воздухопровод на основании следующих данных: расход воздуха на конвертерах - 350 нм/мин; потребное давление - 0,8 ати.

Так же для выполнения всех необходимых расчётов и вычислений потребуется задаться некоторыми величинами, а именно: скорость движения воздуха W = 14 м/с, температура окружающей среды: t = 20 ⁰C .

Расчёт потерь напора на трение

Для нахождения расхода воздуха при рабочих условиях необходимо воспользоваться следующей формулой:

, тогда Q =

где р= р= 1,01310Па;

р- потребное давление; р= р+ р=

тогда р = р+6%=+0,11=1,91

Т- стандартная температура при нормальных условиях; Т= 273 К;

Т - температура движения воздуха; Т = 293 К.

Q- заданный расход воздуха на конвертерах; Q= 700/60 нм/с = 11,666 нм/с.

Тогда Q = = 6,64 м/с.

Затем определяем диаметр d труб на участках:

= = 0,777 м.

Тогда выбираем по ГОСТу следующие диаметры воздухопровода: d= 0,800 м, d= 0,900 м, d= 0,750 м, эквивалентная шероховатость стенок труб (для умеренно заржавевших сварных стальных труб): К_э .

Перерасчет скорости газа по полученному диаметру. По схеме воздухопровода видно, что он состоит из четырёх участков, причем скорости третьего и четвёртого участков равны, так же расход второго участка делится поровну между двумя последующими:

= = 13,22 м/с,

== 10,44 м/с,

= = 7,52 м/с.

Затем определяем плотность воздуха при заданной температуре, для этого воспользуемся следующей формулой:

= 1,293 = 2,27 кг/м.

где - плотность воздуха при нормальных условиях; = 1,293 кг/м.

Определение числа Re для каждого участка воздухопровода:

;

Re=== 618157;

Re₃ = Re₄ = = =371052

Сравнив полученные значения с критическим значением Re=2300, делаем вывод, что наш режим движения в воздухопроводе турбулентный на всех участках.

Определяем толщину ламинарного подслоя для каждого участка:

м;

м;

м.

Сравнив полученные значения с величиной абсолютной шероховатости , делаем вывод, что воздухопровод составлен из гидравлически шероховатых труб.

Для гидравлически шероховатых труб значение коэффициента трения л находим по формуле Никурадзе для каждого участка:

,

,

= 0,0178.

где эквивалентная шероховатость (для умеренно заржавевших сварных стальных труб): К_э= ;

Тогда потери напора на трение в круглых напорных воздухопроводах можно рассчитать по формуле Дарси - Вейсбаха для каждого из участков:

,

где = 600 м - длина первого участка;

= 550 м - длина второго участка;

= 100 м - длина третьего и четвёртого участков.

= 0,0176 = 117,6 м воздушного столба,

= 0,0171 = 58,1 м воздушного столба,

= 0,0178 = 6,8 м воздушного столба.

Расчёт местных потерь напора

Практически величина местных потерь прямо пропорциональна динамическому напору в данном сечении потока:

,

где - коэффициент местного сопротивления, характеризующий данное сопротивление.

Тогда можно рассчитать местные потери напора для каждого из участков:

Для первого участка:= 3 (вентиль прямоточный), = 24 = 8 (для четырёх колен под углом 90), = 0,12 (расширение), тогда = 11.12;

для второго участка: = 0,15 (задвижка), = 24 = 8 (для четырёх колен под углом 90), = 0,95 (разветвление), тогда = 9,1;

для третьего участка: = 3 (вентиль прямоточный), =2 (для колена под углом 90), = 5;

для четвёртого участка: = 3 (вентиль прямоточный), =2 (для колена под углом 90), тогда = 5.

=11,12 = 99,1 м воздушного столба,

= 9,1 = 50,5 м воздушного столба,

= 5 = 14,4 м воздушного столба.

Расчёт общих потерь напора

Затем рассчитываем общие потери напора в воздухопроводе, которые представляют собой сумму потерь напора на трение и местных потерь, на каждом из участков:

,

где - сумма потерь напора на всех местных сопротивлениях на данном воздухопроводе;

- суммарный коэффициент местных сопротивлений.

Тогда общие потери на первом участке равны:

= 117,6+ 99,1 = 216,7 м воздушного столба,

общие потери на втором участке будут равны:

= 58,1+ 50,5 = 108,6 м воздушного столба,

общие потери на третьем и четвёртом участках будут равны:

= 6,8 +14,4 = 21,2 м воздушного столба,

Общие потери напора в воздухопроводе, включая потери на трение и местные потери, находят суммированием:

h = ()10= (216,7 + 108,6 + 21,2 + 21,2) 1,776 10 = 0,065 кгс/см.

Мы получили меньшее значение давления (р =1,8 + 0,065 =1,865кгс/см= 1,865 ат), чем принимали в начале расчёта, значит, необходимо задаться большей скоростью движения воздуха и изменить диаметры воздухопровода на разных участках.

5. Перерасчёт для конкретных данных

Для проведения расчётов необходимо сконструировать воздухопровод на основании следующих данных: расход воздуха на конвертерах - 350 нм/мин; потребное давление - 0,8 ати.

Так же для выполнения всех необходимых расчётов и вычислений потребуется задаться некоторыми величинами, а именно: скорость движения воздуха W = 15 м/с, температура окружающей среды: t = 20 ⁰C . Абсолютная шероховатость: ; эквивалентная шероховатость стенок труб (для умеренно заржавевших сварных стальных труб): К_э

Перерасчёт потерь напора на трение

Для нахождения расхода воздуха при рабочих условиях необходимо воспользоваться следующей формулой:

, тогда Q =

где р= р= 1,013 10Па;

р- потребное давление; р= р+ р=

тогда р = р+6%=+0,1074=1,91

Т- стандартная температура при нормальных условиях; Т= 273 К;

Т - температура движения воздуха; Т = 293 К.

Q- заданный расход воздуха на конвертерах; Q= 700/60 нм/с = 11,666 нм/с.

Тогда Q = = 6,64 м/с.

Затем определяем диаметр d труб на участках:

= = 0,751 м.

Тогда выбираем по ГОСТу следующие диаметры воздухопровода: d= 0,750 м, d= 0,800 м, d= 0,600 м, эквивалентная шероховатость стенок труб (для умеренно заржавевших сварных стальных труб): К_э .

Перерасчет скорости газа по полученному диаметру. По схеме воздухопровода видно, что он состоит из четырёх участков, причем скорости третьего и четвёртого участков равны, так же расход второго участка делится поровну между двумя последующими:

= = 15,0 м/с,

== 13,2м/с,

= = 11,75 м/с.

Затем определяем плотность воздуха при заданной температуре, для этого воспользуемся следующей формулой:

= 1,293 = 2,27 кг/м.

где - плотность воздуха при нормальных условиях; = 1,293 кг/м.

Определение числа Re для каждого участка воздухопровода:

;

Re=== 694736;

Re₃ = Re₄ = =

Сравнив полученные значения с критическим значением Re=2300, делаем вывод, что наш режим движения в воздухопроводе турбулентный на всех участках.

Определяем толщину ламинарного подслоя для каждого участка:

 м;

м;

м.

Сравнив полученные значения с величиной абсолютной шероховатости , делаем вывод, что, воздухопровод составлен из гидравлически шероховатых труб.

Для гидравлически шероховатых труб значение коэффициента трения л находим по формуле Никурадзе для каждого участка:

,

,

= 0,0188.

где эквивалентная шероховатость (для умеренно заржавевших сварных стальных труб): К_э= ;

Тогда потери напора на трение в круглых напорных воздухопроводах можно рассчитать по формуле Дарси - Вейсбаха для каждого из участков:

,

где = 600 м - длина первого участка;

= 550м - длина второго участка;

= 100 м - длина третьего и четвёртого участков.

= 0,0178 = 163,1 м воздушного столба,

0,0176 = 107,5 м воздушного столба,

=0,0188 = 22,05м воздушного столба.

Перерасчёт местных потерь напора

Практически величина местных потерь прямо пропорциональна динамическому напору в данном сечении потока:

,

где - коэффициент местного сопротивления, характеризующий данное сопротивление.

Тогда можно рассчитать местные потери напора для каждого из участков:

Для первого участка:= 3 (вентиль прямоточный), = 24 = 8 (для четырёх колен под углом 90), = 0,12 (расширение), тогда = 11.12;

для второго участка: = 0,15 (задвижка), = 24 = 8 (для четырёх колен под углом 90), = 0,95 (разветвление), тогда = 9,1;

для третьего участка: = 3 (вентиль прямоточный), =2 (для колена под углом 90), тогда = 5;

для четвёртого участка: = 3 (вентиль прямоточный), =2 (для колена под углом 90), тогда = 5.

=11,12 = 127,5 м воздушного столба,

= 9,1 = 80,8 м воздушного столба,

= 5 = 35,18 м воздушного столба.

Перерасчёт общих потерь напора

Затем рассчитываем общие потери напора в воздухопроводе, которые представляют собой сумму потерь напора на трение и местных потерь, на каждом из участков:

,

где - сумма потерь напора на всех местных сопротивлениях на данном воздухопроводе;

- суммарный коэффициент местных сопротивлений.

Тогда общие потери на первом участке равны:

= 163,1 +127,5 = 290,6 м воздушного столба,

общие потери на втором участке будут равны:

= 107,5 + 80,8 = 188,3м воздушного столба,

общие потери на третьем и четвёртом участках будут равны:

= 22,05 + 35,18 = 57,23 м воздушного столба.

Общие потери напора в воздухопроводе, включая потери на трение и местные потери, находят суммированием:

h = ()10= (290,6 + 188,3 + 57,23 +57,23) 1,776 10 = 0,11кгс/см.

Тогда мы можем найти давление на выходе из воздуходувной станции:

р = 1,8 + 0,11 =1,91кгс/см.

Таким образом, при расчёте воздухопровода и выборе скоростей мы получили давление на выходе из воздуходувной станции к горизонтальным конвертерам р = 1,91 кгс/см, при этом абсолютная величина потерь давления составила менее 0,5 ат.

Построение характеристики сети

В данном случае необходимо рассчитать сопротивления трубопровода для каждого их участков для последовательного соединения трубопроводов по формуле:

и для параллельного соединения трубопроводов по следующей формуле:

 ,

где b - сопротивление воздухопровода,

Определяем сопротивление воздухопровода b , для каждого участка:

;

;

;

= 5,2 .

Находим сопротивление для параллельного соединения воздухопроводов (участок 3-4):

.

Затем определяем общее сопротивление воздухопровода:

b=(b₁ ++) =(6,63 + 4,28 + 1,3) 1,776 = 21,7 кгс

Находим постоянную величину а:

,

мм = -10,88 м воздушного столба

Тогда уравнение напорной характеристики воздухопровода примет вид:

Н = -10,88 + 21,7Q

Характеристика воздухопровода приведена на рис. 2

Рис.2. Характеристика сети

Заключение

В данном курсовом проекте была рассчитана схема воздухопровода для подачи воздуха от воздуходувной станции к горизонтальным конвертерам. В приведенном выше расчёте было определено давление на входе P₁=1,91 кгс/см. А также была построена характеристика сети воздухопровода.