Структуры двухфазных потоков в подъемных трубах эрлифтов
Расчет количественных значений критериев и параметров двухфазной смеси и технологических параметров эрлифта, определяющие области существования структур водовоздушных потоков в подъемной трубе, условий и границ переходов одного режима течения в другой.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | статья |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 30.10.2010 |
| Размер файла | 259,3 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Донецкий национальный технический университет
СТРУКТУРЫ ДВУХФАЗНЫХ ПОТОКОВ В ПОДЪЕМНЫХ ТРУБАХ ЭРЛИФТОВ
А.П. Кононенко, канд. техн. наук, доцент
Постановка проблемы и ее связь с научными и практическими задачами. В двухфазном потоке границы фаз определяются не только геометрией стенок канала, что характерно для однофазного потока, но и распределением этих фаз в объеме, ограниченном данным каналом. Взаимное распределение фаз нестабильно в пространстве и во времени и зависит от физических свойств и расходных параметров компонентов смеси, геометрических размеров канала и других факторов. Структурное множество вариантов взаимного распределения фаз образует совокупность режимов течения (структур потоков). Знание конкретного режима течения двухфазной смеси так же важно, как и знание режима течения (турбулентного или ламинарного) для однофазного потока.
В настоящее время наиболее продуктивным решением задачи определения достоверных количественных характеристик движущихся двухфазных смесей является разработка математических моделей для определенных структур двухфазных потоков на основании геометрических характеристик данного конкретного режима течения.
В связи с этим актуальна количественная критериальная оценка областей существования тех или иных структур двухфазных потоков в подъемной трубе эрлифта, а также, что еще более важно, условий и границ переходов одного режима течения в другой.
2 Анализ исследований и публикаций. Большинство предпринятых попыток разработки количественных критериев режимов течения двухфазных потоков опираются на визуальную оценку исследователя [1-10], что вносит известную значительную долю субъективизма. Даже спектральный анализ плотностей пульсаций параметров смесей [3, 8-10] изначально требует визуальной классификации. Существует субъективизм и во множестве несогласованных вариантов названий зачастую качественно одного и того же режима течения, дробление режимов на переходные подрежимы с присвоением им своих названий [3-8, 11-17]. Учитывая рекомендации [8], в настоящей работе принято пять классов режимов течений двухфазных смесей в вертикальной трубе: пузырьковый, снарядный, эмульсионный, кольцевой, диспергированный.
Известные количественные зависимости [11] для определения границ существования структур двухфазных потоков получены по результатам экспериментов на трубе эрлифта диаметром 25 мм и длиной рабочего участка 3 м и не являются правомерными для широкого диапазона геометрических, кинематических и динамических переменных.
Определение структур водовоздушных смесей в [18] выполнено только в зависимости от режима работы эрлифта без количественного анализа гидродинамических параметров потоков, что также сужает достоверность полученных данных.
Результаты многих экспериментальных наблюдений структур двухфазных потоков зачастую оформляются в виде графических карт режимов течения [4, 5, 12, 13, 19]. Основным преимуществом этого способа прогнозирования структур потоков является наглядность карт режимов течения, недостатком - достаточно низкая адекватность, на что указывают и сами авторы разработок.
В то же время можно считать доказанным [5, 7, 12, 13, 20- 23], что переход от одной структуры потока к другой определяется кризисными явлениями - потерей устойчивости предыдущей структурой двухфазной смеси. Наиболее универсальная и достоверная из известных - критериальная зависимость [20-22], описывающая кризисные явления в двухфазном потоке, имеет вид
,(1)
где k - безразмерный параметр, который зачастую называют критерием Кутателадзе и обозначают Ku;
Fr, We, Ga - критерии Фруда, Галилея и Вебера;
- плотности жидкости и газа;
у - коэффициент поверхностного натяжения;
- критическая скорость газообразной фазы (приведенная), рассчитанная по полному сечению трубы;
g - ускорение силы тяжести;
Qm - объемный расход жидкости на погонный метр смоченного периметра;
D - диаметр трубы;
- коэффициенты кинематической вязкости жидкости и газа;
l1, l2 - характерные линейные размеры.
Многочисленные экспериментальные данные по кризисной потере устойчивости структур газожидкостных потоков и явлений «захлебывания» обработаны в системе координат
,(2)
,(3)
и представлены в виде карты кризисных состояний и режимов течений двухфазных смесей [20, 21].
Характерным отличием данной графической карты является то, что при ее построении анализировались и количественно оценивались именно кризисные области - границы перехода от одного режима течения двухфазной жидкости к другому и явление «захлебывания». При построении же других карт режимов [4, 5, 12, 13, 19] предпринимались попытки определить области существования того или иного режима течения, что приводило во многих случаях к значительным неопределенностям.
Для анализа режимов течения водовоздушной смеси в подъемной трубе эрлифта необходимо использовать правый верхний квадрант карты кризисных состояний [20, 21], который характеризует однонаправленное восходящее движение компонентов двухфазной смеси.
Постановка задачи. Необходимо получить количественные значения критериев границ существования структур водовоздушных потоков в подъемных трубах эрлифтов.
Изложение материала и результаты исследований. Отличием структур и количественных характеристик водовоздушного потока в подъемной трубе эрлифта от других двухфазных потоков является то, что в эрлифт принудительно подается один компонент - сжатый воздух. Расход лифтируемой жидкости устанавливается в зависимости от конструктивных и технологических особенностей эрлифта - диаметра и длины трубы, погружения смесителя.
Поэтому следует ожидать, что структура потока и его характеристики в оптимальном режиме и режиме максимальной подачи во многом также будут определяться конструктивными и технологическими параметрами эрлифта.
Исследование структур потоков в подъемной трубе эрлифта выполнено с использованием карты кризисных состояний двухфазных потоков [20, 21]. Для ряда точек (8-15 точек) каждой анализируемой экспериментальной характеристики эрлифта вычислены параметры k и N для условий входа в подъемную трубу и выхода из нее с обязательным определением этих параметров в характерных режимах работы [24] - оптимальном (с минимальным удельным расходом воздуха) и режиме максимальной подачи (с максимальной подачей эрлифта). Построение характеристик эрлифтов на поле карты кризисных состояний двухфазных потоков в координатах k и N выполнено с помощью разработанной программы на ПЭВМ. Для каждой характеристики эрлифта, как для условий входа в подъемную трубу, так и для условий выхода из нее, предусмотрено два варианта представления графиков - в виде полной характеристики (рис. 1 а, 2а, 3а) либо в виде двух соединенных точек (рис. 1 б, 2 б, 3 б) - оптимальной точки и точки максимальной подачи. Такие варианты представления графических зависимостей создают большие удобства и надежность в оценке получаемых результатов.
а)
б)
Рисунок 1 - Характеристики эрлифтов (рис. 1 а) и точки оптимальной (Ч) и максимальной (Ш) подач (рис. 1 б) при снарядной структуре водовоздушного потока в оптимальном режиме работы: D = 60 мм, H+h = 16,0 м, б = 0,660 - _ - вход в трубу, - выход из трубы; D = 100 мм, H + h = 16,9 м, б = 0,444 - ?, ?; D = 100 мм, H + h = 16,9 м, б = 0,538 - ,Ч; D = 25 мм, H + h = 14,0 м, б = 0,393 - +,; D = 50 мм, H + h = 14,0 м, б = 0,393 - ,; D = 80 мм, H + h = 15,0 м, б = 0,433 - ,?; D = 143 м, H + h = 2,52 м, б = 0,409 - , ^; D = 140 мм, H + h = 4,95 м, б = 0,404 - Ў, ¦
На рисунках 1-3 приняты следующие обозначения: кривая а - граница потери устойчивости пузыря газа в трубе и переход снарядного режима в эмульсионный; кривая б - инверсия течения жидкой пленки (только восходящее течение) и формирование кольцевого режима; кривая в - срыв капель с поверхности пленки и начало ее разрушения с диспергированным течением в центре трубы; кривая г - неустойчивое течение пленки жидкости на стенке и переход к диспергированному течению в центре трубы; А - область пузырьково-снарядного режима; Б - область эмульсионного режима; В - область устойчивого кольцевого течения; Г - область диспергированного течения. Для оценки структур течения водовоздушной смеси в подъемной трубе использованы первичные экспериментальные данные более 80 характеристик эрлифтов с диаметрами подъемных труб D = 25 - 624 мм при их длинах H+h = 2,1 - 316,0 м и относительных погружениях смесителя б = 0,070 - 0,995 м [17, 25-33 и экспериментальные данные автора]. Относительное погружение смесителя б является критерием подобия для эрлифтов, что доказано в [18, 27]. Характеристики эрлифтов на картах кризисных состояний сгруппированы по классам перечисленных выше структур потоков, имеющих место в оптимальном режиме и режиме максимальной подачи эрлифта. Рисунки 1, 2, 3 - пример таких построений.
Анализ экспериментальных данных показал, что снарядная структура имеет место как для оптимального (рис. 1), так и для максимального режимов при относительных погружениях смесителя б? 0,4, приведенных скоростей воздуха для оптимального режима до 2,5-3,0 м/с на входе в трубу и до 4,0-4,5 м/с на выходе из трубы. Критерий Фруда водовоздушной смеси Frсм < 20 на входе в трубу и Frсм < 30 на выходе из трубы, критерий Кутателадзе составляет k < 0,9, а параметр N= (0,5 - 20,0)М10-3. Для максимального режима приведенные скорости воздуха на входе в трубу не превышают 4,0-4,5 м/с, на выходе - не превышают 6,0-7,0 м/с, критерий Фруда соответственно Frсм < 105 и Frсм<220, критерий Кутателадзе k?1,2 - 1,4, параметр N= (2,5 - 30,0)М10-3.
а)
б)
Рисунок 2 - Характеристики эрлифтов (рис. 2 а) и точки оптимальной (Ч) и максимальной (Ш) подач (рис. 2 б) при эмульсионной структуре водовоздушного потока в оптимальном режиме работы: D = 140 мм, H+h = 4,5 м, б = 0,111 - _ - вход в трубу, - выход из трубы; D = 100 мм, H + h = 18,3 м, б = 0,203 - ?, ?; D = 150 мм, H + h = 176 м, б = 0,398 - ,Ч; D = 150 мм, H + h = 192,0 м, б = 0,250 - +,; D = 250 мм, H + h = 31,2 м, б = 0,191 - , ; D = 150 мм, H +h = 11,7 м, б = 0,308 - , ?; D = 353 мм, H + h = 11,7 м, б = 0,205 - , ^; D = 624 мм, H +h = 36,28 м, б = 0,264 - Ў, ¦
а)
б)
Рисунок 3 - Характеристики эрлифтов (рис. 3 а) и точки оптимальной (Ч) и максимальной (Ш) подач (рис. 3 б) при кольцевой структуре водовоздушного потока в оптимальном режиме работы: D = 100 мм, H+h = 18,3 м, б = 0,070 - _ - вход в трубу, - выход из трубы; D = 100 мм, H + h = 18,3 м, б = 0,103 - ?, ?; D = 250 мм, H + h = 31,2 м, б = 0,101 - , Ч
Пузырьковая структура не определена из-за некризисности перехода к снарядному режиму [20], поэтому все структуры области А (рис. 1-3) отнесены к снарядным. К тому же согласно [4-6, 12-14, 34] пузырьковая структура имеет место в двухфазном потоке при газосодержании менее 10%, что в эрлифтах практически не реализуется.
Эмульсионная структура для оптимального режима выявлена для диапазона б = 0,1-0,4. Приведенные скорости воздуха и критерии Фруда на входе в трубу находятся в пределах = 2,0-10,0 м/с, Frсм = 5-140, на выходе - = 5,0-15,0 м/с, Frсм = 15-200. Критерий Кутателадзе составляет k = 0,9-3,5, параметр N = (0,05-4,0)М10-3.
Для максимального режима эмульсионная структура имеет место в диапазоне относительных погружений б = 0,1 - 0,6. Приведенная скорость воздуха на входе в трубу = 4,0 - 15,0 м/с, критерий Фруда смеси Frсм = 10 - 210, на выходе - = 6,0 - 16,0 м/с, Frсм = 23 - 430, критерий Кутателадзе k = 0,9 - 4,2, параметр N = (0,3 - 20,0)М10-3.
Кольцевая структура для оптимального режима встречается только для относительных погружений б ? 0,1. Приведенные скорости воздуха на входе = 15,0 - 16,0 м/с, критерий Фруда смеси Frсм = 100 - 250, на выходе - = 17,0 - 20,0 м/с, критерий Фруда смеси Frсм = 170 - 340, критерий Кутателадзе k = 3,5 - 4,3, параметр N = (0,4 - 0,95)М10-3.
Для максимального режима кольцевая структура имеет место при б?0,2. Приведенные скорости воздуха на входе = 14,0 - 22,0 м/с, критерий Фруда водовоздушной смеси Frсм = 90 - 480, на выходе - = 18,0 - 28,0 м/с, Frсм = 200 - 670, критерий Кутателадзе k = 3,6 - 6,0, параметр N = (0,4 - 1,2)М10-3.
Диспергированная структура выявлена только на выходе из трубы для максимального режима при б = 0,20 - 0,75 для диаметров D = 150 мм при длинах труб H+h = 90,0 - 212,0 м. Приведенные скорости воздуха ?18,0 м/с, критерий Фруда смеси Frсм = 330 - 1200, критерий Кутателадзе k ? 4,0, параметр N = (3,0 - 12,0)М10-3.
Для диаметров подъемных труб D = 100 - 353 мм при длинах H+h=2,1 - 115,0 м в диапазоне б = 0,25 - 0,63 имеет место снарядная структура на входе в трубу и эмульсионная структура - на выходе из трубы для оптимального режима работы эрлифта. Приведенные скорости воздуха на входе = 0,56 - 3,75 м/с, критерий Фруда смеси Frсм = 3 - 13, на выходе - = 4,0 - 5,0 м/с, Frсм = 6 - 25, критерий Кутателадзе k?1, параметр N = (0,3 - 5,5)М10-3.
Для режима максимальной подачи эрлифта аналогичное распределение структур (снарядная структура на входе в трубу и эмульсионная структура - на выходе из трубы) выявлено для диаметров D = 150 мм при длинах подъемных труб H+h = 12,4 - 63,7 м в диапазоне б = 0,90 - 0,93. Приведенные скорости воздуха на входе = 1,2 - 2,5 м/с, критерий Фруда смеси Frсм = 9 - 12, на выходе - = 5,0 - 6,1 м/с, Frсм= 30 - 50, критерий Кутателадзе k ? 1,3, параметр N = (6,4 - 9,5)М10-3.
Таблица 1 - Значения критериев и параметров водовоздушного потока в оптимальном режиме работы эрлифта
|
Структура потока |
Относительное погружение смесителя б |
Приведенная скорость воздуха , м/с |
Критерий Фруда водовоздушной смеси Frсм |
|
|
Пузырьково-снарядная |
? 0,4 |
? 4,5 |
? 30 |
|
|
Эмульсионная |
0,1 - 0,4 |
? 15 |
? 200 |
|
|
Кольцевая |
? 0,1 |
? 20 |
? 350 |
Выполненные исследования позволили получить количественные соотношения параметров для определения границ структур двухфазных потоков (табл. 1, 2) и разработать карты структур водовоздушных потоков в подъемных трубах эрлифтов (рис. 4). Вычислив значения относительного погружения смесителя б и критерия Фруда водовоздушной смеси Frсм с использованием данных карт, возможно предварительно оценить структуру потока в подъемной трубе в двух режимах работы эрлифта - оптимальном (рис. 4 а) и режиме максимальной подачи (рис. 4 б).
Таблица 2 - Значения критериев и параметров водовоздушного потока в режиме максимальной подачи эрлифта
|
Структура потока |
Относительное погружение смесителя б |
Приведенная скорость воздуха , м/с |
Критерий Фруда водовоздушной смеси Frсм |
|
|
Пузырьково-снарядная |
? 0,4 |
? 7 |
? 220 |
|
|
Эмульсионная |
0,1 - 0,6 |
? 16 |
? 430 |
|
|
Кольцевая |
? 0,2 |
? 28 |
? 670 |
Рисунок 4 - Карты структур (режимов) водовоздушных потоков в подъемных трубах эрлифтов: а) оптимальный режим; б) режим максимальной подачи
ВЫВОДЫ И НАПРАВЛЕНИЕ ДАЛЬНЕЙШИХ ИССЛЕДОВАНИЙ
Разработаны карты режимов, а также получены количественные значения критериев и параметров двухфазной смеси и технологических параметров эрлифта, определяющие области существования структур водовоздушных потоков в подъемной трубе. Количественная определенность границ структур водовоздушных смесей позволит разработать математические модели характерных режимов (оптимального и режима максимальной подачи) эрлифта.
The mode maps were developed and the quantitative magnitudes of criteria and parameters to identify the boundary of existence of the air flow structures in the airlift hoisting pipes were obtained.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Берглс А.И., Сю М. Исследование режимов течения кипящей воды при высоком давлении: Сб. статей: Достижения в области теплообмена. М.: Мир, 1970. - С.30-35.
2. Субботин В.И., Похвалов Ю.Е., Михайлов Л.Е. и др. Резистивный и емкостный методы измерения паросодержания // Теплоэнергетика. 1974. №6. - С.63-68.
3. Хаббард М.Д., Даклер А.Э. Характеристики режимов течения горизонтального двухфазного потока: Сб. статей: Достижения в области теплообмена. - М.: Мир, 1970. - С.7-29.
4. Стырикович М.А., Полонский В.С., Циклаури Г.В. Тепломассообмен и гидродинамика в двухфазных потоках атомных электрических станций. М.: Наука, 1982. - 370 с.
5. Теплопередача в двухфазном потоке / Под ред. Д. Баттерворса и Г. Хьюитта: Пер. с англ. - М.: Энергия, 1980. - 328 с.
6. Нигматулин Р.И. Динамика многофазных сред. ч. ЙЙ. - М.: Наука, Гл. ред. физ. мат. лит., 1987. - 360 с.
7. Гриценко А.И., Клапчук О.В., Харченко Ю.А. Гидродинамика газожидкостных смесей в скважинах и трубопроводах. М.: Недра, 1994. - 238 с.
8. Исследование турбулентных течений двухфазных сред / Под ред. С.С. Кутателадзе. Новосибирск, 1973. - 315 с.
9. Кутателадзе С.С., Накоряков В.Е. и др. Спектральная плотность пульсаций трения в турбулентном пристенном течении: Доклады АН СССР. 1971. - Т. 196. №5. - С.1046-1048.
10. Кутателадзе С.С., Накоряков В.Е. и др. Спектральные характеристики вертикального двухфазного потока: Докл. АН СССР. 1971. - Т. 200. №1. - С.58-59.
11. Козлов Б.К. Режимы и формы движения воздухо-водяной смеси в вертикальной трубе: Сб. статей: Гидродинамика и теплообмен при кипении в котлах высокого давления. М.: Изд. АН СССР, 1955. - С.11-20.
12. Уоллис Г. Одномерные двухфазные течения. - М.: Мир, 1972. - 440 с.
13. Хьюитт Д., Холл-Тейлор Н. Кольцевые двухфазные течения. - М.: Энергия, 1974. - 408 с.
14. Мойссис, Гриффитс. Влияние входных условий на снарядный режим течения двухфазной смеси: Труды американского общества инж.-мех., Теплопередача, серия С, февраль 1962. - Т. 84. - №1. - С.38-51.
15. Делайе Дж, Гио М., Ритмюллер М. Теплообмен и гидродинамика двухфазных потоков в атомной и тепловой энергетике. - М.: Энергоатомиздат, 1984. - 424 с.
16. Кутепов А.М., Стерман Л.С., Стюшин Н.Г. Гидродинамика и теплообмен при парообразовании. - М.: Высш. школа, 1977. - 352 с.
17. Козыряцкий Л.Н. Исследование и разработка уточненного расчета эрлифтных установок горной промышленности: Дисс… канд. техн. наук. - Донецк: ДПИ, 1976. - 197 с.
18. Костанда В.С. О кинематической структуре водовоздушной смеси в эрлифте // Труды ДПИ Серия Горноэлектромеханическая. - Донецк. 1961. Т 62. Вып. 12. С.79-92.
19. Гриффит П., Уоллис Г. Двухфазное снарядное течение: Труды Американского общества инж.-мех. Теплопередача. Серия С, август 1961. - Т. 83. - №3. - С.99-114.
20. Сорокин Ю.Л. Об условиях устойчивости некоторых режимов движения газожидкостных смесей в вертикальных трубах // ПМТФ. 1963. №6. С.160-165.
21. Сорокин Ю.Л., Пушкина О.Л. О режимах течения газожидкостных смесей // Труды ЦКТИ. 1964. Вып. 47. С.72-82.
22. Кутателадзе С.С., Сорокин Ю.Л. О гидродинамической устойчивости некоторых газожидкостных систем: Сб. статей: Вопросы теплоотдачи и гидравлики двухфазных сред. - М.-Л.: Госэнергоиздат, 1961. - С.315-324.
23. Кутателадзе С.С., Стырикович М.А. Гидродинамика газожидкостных систем. - М.: Энергия, 1976. - 296 с.
24. Папаяни Ф.А., Козыряцкий Л.Н., Пащенко В.С., Кононенко А.П. Энциклопедия эрлифтов. - М.: Информсвязиздат, 1995. - 592 с.
25. Адамов Б.И. Исследование и разработка глубоководных эрлифтных установок для подъема твердого материала: Дисс. канд. техн. наук. - Донецк: ДПИ, 1982. - 323 с.
26. Данилов Е.И. Исследование и разработка эрлифта для гидромеханизированной очистки водоотливных емкостей: Дисс. канд. техн. наук. - Донецк: ДПИ, 1979. - 298 с.
27. Костанда В.С. Исследование и разработка эрлифтных и углесосно-эрлифтных подъемов гидрошахт: Дисс. канд. техн. наук. - Донецк: ДПИ, 1963: Т.1. - 209 с., Т.2 - 140 с.
28. Малыгин С.С. Применение эрлифтов для водоотлива шахт: Дисс. канд. техн. наук. - Донецк: ДПИ, 1966. - 264 с.
29. Миргородский В.Г. Исследование и разработка выходного узла эрлифтной гидроподъемной установки: Дисс. канд. техн. наук. - Донецк: ДПИ, 1970. - 203 с.
30. Стегниенко А.П. Исследование и разработка методов управления режимами работы шахтных эрлифтов: Дисс. канд. техн. наук. - Донецк: ДПИ, 1978. - 242 с.
31. Стифеев Ф.Ф.Разработка эрлифтов для подъема пульп повышенной плотности: Дисс. канд. техн. наук. - Донецк: ДПИ, 1985. - 262 с.
32. Триллер Е.А. Разработка схем и средств транспорта горной массы из подземных технологических емкостей: Дисс. канд. техн. наук. - Донецк: ДПИ, 1983. - 232 с.
33. Шевченко В.Ф. Исследование и разработка узла подвода пневматической энергии в эрлифте: Дисс. канд. техн. наук. - Донецк: ДПИ, 1974. - 183 с.
34. Справочное руководство по проектированию разработки и эксплуатации нефтяных месторождений. Добыча нефти / Под ред. Ш.К. Гиматудинова. - М.: Недра, 1983. - 455 с.
Подобные документы
Свойства компонентов, зависящие от температуры. Выбор и обоснование схемы разделения смеси. Расчет по определению оптимального ввода сырья и оптимального размера колонн. Расчет основных параметров работы ректификационных колонн и материальных потоков.
курсовая работа [932,5 K], добавлен 06.02.2016Расчет потерь напора на трение в данном отрезке трубы, потерь давления на трение в трубах в магистралях гидропередачи, при внезапном расширении трубопровода. Определение необходимого диаметра отверстия диафрагмы, расхода воды в трубе поперечного сечения.
контрольная работа [295,2 K], добавлен 30.11.2009Назначение теплообменных аппаратов. Особенности строения теплообменника "труба в трубе", материальный, тепловой и гидравлический расчет его основных параметров. Описание схемы процесса. Техника безопасности при работе с теплообменником "труба в трубе".
курсовая работа [653,6 K], добавлен 28.05.2014Горно-геологические условия рудника. Проектирование скиповой подъемной электрической установки СС-2. Выбор подъемных сосудов и определение концевой нагрузки. Расчет подъемных канатов. Экономические показатели и организация труда на участке подъема.
дипломная работа [233,9 K], добавлен 15.09.2013Расчет технологических параметров непрерывной разливки стали на четырехручьевой МНЛЗ криволинейного типа. Параметры жидкого металла для непрерывной разливки. Расчет основных параметров систем охлаждения кристаллизатора и зоны вторичного охлаждения.
курсовая работа [116,3 K], добавлен 31.05.2010Техническое описание самолета. Обоснование проектных параметров. Расчет взлетной массы. Компоновка и расчет геометрических параметров основных частей самолета. Коэффициент максимальной подъемной силы. Определение летно-эксплуатационных характеристик.
курсовая работа [891,2 K], добавлен 27.06.2011Современные методы сушки материалов, оценка их преимуществ и недостатков, используемое оборудование и инструменты. Определение основных материальных потоков, а также технологических параметров сушки. Расчет типоразмера барабана выбранной сушилки.
курсовая работа [540,6 K], добавлен 05.02.2014Выбор скипа и его обоснование. Ориентировочная максимальная скорость подъема. Определение главных параметров каната. Приводной двигатель и редуктор. Расчет графика скорости, движущих усилий, электрической энергии, а также КПД подъемной установки.
контрольная работа [259,5 K], добавлен 11.12.2013Метод получения заготовок для деталей машин. Расчет режимов обработки, затрат времени на выполнение технологических переходов и синхронизация выполнения технологических переходов на позициях автоматизированного оборудования. Выбор технологических баз.
курсовая работа [657,4 K], добавлен 08.12.2014Способы распространения тепла и расчет теплообменной аппаратуры. Технологическая схема конденсации газопаровой смеси. Свойства конденсируемой паровой смеси. Расчёт и выбор конденсатора. Выбор диаметров патрубков и расчёт их технологических параметров.
курсовая работа [272,3 K], добавлен 24.10.2011
