Технико-экономический анализ изготовления мелких и средних узлов

Организация рабочего места для сварки мелких и средних узлов, изготовляемых на ПО "Гомсельмаш". Калькуляция себестоимости изделия на участке. Расчет объема товарной продукции и показателей эффективности. Расчет срока окупаемости инвестиций в участок.

Рубрика Производство и технологии
Вид дипломная работа
Язык русский
Дата добавления 28.08.2010
Размер файла 355,0 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Содержание

Введение

1 Анализ базового технологического процесса сборки и сварки, технико-экономическое обоснование необходимости выпуска изделия

1.1 Анализ конструктивных решений и обоснование выбора материала изделия

1.2 Анализ базового технологического процесса, направления его совершенствования

1.3 Анализ обоснованности выбора основного сварочного оборудования

1.4 Исследование конкурентоспособности изделий на рынке сбыта. Расчет и обоснование программы выпуска

1.5 Составление технических условий на изготовление изделий

1.6 Анализ вариантов конструктивных или технологических решений по патентным и литературным источникам

2 Технологический процесс заготовки, сборки и сварки

2.1 Разработка технологического процесса заготовительных операций для деталей, входящих в узлы. Обоснование выбора заготовительного оборудования

2.2 Расчет потребности в материалах на изготовление изделий

2.3 Выбор и технико-экономическое обоснование способа сварки

2.4 Расчет режимов сварки

2.4.1 Расчет параметров режима сварки деталей с кольцевыми рельефами

2.4.2 Расчет параметров режима сварки деталей со штампованными рельефами

2.4.3 Расчет параметров режима сварки деталей с рельефами “острой гранью”

2.5 Выбор и обоснование сварочного оборудования

2.6 Описание маршрутной технологии сборки и сварки

2.7 Разработка операционной технологии сборки и сварки. Заполнение карты операционной технологии

2.8 Расчет норм времени сборочно-сварочных и вспомогательных работ

3 Конструирование, расчет и описание средств технологического оснащения

3.1 Выбор установочных баз и разработка теоретической схемы базирования деталей и узлов

4 Обеспечение качества выпускаемой продукции

4.1 Обоснование уровня качества и норм дефектности

4.2 Выбор и технико-экономическое обоснование методов контроля

технологических процессов и качества изготовления изделия

4.3 Расчёт параметров контроля

4.4 Выбор аппаратуры для контроля

4.5 Разработка технологии контроля

5 Расчет участка

5.1 Расчет количества оборудования, рабочих мест

5.2 Расчет количества рабочих, служащих, ИТР

5.3 Выбор и расчет транспортных средств и грузопотока

5.4 Расчет площадей участка

5.5 Планировка участка

6 Мероприятия по экономии энергетических ресурсов

6.1 Расчет освещения

6.2 Расчет потребности в силовой электроэнергии

6.3 Расчет отопления и вентиляции

6.4 Водоснабжение и канализация

6.5 Расчет потребного количества газов

6.6 Расчет энергоемкости на единицу продукции и сопоставление с

прогрессивными нормами

7 Безопасность и экологичность проекта

7.1 Идентификация и анализ вредных и опасных факторов в

проектируемом объекте

7.2 Технические, технологические, организационные решения по

устранению опасных и вредных факторов. Разработка защитных средств

7.3 Разработка мер безопасности при эксплуатации объекта

8 Организационная часть

8.1 Организация рабочего места для сварки мелких и средних узлов, изготовляемых на ПО “Гомсельмаш”

8.2 Организация управления цехом

8.3 Организация технического контроля

8.4 Организация вспомогательных служб

9 Метрология, стандартизация и сертификация

9.1 Метрологическое обеспечение технологического процесса. Методы и средства измерений

9.2 Сертификация продукции и систем управления качеством в соответствии со стандартами ИСО 9000 и ИСО 14000

10 Экономическая часть

10.1 Экономическое обоснование проектируемого техпроцесса

10.1.1 Расчет годового экономического эффекта

10.1.2 Расчет единовременных затрат

10.1.3 Расчет годовых текущих издержек

10.2. Технико-экономические показатели проектируемого участка

10.2.1 Расчет численности персонала на участке

10.2.2. Расчет фонда оплаты труда и отчислений на социальные нужды

10.2.3 Расчет стоимости основных производственных фондов

10.2.4. Определение размера материальных затрат

10.2.5 Определение калькуляции себестоимости изделия на участке

10.2.6 Расчет объема товарной продукции и показателей эффективности

10.2.7 Расчет срока окупаемости инвестиций в участок

10.2.8 Итоговые показатели и выводы

Заключение

Список использованных источников

Введение

Сварка является одним из основных технологических процессов при изготовлении самых разнообразных конструкций в различных отраслях промышленности и строительства. Трудно назвать какую-либо другую технологию, которая с такой же интенсивностью развивалась и по разнообразию, объемам применения была бы сравнима со сваркой.

Целью данного дипломного проекта является проведение технико-экономического анализа изготовления мелких и средних узлов на ПО “Гомсельмаш” и спроектировать рабочее место рельефной сварки.

Для проведения исследования был отобран 21 узел (оси, стойки, щитки, планки, накладки и т. д.). Основной задачей проекта является выбор наиболее целесообразного способа изготовления рассматриваемых узлов.

В базовом варианте все рассматриваемые детали изготовляются с помощью механизированной сварки в среде СО2.Недостатком этого способа является повышенное разбрызгивание, требует дополнительных затрат на зачистку от брызг свариваемого металла и сопла горелки полуавтомата. Причем брызги при сварке в СО2 довольно сильно привариваются к металлу, так как практически не покрыты шлаковой пленкой. Все это приводит к повышению затрат и увеличению трудоемкости изготовления мелких и средних узлов.

На основании всего выше перечисленного в данном дипломном проекте предлагается рассматриваемые узлы изготовлять с помощью контактной рельефной сварки, так как она является одним из высокопроизводительных процессов, позволяющим одновременно добиться значительного снижения себестоимости продукции. Применение рельефной сварки является одним из путей повышения производительности сварочных работ, снижения трудозатрат и улучшения условий труда. В отличии от дуговых способов контактная сварка не требует присадочных материалов, при ее применении снижаются расходы электроэнергии. Кроме того, участие человека в технологическом процессе сведено до минимума, что позволяет снизить влияние субъективного фактора на качество соединений.

Правильность выбора материала - один из важнейших вопросов проектирования, поскольку оказывает непосредственное влияние на технические характеристики, массу и экономичность изготовления конструкции.

1 Анализ базового технологического процесса сборки и сварки, технико-экономическое обоснование необходимости выпуска изделия

1.1 Анализ конструктивных решений и обоснование выбора материала изделия

Мелкие и средние узлы, изготовляемые на ПО “Гомсельмаш”, входят в состав сельскохозяйственной техники: машин на базе универсального энергосредства для уборки кормовых и зерновых культур, а также сахарной свеклы; самоходных зерноуборочных и кормоуборочных комбайнов; прицепных комбайнов, косилок-плющилок, косилок-измельчителей, сеялок точного высева, тракторных прицепов и почвообрабатывающей техники.

В данном дипломном проекте рассматриваются 21 деталь, среди которых: стойки, кронштейны, пластины, стойки, планки, перемычки, опоры, накладки и т.д.

При выборе материала для изготовления сварной конструкции, помимо свойств, требуемых для условий эксплуатации, необходимо учитывать также его сварочные свойства, зависящие от химического состава. В сочетании с требованиями, предъявляемыми условиями эксплуатации, требование высокой свариваемости определяет практическую пригодность материала для сварки конструкции. Кроме того, свойства материала должны обеспечивать технологическую обрабатываемость и экономическую целесообразность.

Правильность выбора материала - один из важнейших вопросов проектирования, поскольку оказывает непосредственное влияние на технические характеристики, массу и экономичность изготовления конструкции.

При производстве сварных конструкций широко используют низкоуглеродистые стали. Это стали с содержанием углерода до 0,25%. Низкоуглеродистые стали по свариваемости контактной сваркой относятся к металлам группы 1, которые могут свариваться в широком диапазоне параметров режима. Они обладают малой чувствительностью к термическому циклу и небольшой склонностью к трещинообразованию.

Исходя из вышеперечисленного, для изготовления мелких и средних узлов применяем широко распространенную низкоуглеродистую сталь Ст3пс.

Химический состав и механические свойства стали Ст3пс приведены в таблице 1.1.

Таблица 1.1 - Химический состав и механические свойства стали Ст3пс

Пределы содержания химических

Элементов, %

,МПа

KCU,МДж/м2

при -200С

C

Mn

Si

0,14-0,22

0,40-0,65

0,05-0,17

380-490

0,3

Теплофизические свойства стали Ст3пс приведены в таблице 1.2.

Таблица 1.2 - Теплофизические свойства стали Ст3пс

Удельное электро-сопротивление при 00 С,

, мкОм см

Коэффициент теплопро-водности

при 200 С,

, кВт/(м К)

Коэффициент температуро-проводности

при 200 С,

, см2/К 10-4

Удельная тепло-емкость

при 200 С,

Ср, кДж/(кг К)

Плот-ность

при 200 С,

, кг/м3

Темпе-ратура плавле-ния

Тпл

0С

13

0,06

0,15

0,46

7800

1530

1.2 Анализ базового технологического процесса, направления его совершенствования

Исходным материалом для данного дипломного проекта является технологический процесс сборки и сварки мелких и средних узлов, разработанный на ПО “Гомсельмаш”, которые изготовляются с помощью механизированной сварки в среде СО2.Недостатком этого способа является повышенное разбрызгивание, требует дополнительных затрат на зачистку от брызг свариваемого металла и сопла горелки полуавтомата. Причем брызги при сварке в СО2 довольно сильно привариваются к металлу, так как практически не покрыты шлаковой пленкой. Все это приводит к повышению затрат и увеличению трудоемкости изготовления мелких и средних узлов.

На основании всего выше перечисленного в данном дипломном проекте предлагается рассматриваемые узлы изготовлять с помощью контактной рельефной сварки, так как она является одним из высокопроизводительных процессов, позволяющим одновременно добиться значительного снижения себестоимости продукции. Применение рельефной сварки является одним из путей повышения производительности сварочных работ, снижения трудозатрат и улучшения условий труда. В отличие от дуговых способов контактная сварка не требует присадочных материалов, при ее применении снижаются расходы электроэнергии. Кроме того, участие человека в технологическом процессе сведено до минимума, что позволяет снизить влияние субъективного фактора на качество соединений.

При анализе конструкции рассматриваемых изделий все узлы были разделены на 3 группы по видам применяемых рельефов: детали со штампованными рельефами, с кольцевыми рельефами и с рельефами с острой гранью.

Все рассматриваемые мелкие и средние узлы, изготовляемые на ПО “Гомсельмаш”, предлагается сваривать на одной машине рельефной сварки со сменными электродными устройствами, спроектированными специально для каждого отдельного узла. Таким образом, с уменьшением количества сварочного оборудования уменьшится количество рабочих и необходимые производственные площади.

Контактная рельефная сварка является одним из высокопроизводительных процессов, позволяющим одновременно добиться значительного снижения себестоимости продукции. Применение рельефной сварки является одним из путей повышения производительности сварочных работ, снижения трудозатрат и улучшения условий труда. В отличие от дуговых способов контактная сварка не требует присадочных материалов, при ее применении снижаются расходы электроэнергии. Кроме того, участие человека в технологическом процессе сведено до минимума, что позволяет снизить влияние субъективного фактора на качество соединений. Этот способ сварки характеризуется широким многообразием видов получаемых сварных соединений и находит применение в автомобилестроении, сельхозмашиностроении, приборостроении и других отраслях промышленности.

На основании всего выше изложенного был сделан вывод о том, что наиболее эффективно изготовлять рассматриваемые узлы с применением контактной рельефной сварки.

1.3 Анализ обоснованности выбора основного сварочного оборудования

Так как для изготовления рассматриваемых узлов выбрана контактная рельефная сварка, то основное сварочное оборудование - машина рельефной сварки со сменными электродными устройствами.

Машины рельефной сварки имеют массивные контактные плиты для крепления оснастки, более жесткий корпус и кронштейны, а также минимальное поперечное смещение ползуна в направляющих. Усиленный привод механизма сжатия имеет также и улучшенные динамические характеристики.

Машины контактной сварки состоят из двух взаимосвязанных частей - механической и электрической.

Механическая часть - это комплекс конструктивных элементов, создающих жесткость и прочность машины, воспринимающих усилия (корпус или станина, плиты, кронштейны, домкрат, упоры, консоли, электрододержатели, электроды), и механизмов, предназначенных для закрепления, сжатия и перемещения свариваемых деталей. Некоторые конструктивные элементы и узлы механизмов проводят сварочный ток.

Электрическая часть обычно состоит из источника питания, преобразующего энергию сети промышленной частоты для получения сварочного тока (сварочного трансформатора, выпрямителей), и вторичного (сварочного) контура для непосредственной передачи тока к деталям (гибких и жестких токоведущих шин, консолей, электродержателей, электродов).

Управление и регулирование основных механических (усилие сжатия деталей, скорость вращения роликов, перемещение деталей и т. д.) и электрических (сварочный ток, вторичное напряжение, мощность ) параметров машины осуществляется аппаратурой управления через соответствующие блоки.

Кроме жесткости, прочности и эксплуатационной надежности к механической и электрической частям предъявляют следующие требования:

- быстрота срабатывания и малая инерционность элементов машин, необходимые из-за малой продолжительности сварочного цикла;

- интенсивное охлаждение нагревающихся элементов;

-безопасность работы;

- маневренность элементов сварочного контура, позволяющая использовать машину для сварки изделий различной формы без сложной переналадки;

- надежная защита трущихся и контактных поверхностей от попадания воды, брызг расплавленного металла, пыли.

1.4 Исследование конкурентоспособности изделия на рынке сбыта. Расчет и обоснование программы выпуска

Мелкие и средние узлы, изготовляемые на ПО “Гомсельмаш”, входят в состав сельскохозяйственной техники: машин на базе универсального энергосредства для уборки кормовых и зерновых культур, а также сахарной свеклы; самоходных зерноуборочных и кормоуборочных комбайнов; прицепных комбайнов, косилок-плющилок, косилок-измельчителей, сеялок точного высева, тракторных прицепов и почвообрабатывающей техники.

О достаточно большой потребности в такого рода изделиях может свидетельствовать то, что производственное объединение "Гомсельмаш" - один из крупнейших производителей сельскохозяйственной техники в СНГ, входящий в четверку крупнейших машиностроительных предприятий Беларуси и имеющий более чем 70-летний опыт создания и производства сельхозмашин.

Всё вышесказанное может служить для расчета необходимой программы выпуска изделия. Производственная программа по выпуску рассматриваемых узлов составляет 50000 штук в год, и соответственно тип производства -серийное.

Производственная программа служит основанием и исходным материалом для разработки проектируемого участка. Для выполнения данной программы выпуска принимаем пятидневную рабочую неделю. Работа на проектируемом участке характеризуется двухсменным режимом.

Количество оборудования определяем по формуле:

, (1.1)

где Ср - расчетное количество оборудования;

tштi - норма времени по i-ой операции;

А - программа выпуска, шт;

- годовой действительный фонд времени работы оборудования, ч;

Кн - коэффициент выполнения норм (Кн =1,05-1,1).

Годовой действительный фонд времени работы оборудования:

, (1.2)

где Дп, Дс - количество рабочих дней в году соответственно с полной продолжительностью и сокращенных;

n - количество рабочих смен в сутки;

Кп - коэффициент, учитывающий время пребывания оборудования в ремонте (Кп =0,92-0,96).

Ф=(8·260+7·2)·2·0,95=3978, 6 ч

Годовой фонд времени работы рабочего определяется по формуле:

, (1.3)

где Дп, Дс - количество рабочих дней в году соответственно с полной продолжительностью и сокращенных;

Кнев - коэффициент невыходов по уважительным причинам (Кнев =0,88).

Ф=(8·260+7·2)·0,88=1842,72 ч

Тогда:

Принятое количество оборудования:

Сп =1.

Коэффициент загрузки оборудования:

Ср / Сп=0,94/1=0,94

1.5 Составление технических условий на изготовление изделия

1) Подготовка деталей на сборку и сварку.

Все детали, поступающие на сборку, должны быть изготовлены в соответствие с чертежами, отклонения от плоскости и прямолинейности должны соответствовать ГОСТ 2246-81, если они не оговорены техническими требованиями чертежа.

На свариваемых поверхностях, в зазорах, между деталями, собранными для сварки не допускается наличие масла, ржавчины, грызи и влаги.

Материалы для изготовления деталей должны соответствовать требованиям стандартов и технических условий.

Поверхности деталей, изготовленных из металлопроката и подвергшихся механической обработке не должны иметь раковин, заусенец, трещин и других механических повреждений.

Для сталей достаточно визуального контроля: поверхность деталей должна быть матовой или иметь равномерный металлический блеск.

2) Сборка конструкции.

Сборка должна обеспечивать точное взаимное расположение деталей( в соответствии с чертежом ) и минимальные зазоры между ними. Качество и трудоемкость сборки зависят от точности изготовления деталей и степени их взаимности.

Качество сборки оценивают, контролируя основные размеры узла, точное взаимное расположение деталей и зазоры.

3) Сварка изделия.

До начала сварочных работ сварщик в соответствии с техпроцессом должен установить необходимые электродные устройства и требуемые параметры режима сварки.

Необходимо сварить первый пробный узел, провести визуальный контроль и далее контроль с разрушением.

Только при удовлетворительных результатах контроля можно приступать к сварке остальной партии деталей.

4) Требования к качеству сварки и контроль качества.

Точность изготовления сварных узлов проверяют в соответствии с чертежами узлов.

Контроль сварных соединений заключается в качественной или количественной оценке основных признаков, характеризующих их работоспособность. Контроль осуществляется с разрушением и без разрушения соединений.

Наиболее простой способ неразрушающего контроля - внешний осмотр соединений. При осмотре проверяют наличие наружных дефектов (трещин, выплесков, иногда непроваров), зазоры между деталями и деформацию узла.

Простота и наглядность результатов контроля с разрушением послужили причиной его широкого применения. По результатам разрушения предварительно определяют диаметр литой зоны сварной точки.

1.6 Анализ вариантов конструктивных или технологических решений по патентным и литературным источникам

Для более подробного изучения существующих способов сварки был проведен патентный обзор.

В результате патентного поиска и обзора литературных источников были выбраны 8 способов рельефной сварки.

Способ рельефной сварки [ ]

Изобретение относится к сварке, в частности к контактной рельефной сварке, и может найти применение при соединении фланца с кольцевым рельефом и листа в конструкциях узлов различного назначения.

Формула изобретения:

Способ рельефной сварки фланца с листом, при котором фланец, выполненный с кольцевым рельефом, накладывают на лист, прикладывают сварочное усилие и пропускают импульс сварочного тока, отличающийся тем, что, с целью повышения стабильности свойств сварного соединения листа с фланцем, имеющим конструкцию, не допускающую токоподвод по всей поверхности его торца, фланец выполняют с поперечным сечением его кольца, более чем в пять раз превышающим площадь поперечного сечения рельефа, и с моментом инерции его поперечного сечения.

Преимущества:

Использование изобретения позволяет обеспечить одинаково высокое качество сварки в любой точке кольцевого рельефа за счет равномерного распределения сжимающего усилия электрического тока по кольцевому соединению, гарантированную герметизацию, отказаться от механического крепления соединяемых деталей, устранить ручной труд.

Способ контактной рельефной сварки стержня с плоской деталью [ ]

Изобретение относится к контактной сварке, в частности к способу контактной рельефной сварки стержня с плоской деталью.

Формула изобретения:

1 Способ контактной рельефной сварки стержня с плоской деталью, при котором свариваемые стержень и деталь размещают между электродами и сварочной машиной, отличающийся тем, что, с целью уменьшения трудоемкости способа вследствие исключения операции выполнения рельефа в детали при сохранении уровня механических свойств сварного соединения вследствие выравнивания температуры на свариваемых поверхностях стержня и детали, один из электродов выполняют со вставкой из тугоплавкого материала.

2 Способ, отличающийся тем, что вставку выполняют из вольфрама.

Преимущества:

Применение изобретения при контактной рельефной сварке стержня с плоской деталью повышает экономичность способа при сохранении уровня механических свойств.

Способ рельефной сварки трубной заготовки с листом [ ]

Изобретение относится к контактной сварке, в частности к рельефной сварке Т-образных соединений.

Формула изобретения:

1 Способ рельефной сварки трубной заготовки с листом, при котором на конце трубной заготовки выполняют кольцевой скос, в листе выполняют отверстие, устанавливают скошенный конец трубной заготовки в отверстие, осаживают конец трубы между верхним и нижним электродами и пропускают импульс сварочного тока, отличающийся тем, что, с целью увеличения прочности соединения, с противоположной относительно положения трубной заготовки стороны листа соосно отверстию устанавливают дополнительный конический электрод с зазором по нормали между кромкой отверстия, обращенной к электроду, и его конической поверхностью, а при осадке выдавливают металл трубной заготовки в указанный зазор, развальцовывая конец трубной заготовки.

2 Способ, отличающийся тем, что, с целью повышения качества соединения разнотолщинных деталей, в процессе развальцовки на дополнительный электрод подают второй импульс тока в 1,5 - 2 раза меньше импульса сварочного тока.

3 Способ, отличающийся тем, что в процессе развальцовки дополнительный электрод перемещают в направлении, противоположном направлению осадки.

Преимущества:

Соединения, полученные предлагаемым способом, обладают повышенной прочностью и герметичностью по сравнению с известными, взятыми за прототип.

Способ рельефной сварки листовых деталей [ ]

Изобретение относится к контактной сварке, в частности к рельефной сварке листовых конструкций, и может быть использовано, например, при производстве оцинкованной посуды.

Формула изобретения:

Способ рельефной сварки листовых деталей, при котором на одной из деталей выполняют рельефы, зажимают детали между электродами, прикладывают к ним давление и пропускают сварочный ток, отличающийся тем, что, с целью повышения качества сварного соединения деталей толщиной мене 1 мм с защитным покрытием, давление прикладывают к свариваемым деталям вокруг рельефов электродами, в одном из которых, установленном со стороны детали с рельефами, со стороны рабочего торца выполняют отверстия, расположение которых соответствует расположению рельефов на детали, а диаметр больше диаметра рельефа на 2 - 3 мм.

Преимущества:

Полученные описанным способом соединения имеют высокую механическую прочность и коррозионную стойкость, а также хороший внешний вид. Отсутствует выгорание защитного покрытия, а также перенос защитного покрытия на контактную поверхность электрода.

Способ рельефной сварки [ ]

Изобретение относится к контактной сварке, в частности к рельефной сварке Т-образных соединений.

Формула изобретения:

Способ рельефной сварки Т-образных соединений, преимущественно с криволинейной поверхностью, при котором на торцевой поверхности одной детали выполняют торцевой скос, на другой выполняют отверстие с образованием острой грани, отличающийся тем, что, с целью увеличения статической и динамической прочности соединения за счет равномерного протекания сварочного тока по периметру шва, отверстие во второй детали выполняют большего диаметра, чем наружный диаметр первой детали, определенной глубиной.

Преимущества:

Использование изобретения по сравнению с существующими способами обеспечивает повышение статической и динамической прочности приблизительно в 1,5 раза, улучшение герметичности соединения, что позволяет увеличить эксплуатационную надежность конструкции.

Способ рельефной сварки [ ]

Изобретение относится к контактной сварке и может быть использовано для сварки цилиндрических деталей, выполненных из спеченных порошковых материалов, с плоскими деталями из компактных материалов.

Формула изобретения:

Способ рельефной сварки Т-образного соединения, преимущественно плоской детали с цилиндрической, при котором на плоской детали выполняют отверстие с образованием острой кромки со стороны цилиндрической детали, а на цилиндрической детали выполняют цилиндрический поясок, диаметр которого больше диаметра отверстия плоской детали, и кольцевой скос со стороны плоской детали, прикладывают к деталям давление и пропускают сварочный ток, отличающийся тем, что, с целью повышения статической и динамической прочности сварного соединения при сварке плоской детали из компактного материала с цилиндрической деталью из спеченного материала, цилиндрический поясок цилиндрической детали выполняют высотой, превышающей толщину плоской детали.

Преимущества:

Использование изобретения по сравнению с существующими способами обеспечивает повышение прочности сварочного ядра по всему его объему, возрастание сопротивления к воздействию динамических, циклических и знакопеременных нагрузок, особенно действующих в плоскости, проходящей через ось цилиндрической детали, что повышают по сравнению с прототипом статическую и динамическую прочность соединения.

По результатам обзора литературных источников были выбраны 2 способа рельефной Т-образной сварки [ ].

Эти способы можно использовать при приварке к листам бонок и трубных заготовок. Соединения, полученные предлагаемым способом сварки, обладают достаточной прочностью и герметичностью.

По сравнению с дуговыми способами при данном способе сварки производительность труда увеличивается в 3-4 раза, а также отпадает необходимость в трудоемких операциях зачистки и правки конструкций после сварки. Использование Т-образной сварки дает возможность снизить материалоемкость сварных металлоконструкций за счет уменьшения толщины листовых деталей, так как при ее выполнении уменьшается вероятность прожогов и снижается деформация конструкции.

Проанализировав результаты патентного поиска и обзора литературных источников, в дипломном проекте используются два последних способа рельефной Т-образной сварки, применяемых при приварке к листам бонок и трубных заготовок, так как использование данных способов сварки не требует значительных изменений в конструкции свариваемых деталей, проектирования сложных электродных устройств и позволяет получить высокую прочность соединений. Соединения данного типа присутствуют в номенклатуре мелких и средних узлов, изготовляемых на ПО “Гомсельмаш”.

2 Технологический процесс заготовки, сборки и сварки

2.1 Разработка технологического процесса заготовительных операций для деталей, входящих в изделие. Обоснование выбора заготовительного оборудования

Важным этапом технического процесса изготовления конструкции является заготовительные операции. Заготовительные работы делят на три основные этапа: раскрой, разрезание полуфабриката и правку.

Заготовка по форме и размерам приближается к форме и размерам готовой детали. Для заготовок используем листовой прокат.

Для изготовления рассматриваемых деталей используем резку. Выбор способа резки зависит от конфигурации реза и толщины металла. Процесс резки листового материала небольшой толщины наиболее целесообразно производить гильотинными ножницами, что дешевле и точнее других видов резки, таких как: резка дисковыми ножницами, лазерная резка, резка пресс-ножницами. Штамповка (вырубка) наиболее рациональна при массовом производстве одинаковых, относительно небольших деталей. Тепловая резка может применяться для любых металлов и сплавов толщиной от 3 до 300 мм, в зависимости от свойств разделяемого металла и технической характеристики машины. При правильно выбранном режиме механизированная тепловая резка обеспечивает получение гладкой поверхности реза, не требующей последующей механической обработки.

Исходя из вышеперечисленного, так как годовая программа выпуска составляет 50000 шт. для автоматизации процесса раскроя заготовок со сложным контуром реза применяем штамповку.

При штамповке деталь образуется в результате скалывания металла по периметру штампов. Погрешность линейных размеров готовых изделий измеряется десятыми долями миллиметра, а скорость вырезки - десятками и сотнями заготовок в минуту.

Для получения рельефов используется холодная высадка и штамповка рельефов.

2.2 Расчет потребности в материалах на изготовление изделий

Чистая суммарная масса мелких и средних узлов, изготовляемых на ПО “Гомсельмаш”, составляет 23,73 кг. Черная масса изделий составляет 26,103 кг. Следовательно, на годовую программу(50000 шт.) норма расхода материала составит:

26,103*50000=1305,15 т.

Следовательно, для снижения себестоимости изготовления рассматриваемых узлов необходимо экономить металл.

Основные мероприятия по экономии металла:

1 применение рациональной схемы раскроя листа с составлением карт раскроя, при которых обеспечивается наименьшее количество отходов;

2 получение мерного проката - это даст минимальный процент отходов при раскрое;

3 систематизация номенклатуры деталей, с целью применения прогрессивного оборудования для снижения отходов.

2.3 Выбор и технико-экономическое обоснование способа сварки

В данном дипломном проекте предлагается рассматриваемые мелкие и средние узлы (21 узел) изготовлять с помощью контактной рельефной сварки, так как она является одним из высокопроизводительных процессов, позволяющим одновременно добиться значительного снижения себестоимости продукции. Применение рельефной сварки является одним из путей повышения производительности сварочных работ, снижения трудозатрат и улучшения условий труда. В отличие от дуговых способов контактная сварка не требует присадочных материалов, при ее применении снижаются расходы электроэнергии. Кроме того, участие человека в технологическом процессе сведено до минимума, что позволяет снизить влияние субъективного фактора на качество соединений.

При анализе конструкции рассматриваемых изделий все узлы были разделены на 3 группы по видам применяемых рельефов: детали с кольцевыми рельефами (рисунок 2.1), детали с штампованными рельефами (рисунок 2.2), и с рельефами с острой гранью (рисунок 2.3).

Рисунок 2.1 - Детали, подготовленные для сварки по кольцевому рельефу

Рисунок 2.2 - Штампованный рельеф на листовой стали

Рисунок 2.3 - Детали, подготовленные для сварки “острой гранью”

Все рассматриваемые мелкие и средние узлы, изготовляемые на ПО “Гомсельмаш”, предлагается сваривать на одной машине рельефной сварки со сменными электродными устройствами, спроектированными специально для каждого отдельного узла. Таким образом, с уменьшением количества сварочного оборудования уменьшатся необходимые производственные площади и количество рабочих, так как для обслуживания такого рабочего места необходим один сварщик более высокой квалификации, способный осуществить переналадку машины (самостоятельно переустановить электродные устройства после сварки партии деталей).

Контактная рельефная сварка осуществляется в соответствии со следующей циклограммой (рисунок 2.4).

Время цикла , время предварительного сжатия , время протекания сварочного тока , время паузы и время проковки зависят от типа сварного соединения, толщины и материалов свариваемых деталей.

Расчет параметров режима сварки приведен в пункте 2.4.

2.4 Расчет режимов сварки

2.4.1 Расчет параметров режима сварки деталей с кольцевыми рельефами

Детали, подготовленные для сварки по кольцевому рельефу, приведены на рисунке 2.1.

Сварочный ток для кольцевого рельефа рассчитываем по формуле:

IСВ= j SСВ,

где j =240-400 А/мм [ ].

Сварочное усилие определяем по формуле:

FCB=p SCB,

где р=60-90 МПа [ ].

Время цикла определяем по формуле:

=+++,

где - время предварительного сжатия;

- время протекания сварочного тока;

- время паузы;

- время приложения ковочного усилия.

Стойка

Рассчитываем площадь зоны сварки:

SCB=3,14/4(152-122)=63,6 мм2.

Сварочный ток:

ICB=63,6 360=22,9 кА.

Сварочное усилие:

FCB=63,6 85=5,5 кН.

Время протекания сварочного тока принимаем:

=0,14 с.

Время цикла определяем по формуле:

=+++= 0,2+0,14+0,5+1=1,84 с,

где = 0,2 с - время предварительного сжатия;

= 0,14 с - время протекания сварочного тока;

= 0,5 с - время приложения ковочного усилия;

= 1 с - время паузы.

Кронштейн

Рассчитываем площадь зоны сварки:

SCB=3,14/4(262-222)=150,7 мм2.

Сварочный ток:

ICB=150,7 250=37,7 кА.

Сварочное усилие:

FCB=150,7 70=10,5 кН.

Время протекания сварочного тока принимаем:

=0,33 с.

Время цикла определяем по формуле:

=+++= 0,2+0,33+1,2+1=2,73 с,

где = 0,2 с - время предварительного сжатия;

= 0,33 с - время протекания сварочного тока;

= 1,2 с - время приложения ковочного усилия;

= 1 с - время паузы.

Кронштейн натяжной

Рассчитываем площадь зоны сварки:

SCB=3,14/4(312-252)=263,7 мм2.

Сварочный ток:

ICB=263,7 250=65,9 кА.

Сварочное усилие:

FCB=263,7 70=18,5 кН.

Время протекания сварочного тока принимаем:

=0,58 с.

Время цикла определяем по формуле:

=+++= 0,2+0,58+1,9+1=3,68 с,

где = 0,2 с - время предварительного сжатия;

= 0,58 с - время протекания сварочного тока;

= 1,9 с - время приложения ковочного усилия;

= 1 с - время паузы.

Пластина

Рассчитываем площадь зоны сварки:

SCB=3,14/4(222-182)=125,6 мм2.

Сварочный ток:

ICB=125,6 250=31,4 кА.

Сварочное усилие:

FCB=125,6 70=8,8 кН.

Время протекания сварочного тока принимаем:

=0,28 с.

Время цикла определяем по формуле:

=+++= 0,2+0,28+1,1+1=2,58 с,

где = 0,2 с - время предварительного сжатия;

= 0,28 с - время протекания сварочного тока;

= 1,1 с - время приложения ковочного усилия;

= 1 с - время паузы.

Пластина

Рассчитываем площадь зоны сварки:

SCB=3,14/4(182-142)=100,5 мм2.

Сварочный ток:

ICB=100,5 250=25,1 кА.

Сварочное усилие:

FCB=100,5 70=7 кН.

Время протекания сварочного тока принимаем:

=0,22 с.

Время цикла определяем по формуле:

=+++= 0,2+0,22+0,9+1=2,22 с,

где = 0,2 с - время предварительного сжатия;

= 0,22 с - время протекания сварочного тока;

= 0,9 с - время приложения ковочного усилия;

= 1 с - время паузы.

Щиток

Рассчитываем площадь зоны сварки:

SCB=3,14/4(142-92)=90 мм2.

Сварочный ток:

ICB=90 250=22,5 кА.

Сварочное усилие:

FCB=90 70=6,3 кН.

Время протекания сварочного тока принимаем:

=0,2 с.

Время цикла определяем по формуле:

=+++= 0,2+0,2+0,8+1=2,2 с,

где = 0,2 с - время предварительного сжатия;

= 0,2 с - время протекания сварочного тока;

= 0,8 с - время приложения ковочного усилия;

= 1 с - время паузы.

Перемычка

Рассчитываем площадь зоны сварки:

SCB=3,14/4(422-382)=251 мм2.

Сварочный ток:

ICB=251 250=62 кА.

Сварочное усилие:

FCB=251 70=17,6 кН.

Время протекания сварочного тока принимаем:

=0,55 с.

Время цикла определяем по формуле:

=+++= 0,2+0,55+1,8+1=3,55 с,

где = 0,2 с - время предварительного сжатия;

= 0,55 с - время протекания сварочного тока;

= 1,8 с - время приложения ковочного усилия;

= 1 с - время паузы.

2.4.2 Расчет параметров режима сварки деталей со штампованными рельефами

Штампованный рельеф на листовой стали приведен на рисунке 2.2.

Сварочный ток рассчитываем по закону Джоуля - Ленца [ ]:

Iсв=,

где Qээ - общее количество теплоты, затраченной на образование соединения;

mr=1 -коэффициент, учитывающий изменение сопротивления участка электрод-электрод в процессе сварки;

2rдк - суммарное сопротивление деталей к концу процесса сварки ;

- время протекания сварочного тока, с.

Qээ определяется по уравнению теплового баланса:

Qээ=Q1+Q2+Q3,

где Q1 - энергия, затраченная на плавление металла ядра;

Q2 - тепловые потери в свариваемый металл от расплавленного ядра;

Q3 - тепловые потери в электроды;

QЭЭ - общее количество теплоты, затраченной на образование соединения.

Q1 рассчитываем по формуле:

Q1=,

где dэ - диаметр электрода;

s - толщина свариваемых изделий;

с - теплоемкость металла свариваемых изделий;

- плотность металла свариваемых изделий;

Тпл - температура плавления металла свариваемых изделий.

Q2 рассчитываем по формуле:

Q2=,

где R1 - коэффициент, близкий к 0,8, учитывает, что средняя температура кольца несколько ниже средней температуры Тпл/4 в связи со сложным распределением температуры по ширине этого кольца, т.к. наиболее интенсивно нагретые участки расположены у внутренней поверхности кольца,

х2 - расстояние от границы ядра на котором наблюдается заметное повышение температуры:

x2=.

Q3 рассчитываем по формуле:

Q3=,

где R2 = 1 - коэффициент, учитывающий форму электрода [ ];

х3 - длина нагреваемого участка электрода;

с - теплоемкость металла электрода( 0,38 кДж/(кг К) ) [ ];

- плотность металла электрода (8900 кг/м3) [ ];

Тпл - температура плавления металла.

x3=,

где аМ, аЭ - коэффициенты температуропроводности свариваемого металла и материала электродов, м2/с (соответственно 9 10-6 м2/с и 8 10-5 м2/с) [ ];

- время протекания сварочного тока, с.

Время цикла определяем по формуле:

= + + + ,

где - время предварительного сжатия, с;

- время протекания сварочного тока, с;

- время приложения ковочного усилия, с;

- время паузы, с.

Кронштейн

Количество рельефов n=3.

Q1 рассчитываем по формуле:

Q1== кДж

где dэ =7 мм - диаметр электрода [ ];

s =2 мм - толщина свариваемых изделий.

Q2 рассчитываем по формуле:

Q2==

= кДж

где х2 - расстояние от границы ядра на котором наблюдается заметное повышение температуры.

x2=м,

где = 0,5 с- время протекания сварочного тока [ ].

Q3 рассчитываем по формуле:

Q3=

= кДж,

где х3 - длина нагреваемого участка электрода;

x3=м.

По формуле (2) определяем Qээ

Qээ==1,2+3,2+1,2=5,6 кДж.

Сварочный ток для одного рельефа:

Iсв1=кА,

где 2rдк =98 10-6 Ом - суммарное сопротивление деталей к концу процесса сварки [ ].

Сварочное усилие для одного рельефа принимаем Fсв1=3,4 кН [ ].

Сварочный ток:

Iсв=Iсв1 n=10,7 3=32,1 кА.

Сварочное усилие:

Fсв=Fсв n=3,4 3=10,2 кН.

Время цикла определяем по формуле:

= + + + = 0,2+0,5+1,8+1=3,5 с,

где = 0,2 с- время предварительного сжатия,

= 0,5 с - время протекания сварочного тока,

= 1,8 с - время приложения ковочного усилия,

= 1 с - время паузы.

Кронштейн натяжной

Количество рельефов n=3.

Q1 рассчитываем по формуле:

Q1== кДж

где dэ =12 мм - диаметр электрода [ ];

s =4 мм - толщина свариваемых изделий.

Q2 рассчитываем по формуле:

Q2==

= кДж

где х2 - расстояние от границы ядра на котором наблюдается заметное повышение температуры.

x2=м,

где = 1,2 с- время протекания сварочного тока [ ].

Q3 рассчитываем по формуле:

Q3=

= кДж,

где х3 - длина нагреваемого участка электрода;

x3=м.

По формуле (2) определяем Qээ

Qээ==7+12,8+5,6=25,4 кДж.

Сварочный ток для одного рельефа:

Iсв1=кА,

где 2rдк =69,5 10-6 Ом - суммарное сопротивление деталей к концу процесса сварки [ ].

Сварочное усилие для одного рельефа принимаем Fсв1=14 кН [ ].

Сварочный ток:

Iсв=Iсв1 n=17,5 3=52,5 кА.

Сварочное усилие:

Fсв=Fсв n=14 3=42 кН.

Время цикла определяем по формуле:

= + + + = 0,2+1,2+3,5+1=5,9 с,

где = 0,2 с- время предварительного сжатия,

= 1,2 с - время протекания сварочного тока,

= 3,5 с - время приложения ковочного усилия,

= 1 с - время паузы.

Стойка

Количество рельефов n=3.

Q1 рассчитываем по формуле:

Q1== кДж

где dэ =9 мм - диаметр электрода [ ];

s =3 мм - толщина свариваемых изделий.

Q2 рассчитываем по формуле:

Q2==

= кДж

где х2 - расстояние от границы ядра на котором наблюдается заметное повышение температуры.

x2=м,

где = 0,8 с- время протекания сварочного тока [ ].

Q3 рассчитываем по формуле:

Q3=

= кДж,

где х3 - длина нагреваемого участка электрода;

x3=м.

По формуле (2) определяем Qээ

Qээ==3+6,2+2,6=11,8 кДж.

Сварочный ток для одного рельефа:

Iсв1=кА,

где 2rдк =82 10-6 Ом - суммарное сопротивление деталей к концу процесса сварки [ ].

Сварочное усилие для одного рельефа принимаем Fсв1=4,5 кН [ ].

Сварочный ток:

Iсв=Iсв1 n=13,4 3=40,2 кА.

Сварочное усилие:

Fсв=Fсв n=4,5 3=13,5 кН.

Время цикла определяем по формуле:

= + + + = 0,2+0,8+2,5+1=4,5 с,

где = 0,2 с- время предварительного сжатия,

= 0,8 с - время протекания сварочного тока,

= 2,5 с - время приложения ковочного усилия,

= 1 с - время паузы.

Планка

Количество рельефов n=3.

Q1 рассчитываем по формуле:

Q1== кДж

где dэ =15 мм - диаметр электрода [ ];

s =5 мм - толщина свариваемых изделий.

Q2 рассчитываем по формуле:

Q2==

= кДж

где х2 - расстояние от границы ядра на котором наблюдается заметное повышение температуры.

x2=м,

где = 1,5 с- время протекания сварочного тока [ ].

Q3 рассчитываем по формуле:

Q3=

= кДж,

где х3 - длина нагреваемого участка электрода;

x3=м.

По формуле (2) определяем Qээ

Qээ==13,8+21,5+9,8=45,1 кДж.

Сварочный ток для одного рельефа:

Iсв1=кА,

где 2rдк =61,5 10-6 Ом - суммарное сопротивление деталей к концу процесса сварки [ ].

Сварочное усилие для одного рельефа принимаем Fсв1=15 кН [ ].

Сварочный ток:

Iсв=Iсв1 n=22 3=66 кА.

Сварочное усилие:

Fсв=Fсв n=15 3=45 кН.

Время цикла определяем по формуле:

= + + + = 0,2+1,5+4,5+1=7,2 с,

где = 0,2 с- время предварительного сжатия,

= 1,5 с - время протекания сварочного тока,

= 4,5 с - время приложения ковочного усилия,

= 1 с - время паузы.

Отсекатель

Количество рельефов n=3.

Q1 рассчитываем по формуле:

Q1== кДж

где dэ =9 мм - диаметр электрода [ ];

s =3 мм - толщина свариваемых изделий.

Q2 рассчитываем по формуле:

Q2==

= кДж

где х2 - расстояние от границы ядра на котором наблюдается заметное повышение температуры.

x2=м,

где = 0,8 с- время протекания сварочного тока [ ].

Q3 рассчитываем по формуле:

Q3=

= кДж,

где х3 - длина нагреваемого участка электрода;

x3=м.

По формуле (2) определяем Qээ

Qээ==3+9,3+2,6=14,9 кДж.

Сварочный ток для одного рельефа:

Iсв1=кА,

где 2rдк =82 10-6 Ом - суммарное сопротивление деталей к концу процесса сварки [ ].

Сварочное усилие для одного рельефа принимаем Fсв1=4,5 кН [ ].

Сварочный ток:

Iсв=Iсв1 n=15,1 3=45,3 кА.

Сварочное усилие:

Fсв=Fсв n=4,5 3=13,5 кН.

Время цикла определяем по формуле:

= + + + = 0,2+0,8+2,5+1=4,5 с,

где = 0,2 с- время предварительного сжатия,

= 0,8 с - время протекания сварочного тока,

= 2,5 с - время приложения ковочного усилия,

= 1 с - время паузы.

Скоба

Количество рельефов n=4.

Q1 рассчитываем по формуле:

Q1== кДж

где dэ =9 мм - диаметр электрода [ ];

s =3 мм - толщина свариваемых изделий.

Q2 рассчитываем по формуле:

Q2==

= кДж

где х2 - расстояние от границы ядра на котором наблюдается заметное повышение температуры.

x2=м,

где = 0,8 с- время протекания сварочного тока [ ].

Q3 рассчитываем по формуле:

Q3=

= кДж,

где х3 - длина нагреваемого участка электрода;

x3=м.

По формуле (2) определяем Qээ

Qээ==3+9,3+2,6=14,9 кДж.

Сварочный ток для одного рельефа:

Iсв1=кА,

где 2rдк =82 10-6 Ом - суммарное сопротивление деталей к концу процесса сварки [ ].

Сварочное усилие для одного рельефа принимаем Fсв1=4,5 кН [ ].

Сварочный ток:

Iсв=Iсв1 n=15,1 4=60,4 кА.

Сварочное усилие:

Fсв=Fсв n=4,5 4=18 кН.

Время цикла определяем по формуле:

= + + + = 0,2+0,8+2,5+1=4,5 с,

где = 0,2 с- время предварительного сжатия,

= 0,8 с - время протекания сварочного тока,

= 2,5 с - время приложения ковочного усилия,

= 1 с - время паузы.

Накладка

Количество рельефов n=3.

Q1 рассчитываем по формуле:

Q1== кДж

где dэ =8 мм - диаметр электрода [ ];

s =2,5 мм - толщина свариваемых изделий.

Q2 рассчитываем по формуле:

Q2==

= кДж

где х2 - расстояние от границы ядра на котором наблюдается заметное повышение температуры.

x2=м,

где = 0,5 с- время протекания сварочного тока [ ].

Q3 рассчитываем по формуле:

Q3=

= кДж,

где х3 - длина нагреваемого участка электрода;

x3=м.

По формуле (2) определяем Qээ

Qээ==2+3,5+1,8=7,3 кДж.

Сварочный ток для одного рельефа:

Iсв1=кА,

где 2rдк =98 10-6 Ом - суммарное сопротивление деталей к концу процесса сварки [ ].

Сварочное усилие для одного рельефа принимаем Fсв1=4 кН [ ].

Сварочный ток:

Iсв=Iсв1 n=11,7 3=35,1 кА.

Сварочное усилие:

Fсв=Fсв n=4 3=12 кН.

Время цикла определяем по формуле:

= + + + = 0,2+0,6+1,9+1=3,7 с,

где = 0,2 с- время предварительного сжатия,

= 0,6 с - время протекания сварочного тока,

= 1,9 с - время приложения ковочного усилия,

= 1 с - время паузы.

Усилитель

Количество рельефов n=3.

Q1 рассчитываем по формуле:

Q1== кДж

где dэ =12 мм - диаметр электрода [ ];

s =4 мм - толщина свариваемых изделий.

Q2 рассчитываем по формуле:

Q2==

= кДж

где х2 - расстояние от границы ядра на котором наблюдается заметное повышение температуры.

x2=м,

где = 1,2 с- время протекания сварочного тока [ ].

Q3 рассчитываем по формуле:

Q3=

= кДж,

где х3 - длина нагреваемого участка электрода;

x3=м.

По формуле (2) определяем Qээ

Qээ==7+12,8+5,6=25,4 кДж.

Сварочный ток для одного рельефа:

Iсв1=кА,

где 2rдк =69,5 10-6 Ом - суммарное сопротивление деталей к концу процесса сварки [ ].

Сварочное усилие для одного рельефа принимаем Fсв1=14 кН [ ].

Сварочный ток:

Iсв=Iсв1 n=17,5 3=52,5 кА.

Сварочное усилие:

Fсв=Fсв n=14 3=42 кН.

Время цикла определяем по формуле:

= + + + = 0,2+1,2+3,5+1=5,9 с,

где = 0,2 с- время предварительного сжатия,

= 1,2 с - время протекания сварочного тока,

= 3,5 с - время приложения ковочного усилия,

= 1 с - время паузы.

Накладка

Количество рельефов n=4.

Q1 рассчитываем по формуле:

Q1== кДж

где dэ =12 мм - диаметр электрода [ ];

s =4 мм - толщина свариваемых изделий.

Q2 рассчитываем по формуле:

Q2==

= кДж

где х2 - расстояние от границы ядра на котором наблюдается заметное повышение температуры.


Подобные документы

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.