С_в=2,510^-3 л/м³ - допустимая концентрация СО₂ в воздухе помещения. [Л.1];

Q_СО2=25300/(2.5-0.3)=11500, м³/ч

б) Расчет воздухообмена по нормативной концентрации влаги внутри помещения.

Q_Н2О=W/((d_в-d_н)), м3/ч, (3.2)

где Q_Н2О - воздухообмен по нормативной концентрации влаги внутри помещения, м³/с; [Л.1]

W-масса влаги выделяющейся и помещении, г/ч,

d_в=8 г/кг, d_н=0,5 г/кг - влагосодержание внутреннего и наружного воздуха; [Л.1]

- плотность воздуха при внутренней температуре, кг/м³. [Л.1];

=346/(273+t)р/99.3, кг/м³, (3.3)

р=99.3 кПа -расчетное барометрическое давление в данном районе [Л.1] .

=346/(273+18)99.3/99.3=1.19.кг/м³

Определим какое количество влаги выделяется в помещении

W=W_чел+W_оборуд+W_исп (3.4)

где W_пт-масса водяных паров, выделяемых людьми

W_чел=N_челq (3.5)

где q=150 г/ч- выделение водяных паров на 1человека

W_чел=51 150= 7650, г/ч.

W_оборуд - масса влаги от оборудования

W_пом= 90000 г/ч

W_исп- масса влаги, испаряющейся с мокрых поверхностей помещения

W_исп=0,1W_оборуд=0,190000=9000, г/ч (3.6)

W=7650+90000+9000=106650,г/ч.

Q_Н2О =106650/((8-0,5)1.19)=11949, м³/ч

Расчет ведем по наибольшему необходимому воздухообмену

Q = Q_Н2О =11949, м³/ч

в) Выбор вентилятора

Осевые вентиляторы экономичны в эксплуатации, хорошо регулируются, компактны, дешевы, коэффициент давления меньше, чем у центробежных. При одинаковом противодавлении осевые вентиляторы применяют при больших скоростях вращения колес. Эти вентиляторы представляют собой расположенное в цилиндрическом кожухе лопаточное колесо, при вращении которого поступающий через входное отверстие воздух перемещается между лопатками в осевом направлении, причем давление его увеличивается. Простейшие осевые вентиляторы состоят из двух основных частей: осевого лопаточного колеса и кожуха.

Для определения количества вентиляторов полученный наибольший воздухообмен в помещении разделим на производительность одного вентилятора.

K_в=Q/Q_в, (3.7)

где Q=11949 м³/ч - наибольший полученный воздухообмен;

Q_в=13000м³/ч - производительность выбранного вентилятора. (табл. 3.2).

К_в=11949/13000=0,92

Исходя из расчета получаем 1 вентилятор серии ВО.

Таблица 3.2

Технические данные осевого электровентилятора марки ВО7

№ вентилятора	Диаметр рабочего колеса, мм	Производительность, м3/ч	Полное давление, Н/м2	Частота вращения, об/мин	Мощность электодви гателя, кВт	Масса, кг
7	700	13000	20	930	0,55	20

Требуемую мощность на валу электродвигателя для вентилятора определяют по формуле. [Л.3]

P_в=Q_вН_в/(_вп), кВт, (3.8)

где _в=0,5 - КПД вентилятора;

_п=1 - КПД передачи, при непосредственной насадке колеса вентилятора на вал электродвигателя;

H_в=20, Па - полное давление. (Табл. 2.2);

Q_в=13000,м³/ч=3,61, м³/с - производительность вентилятора. (Табл. 3.2).



P_в=3,6120/0,5=144.4,Вт

Установленная мощность электродвигателя, [Л.3]

P_уст=k_зP_в, кВт (3.9)

где k_з - коэффициент запаса мощности [Л.1].

P_уст=1,10.14=0.154, кВт

3.4 Расчет электропривода вентилятора

Расчет и анализ приводных характеристик рабочей машины. Рациональный электрический привод подразумевает сочетание всех свойств и элементов привода (двигателя, передачи, пусковой и защитной аппаратуры) со свойствами технологического процесса и рабочей машины.

Необходимые сведения для проектирования рационального электрического привода содержатся в приводных характеристиках рабочей машины - технологической, кинематической, энергетической, механической, инерционной и нагрузочной.

Технологическая характеристика. Для обеспечения необходимого воздухообмена в животноводческих и птицеводческих помещениях в настоящее время широко используют комплектное вентиляционное оборудование серии «Климат», которое может работать совместно с калориферами или теплогенераторами. Основу этого оборудования составляют специальные низковольтные осевые электровентиляторы ВО. Система управления обеспечивает автоматическое регулирование подачи электровентиляторов в зависимости от изменения температуры воздуха в помещении.

В нашем случае вентиляторы серии ВО будем применять для удаления загрязненного воздуха с нижней зоны помещения и одновременной подачи чистого воздуха.

В сельскохозяйственном производстве регулирование работы вентилятора осуществляется следующими способами:

- изменением частоты вращения лопаточного колеса;

- изменением размера входных окон;

- созданием добавочного сопротивления воздушному потоку с помощью регулирующих клапанов.

Регулирование производительности вентилятора путем изменения частоты вращения электропривода является наиболее экономичным. Менее экономично регулирование производительности вентилятора при помощи дроссельной заслонки, устанавливаемой на линии нагнетания.

Кинематическая характеристика. Кинематическая характеристика показывает последовательность передачи движения от двигатель к рабочим органам машины, содержит данные о характере движения (вращательное, поступательное или сложное), величине передаточных отношений, угловой или линейной скорости, моментах сопротивлений и инерции, приведенных к одной скорости; позволяет рассчитать траектории движения и возникающие ускорения перемещающихся масс машины.

Кинематическая характеристика изображается в виде схемы, составляется путем детального изучения машины: замеры диаметров шкивов, приводных барабанов, подсчета числа зубьев шестерен и определения передаточных отношений. Кроме того, необходимо выявить наличие зазоров и упругих элементов для оценки их влияния на величину изменения момента инерции, сопротивления или усилия начале трогания машины, [Л.4].

Вентилятор насажан непосредственно на вал двигателя. Редуктора нет. Зазоры и упругие элементы в кинематической схеме рабочей машины и электропривода отсутствуют, следовательно, нет влияния на момент сопротивления и инерции при трогании рабочей машины.

Механическая характеристика. Механическая характеристика отражает механические свойства машины и особенности протекания производственного процесса. Она представляет собой зависимость момента сопротивления или усилия от скорости рабочей машины, используется при анализе переходных процессов, определении возможности пуска и устойчивой работы электропривода, построении нагрузочной диаграммы привода при пуске и при обосновании способа регулирования скорости приводного двигателя, [Л.4].

Механическая характеристика вентилятора описывается уравнением

М_с=М_тр+(М_снМ_тр)(/_н)², Нм3.10)

где М_тр=(0,2…0,3) М_сн - момент трогания вентилятора, Нм;

М_сн - момент сопротивления при номинальной угловой скорости двигателя;

угловая скорость вала двигателя, рад/с;

_н - номинальная угловая скорость вала двигателя, рад/с.

Выражение (2.13) отражает действительное изменение М_с при пуске для одномастной системы.

_н=n_нв/30, рад/с(3.11)

где n_нв - номинальная угловая скорость вентилятора, об/мин (таблица 2.3).

_н=3,14930/30=97.3, рад/с

М_сн=Р_н/_н,Нм(3.12)

где Р_н=550, Вт- номинальная мощность вентилятора, (табл. 3.2);



М_сн=550/97.3=5.65, Нм

М_тр=0,25М_сн, Нм(3.13)

М_тр=0,255.65=1.41 Нм

Меняя значения угловой скорости от ноля до номинального значения угловой скорости и подставляя их в выражение (3.13) получим зависимость М_с=f().

Инерционная характеристика. Инерционная характеристика представляет собой зависимость момента инерции J рабочей машины от времени, линейного или углового пути. Момент инерции используется для определения времени пуска и торможения, исследования переходных процессов и определения динамических усилий и моментов, [Л.4]

Величина момента инерции машин определяется массами движущихся деталей и грузов и радиусами инерции.

Вентилятор имеет малый радиус инерции и небольшую массу, нагрузка стабильная.

Принимаем, что момент инерции вентилятора равен моменту инерции двигателя.

J_в=J_дв.

Тогда суммарный момент инерции будет равен:

J=2J_дв.

Нагрузочная характеристика. Нагрузочная характеристика рабочей машины представляет зависимость момента сопротивления М_с, усилия F_с или мощности Р_с рабочей машины от времени t, углового или линейного S пути. Они необходимы для определения режима работы двигателя, выбора его мощности и проверки на перегрузочную способность, [Л.4].

Вентиляторы относятся к машинам, работающим с постоянной или мало меняющейся нагрузкой. Режим работы продолжительный.

Проанализировав технологическую и кинематическую характеристики вентиляционной установки, делаем вывод что, момент сопротивления принимается для вентиляторов не зависящий от времени (нагрузка постоянная).

Энергетическая характеристика. Энергетическая характеристика показывает распределение энергии между отдельными рабочими узлами машины и энергоемкость машины в целом. Изучение энергетической характеристики позволяет обосновать место установки приводного двигателя для привода рабочей машины, имеющей несколько рабочих органов, [Л.4].

Двигатель устанавливается непосредственно на вал рабочей машины, что позволяет избежать добавочных потерь в передаче.

Заключение по приводным характеристикам. Анализируя выше приведенные характеристики, делаем заключение по приводным характеристикам:

- вентилятор насажан непосредственно на вал двигателя. Редуктора нет. Зазоры и упругие элементы в кинематической схеме рабочей машины и электропривода отсутствуют, следовательно, нет влияния на момент сопротивления и инерции при трогании рабочей машины. Кинематическая характеристика представлена в виде одно-массового эвена;

- вентилятор имеет малый радиус инерции и небольшую массу, нагрузка стабильная;

- режим работы продолжительный, момент сопротивления не зависит от времени;

- привод нужен регулируемый, закрытого исполнения.

Выбор электрического двигателя

Подачу электровентиляционных установок можно регулировать изменением: 1) числа включенных вентиляторов; 2) площади сечения воздуховода; 3) частоты вращения двигателя, [Л.6].

Изменение угловой скорости асинхронного двигателя с вентиляторным моментом сопротивления на валу путем регулирования напряжения питания основано на квадратичной зависимости между моментом М асинхронного двигателя и напряжением U₁ на его зажимах. При постоянных параметрах электродвигателя в области скольжений, меньших критического (S<S_к), момент пропорционален квадрату напряжения и скольжению, [Л.6]

МU₁² S,(3.14)

Следовательно, при постоянном моменте, [Л.6]

S1/U₁²,(3.15)

Поэтому, снижая напряжение, можно увеличивать скольжение (уменьшать угловую скорость) в пределах от нуля до критического.

Диапазон регулирования обычных двигателей невелик. С целью его расширения применяют короткозамкнутые двигатели с повышенным скольжением или асинхронные двигатели с включенным в цепь ротора регулировочными сопротивлениями. Для механизмов с вентиляторным моментом при одинаковом изменении напряжения диапазон регулирования по условию устойчивой работы несколько меньше, [Л.6].

Опыт эксплуатации вентиляционных установок животноводческих помещений показывает, что приводы приточных вентиляторов в основном работают в длительном режиме, [Л.5].

В связи с этим выбирают электрический двигатель, исходя из следующих условий, [Л.5]:

1. Климатическое исполнение и категория размещения СУ2.

2. Способ защиты от воздействия окружающей среды IP44.

3. Конструктивное исполнение и способ монтажа IM1081.

4. По модификации (двигатель сельскохозяйственного исполнения со встроенной температурной защитой).

5. По частоте вращения:

n_нд n_нв; 1320930 об/мин

6. По роду тока и напряжения (переменного тока ~I, U_н=380/220 В).

7. По мощности:

Р_двP_уст; 250154, Вт

Выбираем двигатель серии АИР:

Таблица 2.3

Технические данные двигателя серии АИР

Тип	Рн, кВт	Частота вращения, об/мин	Скольжение, %	н, %	cos	Iпуск	mпуск	mmax	mmin
Синхронная частота вращения 1500 мин-1
АИР63А4	0,25	1320	12	68	0.67	5	2,3	2,2	1,8

Проверка двигателя по условиям трогания и перегрузочной способности в данном случае не имеет смысла, так как момент трогания вентилятора значительно меньше номинального момента, а нагрузка вентилятора имеет мало меняющийся характер.

Со снижением угловой скорости потери в роторе увеличиваются, так как они пропорциональны скольжению, [Л.6]

Р_s=M₀S,(3.16)

При вентиляторной характеристике рабочей машины, [Л.6]:

ММ_н²/²_н,(3.17)

где М_н - номинальный момент приводного двигателя, Нм;

₀ - угловая синхронная скорость вращения приводного двигателя;

_н - угловая номинальная скорость вращения приводного двигателя, рад/с.

Определим угловую синхронную скорость вращения приводного двигателя:

₀=n₀/30, мин^-1,(3.18)

₀=3,141500/30=157, мин^-1

Определим угловую номинальную скорость вращения приводного двигателя:

_н=n_н/30, мин^-1,(3.19)

_н=3,141320/30=138,16, мин^-1

Определим номинальный момент двигателя:

М_н=Р_н/_н, Нм,(3.19)

где Р_н=250, Вт - номинальная мощность приводного двигателя (Табл. 3.4)

М_н=250/138,16=1,8 Нм

Максимальные потри в приводе вентилятора [Л.6]:

Р_{s max}=4M_н³₀/(27²_н), Вт(3.20)

Р_{s max} =41,8157³/(27138,16²)=54,06, Вт

Потери при номинальной скорости вращения [Л.6]:

Р_sн=М_н(₀-_н), Вт(3.21)

Р_sн =1,8(157-138,16)=33,9, Вт

Относительные максимальные потери [Л.6]:

р_{s max} = Р_{s max} /Р_sн,(3.22)

р_{s max} =54,06/33,9=1,59

Относительные максимальные потери, определяемые выражением (3.22) уменьшаются с ростом номинального скольжения, [Л.6]. Поэтому с точки зрения уменьшения относительных максимальных потерь для регулируемого привода механизмов с вентиляторной характеристикой следует отдавать предпочтение двигателям с повышенным номинальным скольжением. Увеличение потерь при регулировании угловой скорости требует усиления теплосъема с электродвигателя. Этот вопрос удачно решен в конструкциях электровентиляторов, где специально разработанный электродвигатель охлаждается основным воздушным потоком.

С целью регулирования скорости вращения напряжение на зажимах двигателя изменяют при помощи автотрансформаторов или тиристорного регулятора напряжения. Этот способ прост и надежен; позволяет плавно регулировать угловую скорость, применим к короткозамкнутым двигателям.

Построение механической характеристики двигателя при номинальном напряжении:

Построение ведется по пяти точкам.



1. М=0, Нм;₀=157, рад/с

2. М_н=1,8, Нм;_н=138,16, рад/с

3. М_кр=М_нm_max, Нм(3.23)

где m_max=2,2- кратность максимального момента, (табл. 2.4).

М_кр=1,82,2=3,96, Нм

_кр=₀(1-S_кр), рад/с(3.24)

где М_кр и _кр - критические момент и частота вращения;

S_кр - критическое скольжение.

Определим критическое скольжение:

S_кр=S_н [Л.m_max+ m²_max+2S_н(m_max-1)-1] / [Л.1-2S_н(m_max-1)](2.29)

S_кр=0,12[Л.2,2+ 2,2²+20,12(2,2-1)-1] / [Л.1-20,12(2,2-1)]=0,71

_кр=157(1-0,71)=45,53, рад/с

4. М_min=М_нm_min, Нм(3.25)

М_min=1,81,8=3,24, Нм

_min=₀(1-S_min), рад/с(3.26)

_min=157(1-6/7)=22,42, рад/с



5. М_пуск=М_нm_пуск, Нм(3.27)

М_пуск=1,82,3=4,14, Нм

₀=0, рад/с

где М_пуск - пусковой момент двигателя, Нм;

m_пуск=2,3 - кратность пускового момента. (Табл. 3.4)

По полученным точкам построим механическую характеристику двигателя, при номинальном значении напряжения.

Построение механической характеристики при пониженном напряжении.

Механическая характеристика двигателя строится по формуле:

М_и=М_ест/(U_н/U_и)², Нм(3.28)

где М_и - измененный момент соответствующий пониженному напряжению, Нм;

U_и=290,В - пониженное напряжение, соответствует отпайки автотрансформатора;

U_н=380,В- номинальное напряжение двигателя;

М_ест - естественный момент двигателя, Нм.

1. М_и=0, Нм;₀=157, рад/с

2. М_и=1,8/(380/290)²=1,05, Нм;=138,16, рад/с

3. М_и=3,96/(380/290)²=2,31, Нм;=45,53, рад/с.

4. М_и=3,24/(380/290)²=1,88, Нм;=22,42, рад/с.

5. М_и=М`_пуск=4,14/(380/290)²=2,41, Нм;=0, рад/с.

где М`_пуск - пусковой момент двигателя при пониженном напряжении.

По полученным точкам построим механическую характеристику двигателя, при пониженном значении напряжения.

По условиям пуска двигатель проверять не будем, ссылаясь на то, что момент пусковой двигателя во много раз больше момента трогания вентилятора.

М_пуск=4,14, НмМ_тр=1,41, Нм

Для того чтобы избежать длительных пусковых токов при пониженном напряжении необходимо запустить двигатель по естественности характеристики и лишь за тем переходить на искуственные.

Из расчетов видно, что снижение напряжения до 290В обеспечивает диапазон регулирования 1:5.



3.5 Расчёт осветительных установок

3.5.1 Электротехнический расчет

Для освещения производственного помещения используем люминесцентные лампы.

Таблица 3.4

Характеристика помещения

Площадь, м2	Длина, м	Ширина, м	Высота, м	Среда,	Коэффициенты отражения
Производственное помещение
630.00	35.0	18.0	4.0	влажное	р(п)= 50 р(с)= 30 р(рп)=10

· Вид освещения - рабочее;

· Система освещения - общая равномерная;

· Нормированная освещенность берется по [Л. 8 ]. Она составляет 150 лк, при высоте рабочей поверхности hp = 1 м;

· Высота помещения h = 4 м;

· Длина помещения а = 35 м;

· Ширина помещения b = 18 м.

Выбираем светильник по 3-м критериям:

1. По условиям среды.

По условиям окружающей среды выбираем светильник с защитой 5'4

2. По экономическим показателям (КПД).

Для освещения помещения выбираем светильники с люминесцентными лампами.



Таблица 2.5

Светильники под люминесцентные лампы с защитой 5,4

Светильник	Степень защиты	Мощность Вт	КСС	КПД %	Количество ламп в светильнике
ЛСП15	5'4	40	Д1	90	2
ЛСП15	5'4	80	Д1	90	2
ЛСП18	5'4	40	НТ	88	1
ЛСП18	5'4	65	НТ	88	1
ЛСП18	5'4	40	НТ	85	2
ЛСП18	5'4	65	НТ	85	2
ЛСП18	5'4	18	Д1	70	1
ЛСП18	5'4	36	Д1	70	1
ЛСП18	5'4	58	Д1	70	1
ЛСП18	5'4	18	Д1	75	2
ЛСП18	5'4	36	Д1	75	2

Окончательно выбираем светильник ЛСП-15 с максимальным КПД 90%.

Коэффициент запаса для газоразрядных ламп принимаем Кз=1.3

3. По светотехническим характеристикам.

Выбираем светильник с кривой силы света (КСС) «Д»

Находим L - расстояние между светильниками

l_эН_р > L > l_cH_p (3.29)

Для КСС «Д» находим l_c и l_э. Они равны: lэ = 1.6 и lc = 1.4

Н_р - расчетная высота, м;

Нр = Н0 - hсв - hp = 4 - 0.3 - 1 = 2.7 м (3.30)

где H0 - высота помещения, м;

h_св - свес светильника, 0.3 м;

h_p - высота рабочей поверхности, 1 м.

L = H_p*l_c = 2.7 _* 1.4 = 3.8 м (3.31)



Число светильников по длине помещения

N_a = a/L = 35/ 3.8 = 9.3 (3.32)

Принимаем Na = 9.

Уточняем расстояние между светильниками по длине

L_a = a/N_a = 35/9 = 3.9 м.

Число светильников по ширине помещения

N_b = b/L = 18/ 3.8 = 4,8

Принимаем Nb = 4.

Уточняем расстояние между светильниками по ширине

L_b = b/N_b = 18/ 4 = 4.5 м. (3.33)

Общее число светильников в помещении

N = N_a*N_b = 9 _* 4 = 36 светильника. (3.34)

Мощность осветительной установки определяем методом коэффициента использования светового потока.

Определяем индекс помещения:

(3.35)



Определяем расчетный световой поток

(3.36)

Лм

где ? - КПД осветительной установки

? = ?_{оу *} ?_св = 0.60*0.9 = 0.54. (3.37)

где ?_оу - коэффициент использования светового потока;

? _св - КПД светильника.

По расчетному световому потоку выбираем лампу ЛТБД-80.

Световой поток одной лампы Фл = 3840 лм.

Производим проверку по световому потоку

(3.38)

-10% < ?Ф < +20%, условие выполняется.

Определяем удельную мощность осветительной установки:

Р_уд = Р_{л *} N / A = 80 _* 36 / 630 = 4.57 Вт/м² (3.39)

где Р_л - мощность лампы, Вт;

N - общее число ламп в помещении;

А - площадь помещения, м² .

Расчет остальных помещений производится аналогично. Так как в проекте рассматривается реконструкция только производственного помещения, в остальных помещениях можно использовать уже находящиеся в эксплуатации световые приборы.

3.5.2 Электротехнический расчет

Во внутренних осветительных электросетях нормируется падение напряжения менее 2,5%. Выделим 0,2% как допустимую величину падения напряжения на участок линии «силовой щит-осветительный щит» и остальные 2,3% - на групповые сети.

1. Расчет сечения провода по допустимой потере напряжения.

Расчетная схема приведена на рисунке 3.8.

Рисунок 3.8-Схема для расчета сечения проводов в осветительной сети

Значение сечения провода определяем по формуле

(3.40)

где М_? - суммарный электрический момент, кВт ? м, определяемый по формуле



(3.41)

С - характерный коэффициент сети, кВт?м/(мм²?%);

?U - допустимая потеря на участке, %;

Р_i - мощность i-го потребителя линии, кВт;

l_i - длина линии до i-го потребителя, м;

n - количество потребителей в линии.

2. Проверка по допустимому нагреву

Для данной проверки рассчитаем силу тока, протекающего по проводу, по формуле

(3.42)

где Р_i - мощность i-го потребителя, Вт;

m - количество фаз, питающих сеть;

U_н - номинальное напряжение фазного провода, В;

сos ?_i - коэффициент мощности i-го потребителя.

Рассчитанный рабочий ток группы сравниваем с допустимым согласно ПУЭ и делаем вывод о возможности применения данного провода в линии.

Данные расчета осветительной сети сведем в таблицу 3.6.

При выборе сечения провода руководствуемся тем, что согласно условию механической прочности сечение провода не может быть менее 2,5 мм².

Сводные данные по расчету осветительной сети теплицы



Таблица 2.6

Группа	М?, кВт ? м	С, кВт?м / (мм2? %)	Сечение провода в линии, м2	Падение напряжения в линии, %	Ток в линии, А
			Расчетное	Стандартное	Фактическое	Допустимое	Рабочий	Допустимый
1	27,5	7,4	1,62	2,5	1,49	2,3	7,11	24
2	34,7		2,04	2,5	1,88	2,3	7,11	24
3	41,18		2,42	2,5	2,23	2,3	7,11	24
4	48,4		2,84	3	2,18	2,3	7,11	24
?	28,44

3.5.3 Выбор защитной аппаратуры

Согласно ПУЭ для защиты внутренней проводки необходимо на фазные и рабочий нулевой провода устанавливать устройства защиты. На защитный нулевой провод запрещается устанавливать любые коммутационные устройства.

Для выбора оценим значение тока номинального расцепителя:

I_т = k ? I_p, (3.43)

где k-коэффициент учитывающий пусковые токи. Для ГРЛ низкого давления принимается равным единице, для других ламп - 1.4.

I_т = 1 ? 7,11 = 7,11 А.

Предполагаем установить осветительный шкаф ЯРН8501-380ХЛ3БП с автоматическими воздушными выключателями ВА 1426 на каждой группе, имеющих комбинированный расцепитель. Для рассчитанного тока ближайшей величиной будет 16 А.

Условие проверки эффективности защиты

I_д > 1.25 ? I_т, А (3.44)

24 > 1.25 ? 16 = 20 А



4. Расчет сечения проводов питающей осветительной сети

Согласно ПУЭ в голове линии не может быть установлен проводник сечением меньшим, чем наибольшее сечение во всех низших линиях. Ввиду этого присваиваем значение площади сечения равным 4 мм². Для повышения качественности осветительной сети распределим по трем фазам более или менее равномерно нагрузку. Таким образом, в целом вся питающая осветительная сеть является трехфазной, пятипроводной (LI, L2, L3, N, РЕ), с сечением фазных проводов - 4 мм², нулевого провода - 4 мм², защитного нулевого провода - 4 мм².

4.1 Проверка по допустимому нагреву:

В питающей линии протекает ток 28,44 А. Допустимый ток по нагреву для провода сечением 4 мм² составляет 32 А.

4.2 Выбор защитной аппаратуры:

Для выбора требуемого расцепителя оценим значение номинального тока.

I_т = 1 ? 28,44 = 28,44 А.

Такому току будет удовлетворять расцепитель с номинальным током 32 А.

Выбранный расцепитель необходимо проверить - действительно ли он будет защищать линию.

32 > 1.25 ? 32 = 40 А

Условие не выполняется, поэтому для питающей сети принимаем сечение провода 8 мм² с допустимой токовой нагрузкой 46 А.



3.6 Разработка установки для пастеризации молока

Обзор конструкций ИК-пастеризатора

Обработку молока осуществляют аппаратами с односторонним, двухсторонним облучением и с источником, расположенным в потоке молока [Л. ].

Стремлению улучшить облученность молока привело к созданию аппаратов, обеспечивающих обработку молока в тонком слое, перемещающей на наклонной или вертикально гофрированной поверхности, а также по вращающим плоскостям через отверстия, выполненные по оси вращения.

Чтобы повысить производительность, были изготовлены устройства с двумя гофрированными вертикальными поверхностями, над которыми располагались источники излучения. Задача полного использования энергии была решена в аппаратах с сеткой на рабочей поверхности.

Наиболее благоприятна обработка молока в аппаратах закрытого типа, особенно с вращающимся диском, снижающим толщину слоя молока.

Эта задача решена в аппаратах с двухсторонним облучением, которые имеют такие же виды исполнения как и с односторонним. В этих установках рабочая поверхность сделана в виде вертикальной или гофрированной сетки, в верхней части которой находится распределительное устройство с отверстиями, а в нижней приемная емкость. Источники размещаются с двух сторон. При стекании молока тонким слоем обеспечивается более полное проникновение излучений в ее толщу. Аналогичным образом выполнены аппараты с гофрированными пластинами.

Устройство для актинизации с источником инфракрасного излучения из нихромовой проволоки, навитой на кварцевую трубку, в которой движется молоко. Для более полного использования энергии предусмотрены отражатели. Преимущество рассмотренных аппаратов, заключающееся в более полно воздействии излучения на слой.

Чтобы улучшить качество обработки продукции источники целесообразно помещать между гофрированными пластинами. Однако при этом увеличиваются потери энергии, поскольку она поглощается чехлом и колбами ламп.

Все рассмотренные конструкции обладают и преимуществом и недостатками. Одни имеют открытую систему, другие - замкнутую. Замкнутая система сохраняет молоко от загрязнений. Оптимальная длина волны =3 мкм, но в аппаратах данных конструкций она составляет 1 мкм. Поэтому необходимо предложить конструкцию, где были бы учтены все оптимальные параметры.

Для создания оптимальной длины волны в качестве источника излучения берется нихромовая проволока, намотанная на кварцевую трубку [Л. ].

3.6.1 Определение мощности установки

Так как на молокозаводе перерабатывается 9 тонн молока за смену, то производительность пастеризатора составляет 1125 л/ч или 0,3125 л/с.

1. Мощность пастеризатора:

кВт.

где С - теплоемкость молока;

Q - производительность пастеризатора;

t - разность температур на входе и выходе, 60 и 80 С соответственно.

2. Размеры пастеризатора:

Задаемся диаметром трубки d=9,5 мм.

Определяем площадь поперечного сечения:

, мм².

3. Скорость молока в трубке:

м/с.

4. Общая длина трубки:

L = ? v = 4.4 ? 3 = 13.2 м.

5.Температуру нихромовой проволоки определяем из закона Вина [Л. ].

Т = 2896 / _опт = 2896 / 3 = 965 К

где _опт = 2.9...3,1 мкм - оптимальная длина волны.

6. Расчетная температура провода:

t_p= (Т - 273)? К_m? К_с = (965 - 273)?0,7?1 = 484 С.

К_m = 0.7 - коэффициент монтажа для спирали в стальной трубе [Л. ].

К_с = 1 - коэффициент среды в спокойном воздухе.

7. Расчетный ток находится из выражения:

А;

где Uф - фазное напряжение сети, В.

Р_ф = Р / = 24,9 / 1,73 = 1440 Вт.

8. Зная ток и расчетную температуру находим [Л. ]сечение провода.

Оно составляет d_пр = 2,5 мм.

9. Длина нихромового провода на одну фазу:

м.

где U = 380 В - напряжение сети;

F = 4,9 мм² - сечение провода;

Р=24,9 - мощность пастеризатора, кВт.

10. Шаг спирали:

h = (2...4)d = 5 мм.

11. Средний диаметр витков:

D_ср = D_тр + d_пр = 9,5 + 2,5 = 12 мм.

12. Длина витков:

L_в = D_ср ? = 3,14 ? 12 = 37 мм.

13. Число витков:

n = l / L_в = 25600 / 37 = 692.

14. Длина спирали:

L_с = h ? n = 5 ? 692 = 3,46 м.

3.6.2 Разработка схемы управления пастеризатором

Схема управления пастеризатором приведена на рисунке 3.12

Описание схемы

Схема управления позволяет выключать и отключать электродвигатели, нагреватели, пастеризатор в ручном и автоматическом режиме, для этого в схеме предусмотрен переключатель УП и кнопочная станция. В схеме предусмотрена защита пастеризатора, электрокотла и электродвигателей от работы в аварийных режимах. Для этого предусмотрены датчики Т1 и Т2, Т3 и Т4, реле уровня и тепловое реле в цепи электродвигателя. Кроме того, схема предусматривает сигнализацию о работе оборудования и наличия напряжения на схеме ЛС1, ЛС2, ЛС3, ЛС4. В наладочном режиме ключ УП ставится в положение Н, тогда управление каждой машиной осуществляется кнопочной станцией от КнС1-КнС7 и КнП1-КнП7.

Защита цепей управления от токов короткого замыкания осуществляется автоматическим воздушным выключателем.

Для автоматического управления ключ УП становится в положение А, тогда через датчики Т1 и Т2 получат питание катушка холодильника, управляющая электродвигателем холодильника. Катушка холодильника кл1, получив питание, замыкает свои контакты в цепи катушки кл2, которая управляет насосом рассола. Катушка кл2, получив питание, замыкает свои контакты в цепи катушки кл3. При замкнутых контактах ВК, катушка кл3 получит питание. Катушка кл3 замыкает свои контакты в цепи управления пастеризатором при соответствующей температуре молока.

Контакты ДТ1 и ДТ2 замкнуты, тогда получит питание РП1, которая замыкает свои контакты в цепи Кл4, пастеризатор при этом включается в работу. Температура молока контролируется датчиками ДТ1 и ДТ2. Для предварительного подогрева молока предусмотрен электрокотел, который управляется магнитным пускателем кл5. Управление пускателем кл5 осуществляется программным реле времени 2РВМ.

Кроме того, схема предусматривает отключение котла при исчезновении давления в водопроводе датчик РД, превышения температуры воды и повышение тока потребляемым котлом больше номинального реле РМI. При аварийной ситуации катушка РА получает питание и замыкает свои контакты в цепи катушки РВ1, которая отключит катушку кл5. При замкнутых контактах Т получает питание катушка кл7. Катушка кл7 замыкает свои контакты в цепи катушки кл6 и включает насос воды. Одновременно с катушкой кл7 получает питание кл8, включающая магнитный пускатель молочного насоса.

Выбор аппаратуры схемы управления

При выборе аппаратов электросхем автоматики следует учитывать: назначение аппаратов, количество контактов и их коммутационную способность, исполнение аппаратов. Предусматривается монтаж всех аппаратов на панели толщиной 30 мм.

Промежуточные реле предназначаются для размножения полученного импульса по отдельным цепям, для изменения величины воздействующего импульса, а также для одновременного выполнения названных операций. Из схемы видно, что наибольшее потребленное количество контактов 3, разрывная мощность контактов до 500 вт. Питание схемы осуществляется переменным током с напряжением 220 В и частотой 50 Гц. Температура окружающей среды не превышает 25С. На основании этих условий выбирается промежуточное реле ЭП-41-13-30.

Выбор реле времени

Реле времени служит для получения выдержки времени между моментом получения импульса и моментом замыкания контактов. Реле времени выбираются: по величине напряжения исполнению, величине выдержки времени количеству контактов и их коммутационной способности, исходя из требований схемы и технологии, обуславливающей величину выдержки времени, предусматривается применение реле времени ЭВ-247 и 2РВМ [Л. ].

Выбор универсальных переключателей

Для осуществления переключений цепей автоматического управления предполагается применение универсального переключателя типа ПКУ-3-12. Переключатель рассчитан для работы в помещениях с температурой окружающей среды от -25С до 25С и относительной влажности 80%. По числу акций переключатель имеет восемь исполнений. Надписи на корпусе, способ фиксации положений рукоятки, а также диаграмма работы переключателя выбирается в соответствии со схемой.

Для ограничений движения исполнительных механизмов применяются конечные выключатели ВК211. Световая сигнализация осуществляется с помощью лампы ЛС-53. Лампы ЛС-53 предназначены для работы в цепях с напряжением от 24 до 440 В. Лампа может устанавливаться на плите толщиной 5-40 мм. Щит управления шкафного типа с односторонним питанием.

Для предохранения от случайных прикосновений, а также для предупреждения неправильных переключений щит закрывается специальным ключом.

4. Расчет электрических нагрузок молокозовода

Для молокозавода производительностью 9 т/смену по [Л] предусмотрены следующие нагрузки:

Таблица 4.1

Исходные данные для расчета электрических нагрузок

Расход электроэн.	Продолжит. смены	Кисп	n э	Коэф. мощности
Wсм.д	Wсм.в	Tсм.д	Tсм.в			сos ? д	сos ? в
Молокозавод производительностью 9 т/сутки
900	540	12	12	0.50	100	0.750	0.850

Определение нагрузок производим методом упорядоченных диаграмм.

Средняя активная мощность за смену:

(5.1)

кВт

кВт

Номинальная мощность электроприемников

(5.2)

кВт



кВт

Qном.д = Рном.д_*tg?_д = 150_*0,88 = 132 квар

Qном.в = Рном.в_*tg?_в = 90_*0,62 = 56 квар

Максимальная или расчетная мощности электроприемников

Рмах.д = Км _* Рсм.д = 1.08 _* 75 = 81 кВт

Рмах.в = Км ^* Рсм.в = 1.08 _* 45 = 49 кВт

Qмах.д = Qном.д _* Кисп _* Км = 132 _* 0.50 _* 1.08 = 71 квар

Qмах.в = Qном.в _* Кисп _* Км = 56 _* 0.50 _* 1.08 = 30 квар

Таблица 4.2

Расчет электрических нагрузок молокозавода

Pсм,кВт	Pном, кВт	Qном, кВАр	Км	Рмах, кВт	Qмах, квар	Sмах, кВА
75	150	132	1.08	81	71	108
45	90	56		49	30	57
Нагрузка ТП	81	71	108
	49	30	57

4.2 Выбор трансформаторной подстанции 10/0,4 кВ

Номинальная мощность трансформаторов 10/0,4 кВ выбирается по экономическим интервалам нагрузок [Л.16], в зависимости от шифра нагрузки, расчетной полной мощности, среднесуточной температуры охлаждающего воздуха, наличия автономных источников для обеспечения нормативных уровней надежности электроснабжения сельскохозяйственных потребителей [Л.10].

Выбор установленной мощности трансформаторов одно и двух трансформаторных подстанций производится по условиям их работы, в нормальном режиме исходя из условия [Л.11]:

где S_р - расчетная нагрузка подстанции, кВА;

n - количество трансформаторов проектируемой подстанции определяется в соответствии;[Л.10]

S_{эк min}, S_{эк max} - соответственно, минимальная и максимальная границы экономического интервала нагрузки трансформатора принятой номинальной мощности, в зависимости от зоны сооружения подстанции и вида нагрузки потребителей

Принятые по [Л.11] номинальные мощности трансформаторов проверяются по условиям их работы в нормальном режиме эксплуатации - по допустимым систематическим нагрузкам, а в послеаварийном режиме - по допустимым аварийным перегрузкам.

Для нормального режима эксплуатации подстанции номинальные мощности трансформаторов проверяются по условию [Л.11]:

где к_с - коэффициент допустимой систематической нагрузки трансформатора для значений среднесуточных температур расчетного сезона ?_вт.

Если значения среднесуточной температуры воздуха расчетного сезона отличен от ?_вт [Л.11], то коэффициенты допустимых систематических нагрузок трансформаторов рассчитываются по формуле:

к_с= к_ст - ( ?_в - ?_вт), (5.5)

где - расчетный температурный градиент, 1⁰С;

к_ст - табличное значение коэффициента допустимой систематической нагрузки, соответствующее среднесуточной температуре расчетного сезона. При среднесуточной температуре зимнего сезона меньше -15⁰С к_ст определяется для ?_в=-15⁰С.

При отсутствии возможности резервирования или отключения в послеаварийном режиме части нагрузки подстанции, выбор установленной мощности трансформаторов двухтрансформаторных подстанций производится по послеаварийному режиму из условия отключения одного из трансформаторов и обеспечения другим всей нагрузки подстанции:

где К_ав - коэффициент допустимой аварийной перегрузки трансформатора, определяется по аналогии с К_с [Л.11]

Шифр нагрузки - 5.1;

Количество ТП - 1;

Зона расположения - ОЭС Сибири.

Интервалы экономических нагрузок для данной расчетной мощности и шифра нагрузки:

S_экmin = 80;

S_экmax = 159 кВА.

Для данного экономического интервала используем ТП мощностью 100 кВА.

Расчетный коэффициент нагрузки трансформатора составляет 1,08, что меньше допустимого 1.65. Трансформаторная подстанция проходит и принимается к исполнению.

Таблица 4.3

Технические данные трансформаторной подстанции 10/0,4 кВ.

P, кВт	Q, КВАр	Sрас, КВА	Тип	Sтном, кВА	?Px, кВт	?Pк, кВт	Kc	?Wт, кВтч/г
81	71	108	ТМ	100	0,365	1,97	1,08	8521

4.3 Расчет воздушных линий 10 кВ

Электрический расчет воздушных линий ВЛ производится с целью выбора марки и сечения проводов и определения потерь напряжения и энергии. Для существующих ВЛ 10 кВ производится проверка сечения проводов по нагреву, потере напряжения при ожидаемом росте нагрузок. Производится расчет ожидаемой потери электроэнергии. Рекомендуется следующий порядок расчета.

Записываются в таблицу 3.3 номера и длины участков линии. Подсчитываются суммы активных и реактивных мощностей потребительских ТП, находящихся за расчетным участком. По количеству трансформаторов за участком выбирается коэффициент одновременности [Л.10] и определяется расчетная нагрузка на участках ВЛ 10 кВ. По расчетной мощности определяются токи на участках сети 10 кВ. Результаты расчетов приводятся в таблице 5.3.

Сечение проводов выбирается по экономическим интервалам нагрузки с учетом надежности [Л.10]. По F_расч принимается ближайшее стандартное сечение провода.

В целях удобства монтажа в линии обычно монтируются не более трех марок проводов. Минимально допустимые сечения сталеалюминевых проводов ВЛ 10 кВ по условиям механической прочности должны быть в районах с нормативной толщиной стенки гололеда до 10 мм-35мм², 15-20 мм-50 мм² и более 20-70 мм². Сечение сталеалюминевых проводов на магистрали ВЛ 10 кВ должно быть не менее 70 мм² [Л.10].

Таблица 5.4

Электрический расчет ВЛ-10 кВ

Участок	Длина, км	?Pд кВт	?Pв кВт	?Qд квар	?Qв вар	n	Ko	Pд кВт	Pв кВт	Qд квар	Qв квар	Sд кВА	Sв кВА
0-1	4,5	81	49	71	30	1	1	81	49	71	30	108	57
Рабочий ток A	Потери напря жения ?U, %	Провод	Потери энергии
Iд	Iв	На участке	От ГПП до конца уч.	На участке	От ГПП до конца уч.
6,2	3,3	1,02	1,02	0,51	0,51	АС35	5691

Проверка по нагреву осуществляется по условию



I_доп > I_раб (5.7 )

Потери напряжения на участках сети определяются :

(5.8 )

где r₀ и х₀-удельные активное и реактивное сопротивление провода, ом/км;

Р и Q - активная и реактивная мощности на участке линии 10 кВ.

l-длина участка, км.

Потери напряжения на участках сети определяем как потери напряжения от начала линии до конца рассматриваемого участка.

Потери электрической энергии на участке

(5.9 )

4.4 Оценка качества напряжения у потребителя

Для выбора оптимальной величины надбавки составляется таблица отклонений напряжения (таблица 3.4). Таблица составляется для ближайшей и удаленной трансформаторных подстанций. Удаленной считается ТП, потери напряжения до которой от ГПП имеют наибольшую величину. Из таблицы выясняется, есть ли необходимость в применении дополнительных технических средств для поддержания напряжения у потребителей в допустимых пределах.

Отклонение напряжения в любой точке электропередачи:

_{n n}

U_t%=U_i + U_i, (5.10 ) ^{=1 i=1}

где U_i - сумма надбавок от ГПП до рассматриваемой точки с учетом знака, %;

_n

U_i - сумма потерь напряжения от ГПП до рассматриваемой

ⁱ⁼¹

точки,%.

В качестве минимальной нагрузки рассматривается режим 25 %-й нагрузки, при которой потери напряжения принимаются равными 1/4 части максимальных потерь.

В потребительских трансформаторах рассчитываются потери напряжения, %:

где Р и Q - активная и реактивная мощности, протекающие через трансформатор (дневные и вечерние), полная мощность которых наибольшая;

U_{т ном} - номинальное напряжение трансформатора (обмотки высшего напряжения);

R_т и х_т - активное и индуктивное сопротивления трансформатора.

где S_{т ном} - номинальная мощность трансформатора, ВА;

U_р % - составляющая потери напряжения в реактивных сопротивления, определяемая через U_к по выражению:

Регулируемая надбавка ПБВ трансформатора подбирается таким образом, чтобы отклонение напряжения U²⁵_{ш 0,4} на шинах 0,4 кВ не выходило за допустимые пределы: +5 %) - для потребителей I и II* категорий надежности, и +7,5% для потребителей II и III категорий надежности.

После выбора регулируемой надбавки можно определить допустимые потери напряжения в ВЛ 0,38 кВ (по абсолютной величине), которая определяется как разница между отклонением напряжения на шинах 0,4 кВ в 100 %-ном режиме и допустимым отклонением напряжения у потребителя:

U^?_доп=U¹⁰⁰_{ш 0,4} - U¹⁰⁰_доп (5.15)

Эта потеря распределяется на две части. Одна часть ?U^?? =2,0% оставляется, согласно ПУЭ [Л.7], на линию внутри помещений, другая -- на наружную линию (в примере ?U_доп=5,96%), по которой рассчитываются все наружные линии 0,38 кВ, отходящие от ТП. При этом для каждой линии 0,38 кВ должно соблюдаться условие:

U_факт ?U_доп(5.16)

Величина ?U_доп влияет на выбор сечения провода ВЛ 0,38 кВ: чем больше? ?U_доп, тем меньше сечение провода.

Рекомендуется устанавливать U_доп > 6 %. При невыполнении этого условия предлагаются следующие технические мероприятия:

уменьшить U^?? до 1...0.6 %, если линии внутри помещении небольшой длины (например, к линии подключены жилые дома);

увеличить сечение проводов на некоторых участках ВЛ 10 кВ.

Таблица5.5

Таблица отклонения напряжения

Элемент электропередачи	Величина	Расчетная ТП 10/0,4
		нагрузка, %
		100	25
1	2	3	4
Шины 10 кВ ГПП	Uш 10	+5	0
1	2	3	4
Линия 10 кВ	U10	-1,02	-0,25
Трансформатор 10/0,4:
Потеря напряжения	Uт	-4,76	-1,2
надбавка конструктивная	Uт	+5	+5
надбавка регулируемая	Uт	0	0
Шины 0,4 кВ	Uш 0,4	+4,22	+3,55
Линия 0,38 кВ::	U/	-9,22	-
наружная часть	Uдоп	-7,22	-
внутренняя часть	U//	-2	-
Удаленный потребитель	Uдоп	-5	+5

установить продольно-емкостную компенсацию реактивного сопротивления;

предусмотреть замену на ГПП трансформатора с ПБВ на трансформатор с РПН и с помощью последнего создать на шинах 110 (35) кВ режим встречного регулирования напряжения.

В практике принятие технических мероприятий обычно рассматривается в указанной последовательности, окончательное решение принимается после технико-экономического сравнения вариантов.

5. Эксплуатация электрооборудования молочного завода

Техническое обслуживание и текущий ремонт электрических машин на предприятии производится электриком, находящемся в штате предприятия, либо выездной специализированной бригадой.

1.Типовые объемы работ по техническому обслуживанию и текущему ремонту электрических машин

Работы по техническому обслуживанию и текущему ремонту проводятся для всех электрических машин, находящихся в эксплуатации. Техническое обслуживание электрических машин проводят на месте их установки, без демонтажа и разборки. Текущие ремонты электрических машин можно проводить на месте их установки либо на пункте технического обслуживания, в мастерской и т. п.

Техническое обслуживание:

Очистить корпус электродвигателя от пыли и грязи, проверить исправность заземления, подтянуть болты крепления двигателя к фундаменту или рабочей машине, проверить степень нагрева и уровень вибрации корпуса, проверить соосность двигателя с рабочей машиной, надежность крепления шкива или звездочки на валу двигателя, проверить надежность контактных соединений, убедиться в отсутствии ненормальных шумов при работе двигателя, проверить состояние контактных колец и щеточного механизма у двигателей с фазным ротором, измерить сопротивление изоляции обмотки. При выявлении мелких дефектов необходимо их устранить.

Текущий ремонт:

Очистить корпус электродвигателя от пыли и грязи, отсоединить двигатель от питающих проводов и заземления. У двигателей с фазным ротором отъединить провода от пускового реостата. Снять двигатель с места установки и разобрать его. Прочистить обмотки, измерить сопротивление изоляции, при необходимости просушить обмотки. Проверить состояние контактных колец, при необходимости проточить и отшлифовать их. Отрегулировать щеточный механизм, при необходимости заменить щетки. Промыть подшипники, проверить их техническое состояние и при необходимости заменить. Отремонтировать или заменить поврежденные выводные провода обмотки и клеммную панель коробки выводов. Собрать электродвигатель, смазать подшипники, испытать двигатель на холостом ходу. При необходимости окрасить двигатель. Установить двигатель на рабочее место, отрегулировать, его центровку с рабочей машиной и испытать под нагрузкой.

2. Типовые объемы работ по техническому обслуживанию и текущему ремонту пускозащитной аппаратуры

Техническое обслуживание пускозащитных аппаратов проводят на месте их установки. Текущий ремонт аппаратов в зависимости от характера и степени повреждения можно проводить на месте их использования, или в стационарной мастерской.

Техническое обслуживание:

Снять напряжение с обслуживаемого аппарата, очистить его от пыли, проверить надежность крепления, свободный ход подвижных частей, проверить степень затяжки винтовых присоединений и подтянуть ослабленные, осмотреть аппарат и убедиться в отсутствии повреждений в нем, снять дугогасительные камеры, осмотреть контакты, проверить плотность их прилегания, состояние пружин, одновременность включения, при необходимости отрегулировать одновременность включения контактов и очистить их от нагара, убедиться в отсутствии признаков перегрева контактов винтовых соединений и предохранителей. В щитах управления проверить исправность сигнальных ламп и их арматуры, запирающих приспособлений и уплотнений дверей. После выполнения этих работ подать напряжение и проверить действие аппаратуры.

Текущий ремонт:

Демонтировать аппарат, проверить и подтянуть пес крепления, частично разобрать аппарат и очистить от пыли и загрязнений, зачистить контакты от оплавлений и нагара, заменить неисправные детали, зачистить и покрасить оболочку, собрать аппарат, отрегулировать его узлы. Тепловые реле после ремонта настроить. Проверить аппарат в собранном виде на работоспособность, установить на свое место и опробовать в работе.

3. Типовые объемы работ по техническому обслуживанию и текущему ремонту источников освещения

Техническое обслуживание:

1.Светильники с лампами накаливания

Измерить освещенность (облученность) в контрольных точках. Очистить светильник (облучатель) от пыли и грязи, проверить его работоспособность, заменить в нем перегоревшие лампы. Проверить соответствие ламп типу светильника (облучателя), в котором они работают. Заменить защитные стекла, имеющие трещины или сколы Снять корпус патрона и проверить состояние его частей. Зачистить окислившиеся или подгоревшие контакты и собрать патрон. Подтянуть ослабевшие зажимы. Проверить состояние изоляции проводов в месте ввода в светильник (облучатель), а также надежность присоединения нулевого провода к зажиму на корпусе светильника (облучателя)

2.Светильники с ГРЛ.

Очистить светильник от пыли и грязи. Проверить его работоспособность, заменить перегоревшие лампы, проверить состояние рассеивателей. Снять и разобрать патроны ламп и стартеров, зачистить окислившиеся или подгоревшие контакты и собрать патроны Проверить надежность крепления к корпусу светильника (облучателя) пускорегулирующего аппарата (ПРА) конденсаторов, патронов, клеммных колодок. Проверить состояние изоляции проводов в