Определение некоторых показателей термодинамики
Схема пневмопривода и построение графика массового расхода в зависимости от нагрузки. Построение графика скорости движения поршня пневмоцилиндра в зависимости от нагрузки. Расчет температуры поверхности шины и распределение температуры по ее толщине.
Рубрика | Производство и технологии |
Вид | контрольная работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 25.05.2010 |
Размер файла | 687,1 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Задача
Пневмоцилиндр диаметром Dп = 170 мм через короткий сходящийся насадок с выходным отверстием d2 = 6 мм подключен к ресиверу неограниченной емкости, параметры заторможенного воздуха р1 = 0,6 МПа и t1 = 120 0С (давление и температура), в котором поддерживаются постоянными. Определить и построить графики массового расхода воздуха и скорости движения поршня пневмоцилиндра в зависимости от нагрузки F, приложенной к поршню. Атмосферное давление рат = 0,1 МПа. Истечение воздуха принимается адиабатным (к = 1,4). Сопротивлением при истечении и трением поршня пренебречь.
Решение
Расчетная схема пневмопривода и зависимость массового расхода через насадок от отношения р2 / р1 приведены на рис.1, где сжатый воздух из ресивера I через сходящийся насадок II подается под поршень цилиндра III, нагрузкой которого служат сменные грузы G. Индексы "1", "2", "3" соответственно относятся к параметрам заторможенного газа, на выходе из насадка и под поршнем цилиндра.
ms
с ms max
в
а
0 Якр=0,528 1,0 р2/р1
Рисунок 1 - Расчетная схема пневмопривода и зависимость ms=ѓ (р2/р1) расхода воздуха от перепада давления в начале и конце расширения газа.
Массовый расход газа (кг/с) определяется по формуле:
, (1)
где ѓ2 - площадь выходного отверстия насадка (ѓ2 = рd2І / 4);
к - показатель адиабаты (для двухатомных газов и воздуха к = 1,4).
Из выражения (1) следует, что при постоянных параметрах заторможенного газа р1, V1 и к массовый расход зависит от давления р2. Выразим это давление через нагрузку F, приложенную к поршню. Как следует из рис. 1, давление, действующее на поршень, равно:
; (2)
где рат - атмосферное давление, МПа;
G - вес грузов, Н.
На участке кривой а-в (подкритическая зона истечения) давление р2=р3. При увеличении нагрузки до некоторой максимальной величины F(max) массовый расход и скорость поршня становятся равными 0 и р1=р2=р3 (статическое равновесие). Поэтому можно записать максимальную нагрузку:
. (3)
Из уравнений (2) и (3) следует:
, (4)
подставка которого в уравнение (1) позволяет установить зависимость массового расхода от нагрузки:
. (5)
Как следует из уравнения (5), с уменьшением нагрузки F массовый расход растет и при:
(при к = 1,4) (6)
становится максимальным и независимым от нагрузки. Подстановка вкр из уравнения (6) в зависимость (5) дает возможность определить максимальный массовый расход:
(7)
Удельный объем воздуха, входящий в уравнения (5) и (7), найдем из характеристического уравнения:
м3/кг или плотность кг/м3.
Массовый расход пневмоцилиндра выражается через скорость поршня:
, (8)
где Vп - скорость поршня;
ѓп - площадь поршня.
Из равенства расходов (5) и (8) находим скорость поршня в подкритической зоне истечения газа (кривая а-в на рис.1)
, (9)
Скорость поршня в надкритической зоне истечения (прямая в-с на рис.1) находим из равенства расходов (7) и (8)
. (10)
При адиабатном расширении газа на основании уравнения адиабаты
р•Vk =соnst:
.
С учетом этого окончательно можно записать уравнения скорости движения поршня (9) и (10):
, (11)
(12)
Построение графика массового расхода в зависимости от нагрузки
На основании уравнения (7) максимальный массовый расход составит:
График массового расхода в подкритической зоне истечения удобно построить в относительных переменных, разделив уравнение (6) на независящий от нагрузки максимальный расход (7).
(13)
Зависимость (13) построена на рис.2
1 |
с |
|
|
|
|
в |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
в = F/Fmax |
||
0 |
0,2 |
0,4 |
вкр |
0,6 |
0,8 |
1 |
Рисунок 2 - График массового расхода воздуха в зависимости от нагрузки
Для проверки решения следует в уравнение (13) подставить вmax = F/Fmax=0,528, при котором должно быть: m = 1.
Построение графика скорости движения поршня пневмоцилиндра в зависимости от нагрузки
Проведенный анализ показывает, что поршень пневмоцилиндра может двигаться как в докритическом (11), так и надкритическом режимах расширения газа.
В докритическом режиме давление под поршнем р3 = F/ѓn передается на выход сопла и р2 = р3. Следовательно, при постоянном давлении заторможенного газа р1 по мере уменьшения нагрузки F растет перепад давления сопла, вызывающий увеличения массового расхода (5) и скорости движения поршня (11).
При достижении критической нагрузки вкр = F/Fmax = 0,528, скорость истечения газа щ становится критической, которую на основании уравнения (12) можно представить в таком виде:
Критическая скорость газа равна местной скорости звука в выхлопном отверстии сопла, при достижении которой скорость газа и распространения упругих деформаций (давления) становятся одинаковыми. Именно поэтому дальнейшее уменьшение нагрузки F, а следовательно, и давления под поршнем р3, не могут передаваться на выход сопла, и массовый расход становится постоянным, независимо от нагрузки F/Fmax (см. рис.2, прямая в-с). Такое явление принято называть запиранием сопла.
Скорость поршня в критическом режиме расширения газа найдем на основании уравнений (11), (12) подставляя в них значение критической
нагрузки (6), что позволяет проверить правильность решения задачи.
Для построения графика скорости поршня пневмоцилиндра в зависимости от нагрузки уравнения (11) и (12) удобно представить в такой форме:
вкр=0,528
Vп, м/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0 |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1 |
в = F/Fmax
Рисунок 3. - График скорости движения поршня в зависимости от нагрузки
Задача
Стальные шины прямоугольного сечения ?xв = 100х5 мм находятся под электрическим током I = 500 А и обдуваются в поперечном направлении воздухом, скорость и средняя температура которого соответственно равны wж = 2,5 м/с и tж = 200С. Определить температуру поверхности шины и распределение температуры по ее толщине, если удельное электрическое сопротивление нержавеющей стали с=0,5 Ом·мм2/м, коэффициент теплопроводности лс = 14,2 Вт/(м?град).
Решение
При поперечном натекании неограниченного потока воздуха на поверхностях шины формируются тонкие пограничные слои воздуха толщиной д (рис.1).
w? tw д
в
tж д
tw
?
Рисунок 1.
Физические параметры воздуха при tж=20 0С находим по таблицам:
лж=2,593·10-2 Вт/(м2?град); хж=15,06?10-6 м2/с; Рr=0,703.
Для определения режима движения воздуха находим число Рейнольдса:
Число Рейнольдса Re? = 16600,26 меньше критического
Re?(кр) = 500000, следовательно, по всей ширине шины будет наблюдаться ламинарный режим.
При ламинарном режиме среднее число Нуссельта определяется по формуле:
Nu? = 0,664 Re1/2?Pr1/3 = 0,664?16600,261/2?0,7031/3 = 76,07
Среднее число Нуссельта и средний коэффициент теплоотдачи взаимосвязаны:
Откуда находим средний коэффициент теплоотдачи от поверхностей шины:
Вт/(м2?град)
Электрическое сопротивление на единицу стальной шины:
Ом/м
Тепловой поток на единицу длины шины:
Вт/м
Количество теплоты, выделяемое единицей объема тела в единицу времени:
Вт/м3
Тепловой поток, выделяемый электрическим током, отводится потоком воздуха через обе поверхности шины:
Откуда:
0С
или tщ= 20 +63,4 = 83,4 0С
Температура в центре шины составит:
0С
Подобные документы
Расчет размеров футеровки, толщины кладки стен и купола водонагревателя объемом 3300 м. Определение температуры на стыке слоев и теплопроводности для каждого слоя. Построение графика зависимости температуры стыков, схемы футеровки воздухонагревателя.
контрольная работа [885,2 K], добавлен 07.10.2015Определение скорости пара и расчет диаметра ректификационной колонны. Построение кривых изобар пара и жидкости, зависимости диаграммы насыщенных паров от температуры, построение изобары. Расчет конденсатора-холодильника, диаметра штуцеров и кипятильника.
курсовая работа [150,6 K], добавлен 25.09.2015Расчет размеров футеровки, толщины кладки, температуры на стыке слоев, теплопроводности для рабочего и теплоизоляционного слоев. Построение графиков зависимости температуры стыков. Конструкция доменных печей. Нахождение средней температуры футеровки.
курсовая работа [3,3 M], добавлен 07.10.2015Составление графика зависимости степени выщелачивания от времени при различных температурах. Методика определения энергии активации. Расчет порядка реакции. Оценка зависимости скорость выщелачивания от температуры и давления газообразного реагента.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 22.01.2015Расшифровка марки стали 25, температуры критических точек, химический состав, механические свойства и назначение. Построение графика химико-термической обработки стальной детали с указанием температуры нагрева, времени выдержки и скорости охлаждения.
курсовая работа [444,5 K], добавлен 20.05.2015Определение удельного расхода электроэнергии при двухстадийном дроблении известняка в щёковой и молотковой дробилках. Построение графика зависимости удельного расхода электроэнергии от кратности измельчения каждой дробилкой. Расчёт параметров дробилок.
курсовая работа [471,8 K], добавлен 10.01.2013Теплотехнология нагрева, разработка температурного графика. Расчет топлива и определение действительной температуры в печи. Расчет времени пребывания садки в рабочем пространстве. Тепловой баланс зон печи. Автоматическое регулирование тепловой нагрузки.
курсовая работа [998,9 K], добавлен 18.03.2013Определение мольной доли компонентов в составе пара; температуры начала и конца конденсации пара; тепловой нагрузки конденсатора; расхода воды; температурного напора; теплофизических свойств конденсата, коэффициента теплопередачи и других показателей.
контрольная работа [111,2 K], добавлен 23.07.2010Особенности проектирования системы газоснабжения предприятий. Построение графика нагрузки сети для ГСД и ГНД. График нагрузки для ГНД, системы газоснабжения. Оптимизация затрат на строительство системы с использованием программ для обработки результатов.
курсовая работа [138,6 K], добавлен 06.03.2010Применение ИС программирования КОНГРАФ в работе над проектом регулятора температуры воды калорифера в зависимости от температуры наружного воздуха. Структурная схема алгоритма регулятора температуры горячей воды калорифера, разработка блоков проекта.
лабораторная работа [819,9 K], добавлен 25.05.2010