Содержание

Введение

1 Курсовая работа

1.1 Виды потерь нефтепродуктов при их хранении

1.2 Определение потерь нефтепродуктов от «малых дыханий»

1.2.1 Определение потерь нефтепродуктов от «малых дыханий» по упрощенным формулам

1.3 Определение потерь нефтепродуктов от «больших дыханий»

1.3.1 Определение потерь нефтепродуктов от «больших дыханий

1.4 Методы борьбы потерь нефтепродуктов с потерями

Литература

Введение

Годовые потери нефти при перекачке от скважины до установки нефтеперерабатывающего завода и нефтепродуктов при доставке от завода до потребителя включительно составляет около 9% от годовой добычи нефти. При этом в результате испарения из нефти уходят главным образом наиболее легкие компоненты являющиеся основным и ценнейшим сырьем для нефтехимических производств

Потери легких фракций бензина приводят к ухудшению товарных качеств, понижению октанового числа, повышению температуры кипения, а иногда и к переводу нефтепродукта в более низкие сорта.

Из общей суммы годовых потерь, потери от испарения от испарения нефтепродуктов на нефтебазах и при транспортировке составляют примерно 2,5%

Основные источники потерь на нефтебазах - испарения в резервуарах и при сливо-наливных операциях. Процесс испарения происходит при любой температуре вследствие теплового движения молекул нефтепродукта. В герметическом резервуаре испарение происходит до тех пор, пока газовое пространство резервуара не будет заполнено насыщенными парами.

Для насыщения замкнутого газового пространства резервуара парами нефтепродукта при различных температурах необходимо тем большее количество паров, чем выше температура поверхностного слоя нефтепродукта.

Курсовая работа состоит из пояснительной записки объемом 30-35 страниц, включающую расчетную часть объемом около 25 страниц и графических чертежей на миллиметровой бумаге. Следуя указаниям, студенты могут самостоятельно или при небольшой консультационной помощи преподавателя успешно выполнить всю работу.

Цель настоящих методических указаний - предоставить студентам возможность самостоятельно выполнить задание, самостоятельно найти ответы на вопросы, возникающие при выполнении работы.

Основанием для разработки является задание на курсовую работу.

Пояснительная записка курсовой работы включает следующие разделы: введение, основная часть, заключение, список литературы.

В основной части курсовой работы рассматриваются особенности эксплуатации, виды потерь нефти и нефтепродуктов, методы их сокращения. Производится расчет потерь от «малых и больших дыханий» по существующим методикам, на основе которых дается сравнительный анализ.

В графической части работы составляется технологическая схема сливо-наливных операций с указанием производительности выкачки-закачки, а также уровня нефтепродуктов в резервуаре.

В приложении I даны вопросы для самопроверки. Ответы на них можно найти в учебных пособиях, приведенных в списке литературы, а также по конспектам лекций.

Для выполнения задания потребуются: чертежные инструменты; писчая, чертежная и миллиметровая бумага; тушь: синяя, черная и красная; таблицы, микрокалькулятор.

Выполнение работы начинается с задания и исходных данных, которые следует полностью переписать на листах машинописного формата А- 4.

1. Курсовая работа

1.1 Виды потерь нефтепродуктов при их хранении

Потери от испарения являются результатом следующих причин:

Потери при опорожнении и заполнении резервуаров, т.е. потери от «больших дыханий».

При выкачке нефтепродуктов из емкости в освобождающийся объем газового пространства всасывается атмосферный воздух. При этом концентрация паров в газовом пространстве уменьшается и начинается испарение нефтепродуктов. В момент окончания выкачки порциональное давление паров в газовом пространстве обычно бывает значительно меньше давления насыщенных паров при данной температуре. При последующем заполнении резервуара находящаяся в газовом пространстве смесь вытесняется из емкости. По удельному весу потери от «больших дыханий» составляют более 2/3 суммарных потерь от испарения.

Таким образом, из самого определения «больших дыханий» зависит от частоты закачки - выкачки резервуаров, т.е. от коэффициента оборачиваемости k.

Потери от «малых дыхании» происходят по двум причинам:

от суточного колебания температуры, а следовательно, от порционального давления паров, вследствие чего изменяется и абсолютное давление в газовом пространстве резервуара. При достижении давления, превышающего необходимую величину для подъема клапана, приподнимается тарелка клапана и часть паро-воздушной (среды) смеси выходит в атмосферу(получается как бы «выдох»). В ночное время суток газовое пространство и поверхность нефтепродукта охлаждается, газ сжимается и частичная конденсация паров нефтепродукта, давление в газовом пространстве падает, и как только вакуум в резервуаре достигает величины, равной расчетной, откроется вакуумный клапан и из атмосферы в резервуар начнет поступать чистый воздух(получается как бы «вдох»)

от расширения паро-воздушной смеси при понижении атмосферного давления, в следствии чего часть газа выйдет из резервуара.

Потери от вентиляции газового пространства резервуаров происходят при наличии двух отверстий на крыше, расположенных на расстоянии по вертикали. Вследствие того, что плотность паро-воздушной смеси больше плотности воздуха в резервуаре образуется газовый сифон, при котором паро-воздушная смесь начинает вытекать через нижнее отверстие, а свежий воздух поступать через верхнее отверстие. Таким образом, будет происходить непрерывная циркуляция в газовом пространстве резервуара под газовым давлением

P =hg(_см -_в)

где Р_см - плотность паро-воздушной смеси в резервуаре

Р_в - плотность воздуха.

Потери от обратного выдоха возможны при частичной перекачке нефтепродуктов из емкости, когда ее газовое пространство оказывается насыщенными парами. Поэтому после окончания выкачки происходит дополнительное насыщение газового пространства вследствие испарения некоторого количества нефтепродукта.

Если емкость оборудована дыхательным клапаном, то давление в газовом пространстве при этом повышается до давления, на которое этот клапан отрегулирован.

Затем дыхательный клапан открывается и в атмосферу вытесняется некоторый объем паро-воздушной смеси соответствующей объему паров, которые образуются в процессе дополнительного насыщения газового пространства

Потери от насыщения газового пространства резервуара парами нефтепродуктов могут происходить при начальном заполнении резервуара нефтепродуктом когда газовое пространство резервуара кроме воздуха, начинает еще насыщаться парами нефтепродукта.

1.2 Определение потерь нефтепродуктов от «малых дыханий»

1. По таблице определяем геометрические размеры резервуара заданного объема: диаметр D_p, м; высоту стенки Н_ст, м; высоту конуса крыши Н _к, м; геометрический объём V_р, м ³.

2. Определяем площадь «зеркала» нефтепродукта:

(1)

3. Молярная масса паров бензина (вид нефтепродукта определяем по плотности в таблице 1) определяется по формуле:

(2)

где -температура начала кипения нефти.

Таблица 1 - Значения плотности нефти и нефтепродуктов

Нефть и нефтепродукты	Плотность т/м3	Нефть и нефтепродукты	Плотность, т/м3
1. Нефть	0,850-0,870	5. Топливо для реактивн. двигателей	0,775-0,850
2. Нефтяное топливо (мазуты)	0,930-0,980	6. Бензины: автомобильный авиационный	0,740-0,750 0,750
3. Дизельное топливо	0,846-0,865	7. Масла: авиационный дизельный	0,900 0,880-0910
4. Керосины	0,820-0,840	8. Автотракторные масла	0,900-0,920

4. Средняя температура воздуха:

(3)

где ,-максимальная, минимальная температура воздуха.

5. Теплопроводность и теплоемкость бензина при его средней температуре по формулам:

(4)

(5)

где - плотность.

6. Коэффициент температуропроводности бензина по формуле:

(6)

(7)

- коэффициент теплопроводности нефтепродукта при температуре ;

-коэффициент теплоемкости нефтепродукта при температуре ;

плотность нефтепродукта при температуре ;

-продолжительность дня.

7. Необходимо рассчитать количество суток до рассматриваемого дня включительно с начала года .

8. Расчетное склонение Солнца на рассматриваемый день :

при

при (8)

при

9. Продолжительность дня:

(9)

где - географическая широта места установки резервуара;

- расчетное склонение Солнца в рассматриваемый период.

10. Расчетный параметр m₀:

(10)

11. Интенсивность солнечной радиации:

(11)

- коэффициент, учитывающий состояние облачности: при безоблачности небе равно 1, при облачности 50 % =0,7…0,8; при сплошной облачности =0,5…0,6.

- коэффициент прозрачности атмосферы, = 0,7…0,8.

12. Расчетная высота газового пространства резервуара:

(12)

13. Площадь проекции поверхностных стенок, ограничивающих газовое пространство резервуара, на вертикальную плоскость:

(13)

14. Площадь проекции стенок резервуара на плоскость, нормальную к направлению солнечных лучей в полдень:

(14)

F_в, F _h-площади проекций поверхности стенок и кровли, ограничивающих газопровод резервуара, соответственно на вертикальную и горизонтальную плоскости.

15. Площадь поверхности стенок, ограничивающих газовое пространство:

(15)

16. Количество тепла, получаемого 1м² стенки, ограничивающий ГП резервуара, за счет солнечной радиации:

 (16)

где - степень черноты внешней поверхности резервуара: для окрашенного белой краской равно 0,16; новой алюминиевой краской 0,33; алюминиевой краской подвергшейся воздействию атмосферы 0,65; для неокрашенного стального резервуара =0,9.

17. По формулам (16), (17) с учетом таблицы 1 находим величины коэффициентов теплоотдачи:

(16,17)

где …,…- эмпирические коэффициенты.

Таблица 1 - Величины эмпирических коэффициентов в формулах

Коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2 К)	Коэффициенты
	3,05	9,01	-7,65	-	-
	-	-	-	-9,19	4,59
	2,70	8,07	-6,09	-	-
	-	-	-	-3,90	3,78
	2,60	15,28	-16,54	-	-
	1,68	3,59	-2,96	-	-

18. Приведенные величины коэффициентов теплоотдачи:

; (18)

(19)

где -приведенные коэффициенты теплоотдачи от стенки резервуара к нефтепродукту соответственно в ночное время и дневное.

- коэффициенты теплоотдачи радиацией от стенки резервуара к нефтепродукту.

19. Избыточные максимальные и минимальные температуры стенки резервуара, отсчитываемые от средней температуры бензина:

где -коэффициент теплоотдачи от стенки емкости в атмосферу, соответственно в ночное и дневное время, их вычисляют как сумму коэффициента теплоотдачи;конвекций и излучением

g - количество тепла получаемое в полдень.

20. Избыточные температуры ГП, отсчитываемые от средней температуры бензина:

Где и _ст.min,, и _{ст.max -}минимальные и максимальные температуры стенки резервуара отсчитываемые от средней температуры ГП

F-площадь поверхности, ограничивающий ГП резервуара

21. Минимальная и максимальная температуры ГП резервуара:

где Т _{п. .ср}- средняя температура НП в резервуаре, который с достаточной точностью можно принимать равной средней температуре воздуха

22. Объёмы жидкой и паровой фаз в резервуаре:

где - объемы жидкой и паровой фаз в резервуаре.

23. Соотношение фаз и величина функции F(V_n/V_ж)

т.к. , то согласно таблице 10.2

24. Давление насыщенных паров бензина при минимальной температуре в ГП резервуара:

где давление насыщенных паров нефтепродукта по Рейду.

Т_R= 311 К соотношение объемов паровой и жидкой фаз

25. Соответствующие величины объёмной и массовой концентрации углеводородов в ГП:

26. Параметры ПВС в ГП резервуара при температуре - плотность паровоздушной смеси:

масса ПВС в ГП резервуара:

масса паров бензина в ГП резервуара:

27. Продолжительность роста парциального давления в ГП:

28. Задаёмся средней объёмной концентрации углеводородов в ГП в период роста парциального давления равной С_хр=0,329

29. Параметры ПВС при этой концентрации и средней температуре хранения

30. Число Шмидта:

31. Движущая сила процесса испарения:

32. Величина К_t - критерия:

33. Плотность потока массы испаряющегося бензина:



34. Масса бензина, испаряющегося в период роста парциального давления в ГП:

35. Массовая и объёмная расчётные концентрации бензина в ГП к концу периода роста парциального давления:

36. Проверяем, не превышает ли найденная величина концентрации насыщенных паров при максимальной температуре воздуха:

Так как , то расчётная объёмная концентрация углеводородов в ГП в рассматриваемый период:

Отношение найденного значения от принятой величины С_ср составляет:



37. Минимальное парциальное давление паров бензина в ГП резервуара:

Максимальная величина этого параметра:

Следовательно, среднее массовое содержание паров бензина в ПВС, вытесняемой из резервуара:

38. Потери бензина от «малого дыхания» 19 мая :

1.2.1 расчет потерь от малого дыхания с применением упрощенных формул

Повторяем расчет потерь от малого дыхания применяя упрощенные формулы

1 Температурный напор:

2 Почасовой рост порционального давления паров бензина в ГП

3 Максимальное порциональное давление паров в ГП резервуара

4 Среднее массовое содержание паров бензина в ПВС

5 Потери бензина от малого дыхания 19 мая:

Сравнивая полученный результат с ответом примера 1 видим, что для условной данной задачи расчет по упрощенным формулам приводит к занижению потерь от малого дыхания в 1,05 раза

1.3 Потери нефтепродуктов при «большом дыхании»

Используя, данные с первого задания определим потери при «Больших дыханиях».

Закачка бензина в резервуар осуществляется с производительностью 500 от высоты взлива 4 - до 6,5 м. Закачке предшествовали откачка бензина в этот же день с высоты взлива 7 - до 4 м с производительностью 600 . Резервуар оснащен двумя клапанами НКДМ-150 и примерно-раздаточным устройством с внутренним диаметром 360 мм. Вязкость бензина принять равной 0,86Ч10^-6 м ²/ с

1. Продолжительность откачки и закачки бензина:

2. Средняя высота взлива бензина в резервуаре при закачке и откачке:

3. Средняя высота ГП резервуара при закачке и откачке бензина:

4. Объемы жидкой и паровой фаз на момент начала откачки бензина из резервуара:

5. Скорость закачиваемого бензина в приемно-раздаточном устройстве:

6. Скорость струи воздуха в монтажном патрубке дыхательного клапана по формуле:

7. Диаметр круга, эквивалентного площади поверхности бензина, омываемой струей воздуха, подсасываемого в резервуар:

8. Скорость струи воздуха у поверхности откачиваемого бензина:

9. Так как откачка бензина производилась в тот же день, что и заполнение резервуара, то необходимо определить, как изменялась концентрация паров в ГП в ходе каждой из операций.

10. В процессе откачки средние объемы жидкой и паровой фаз в резервуаре:

11. Соотношение фаз и величина функции в среднем за период откачки:

12. Так как , то согласно таблице 10.2:

13. Давление насыщенных паров бензина при средней температуре в ГП резервуара в процессе откачки:

Концентрация насыщенных паров бензина при откачки:

14. Начальная объемная концентрация углеводородов в ГП резервуара перед откачкой:

C_o.cт = 0,98Ч С_s._от ;(79)

15. Плотность паров бензина и воздуха при условиях откачки

Р _у.от=

16. Плотность ПВС перед началом откачки

Р_ПВС= Р_у.от Ч C_o.cт + Р_в.ст(1- C_o.cт);кг/м³(81)

17. Масса ПВС и паров бензина в ГП перед началом откачки

18. Объем и масса воздуха, подсасываемого в резервуар при его опорожнении:

19. Если бензин в процессе опорожнения не испарялся, то к концу опорожнения объемная концентрация паров в ГП составляла бы

Соответственно средняя объемная концентрация паров бензина была бы

20. Поскольку в ходе опорожнения происходит донасыщение ГП парами бензина, то в

качестве первого приближения принимаем, что

При этой концентрации вычисляем :

- молярную массу ПВС по формуле

M_пвс.от = Н_уЧ С_ср.от + Н_в (1-С⁽⁰⁾ _ср.от); кг/моль(88)

- плотность ПВС по формуле

- кинематическую вязкость ПВС по формуле

- число Шмидта по формуле

- модуль движущей силы процесса испарения по формуле

- величину - критерия при простое по формуле

- среднее число Рейнольдса, характеризующее интенсивность омывания поверхности бензина воздухом, по формуле

- величину - критерия при откачке бензина по формуле

21. Плотность потока массы испаряющегося бензина в процессе откачки:

22. Масса бензина, испарившегося за время откачки

23. Массовая и объемная концентрации углеводородов в ГП к моменту завершения откачки:

Так как С_s<0,32, то принимаем

24. Средняя расчетная, объёмная концентрация углеводородов в ГП при откачке:

Проверим какого расхождение ранее принятой и расчетной величин С_ср.от:

Так как расхождение составляет более 5%, то следует уточнить С_от. Принимаем С^* = 0,29 . При этой концентрации вычисляем:

-молярную массу ПВС

-плотность ПВС

-кинематическую вязкость ПВС

-число Шмидта

-модуль движущей силы процесса испарения

-величину Кt=2,17Ч10^-3Ч0,04^0,403Ч0,98^0.0932=5,8Ч10^-4

-среднее число Рейнольдса

-величину Кt критерия при откачке бензина

Масса бензина испарившегося за время откачки

?my.от=кг(108)

Массовая и объемная концентрация углеводородов в ГП к моменту завершения откачки

Т.к. Сs?0.31, то принимаем С =0,31

Средняя расчетная объемная концентрация углеводородов в ГП при т откачке

Проверим, каково расхождение ранее принятой и расчетной велечины

Т.к. расхождение составляет менее 5%, то уточнять нет необходимости

25. Порциональное давление паров бензина в ГП к началу простоя резервуара



26. Объём жидкости и паров фаз в процессе простоя резервуара перед его заполнением, а также их соотношение:

27. Так как V_п.пр/V_ж.пр<4, то согласно таблице 10.2:

28. Давление концентрации насыщенных паров бензина при простое:

Так как , то испарения бензина в процессе простоя происходить не будет. Следовательно, начальная концентрация паров бензина в ГП в начале закачки

29. Среднее объёмы жидкости и паровой фаз в резервуаре в процессе закачки, а также из соотношение:

30. Так как V_п.зак/V_ж.зак<4, то согласно таблице 10.2:

31. Среднее давление и концентрация насыщенных паров бензина в ГП при заполнении резервуара:

Так как , то в процессе заполнения резервуара будет происходить донасыщение ГП парами бензина

32. Примем, что средняя концентрация углеводородов в ГП в процессе заполнения резервуара равна:

При этом концентрация вычисляется как и в пункте 21

-молярную массу ПВС



-плотность ПВС

-кинематическую вязкость ПВС

-число Шмидта

-модуль движущей силы процесса испарения

-величину Кt -критерия при простое резервуара

-скорость бензина в приемном патрубке резервуара

-величину комплексного параметра

-величину Кt -критерия при заполнении резервуара

- плотность потока массы бензина,испаряющегося в процессе закачки

-массу бензина, испарившегося в процессе закачки

-массы углеводородов и ПВС в ГП резервуара на момент начала закачки

-объем закачиваемого бензина и массы вытесняемой в атмосферу ПВС

-среднюю массовую концентрацию углеводородов в ГП в процессе заполнения резервуара

-массовую концентрацию паров бензина в ГП к моменту окончания закачки

-соответствующего объемного концентрационном паров бензина в ГП по формуле

Т.к. принимаемС = 0,37 в ГП в процессе закачки

- отклонение расчетной величины Сср зак от ранее принятой

Следовательно, средняя концентрация паров бензина в ГП резервуара в процессе закачивания выбран правильно

34 Абсолютные давления срабатывания клапанов вакуума и давления КДС-1000:



35 Среднее парциальное давление паров бензина в ГП в процессе закачки:

Па

36 плотность паров бензина в процессе закачки:

37 Потери бензина от «большого дыхания»:

1.3.1.Определение потерь нефтепродуктов при больших дыханиях

Используя данные 2 и 3 рассчитать потери от «большого дыхания» при условиях примера 3, но с одним отличием, простой резервуара перед закачкой длился трое суток.

1 Т.к. бензин хранился в резервуаре более 3 суток, то рост концентрации в ГП начинается с ее значения при температуре воздуха Тmin=283 К

Последовательно находим:

- объем жидкой и паровой фаз в процессе простоя

-соотношение фаз и величина функции в процессе простоя

т.к.V_п.пр/V_*.пр<4, то согласно табл. 10,2

-давление насыщенных паров при данном соотношении фаз и Тmin

где Рr-давление насыщенных паров НП по Рейду

b_S - эмпирический коэффициент

-соответствующую объемную концентрацию бензина в ГП

-плотность паров бензина воздуха и ПВС при температуре Тmin по формулам

где P_R, T_R- абсолютные давления и температура в ГП

R- универсальная газовая постоянная Дж/(кмольЧК)

М_У- молярная масса паров НП, кг/кмоль

-молярную массу ПВС при Тmin

- массы ПВС и паров бензина в ГП резервуара при Тmin

2 Задаемся средней объемной концентрацией углеводородов в ГП в период роста парциального давления равной С ср =0,25

3 Параметры ПВС при этой концентрации и средней температуре хранения по формулам:

4 Число Шмидта по формуле

5 Движущая сила процесса испарения

6 Величина критерия Кt

7 Плотность потока массы испаряющегося бензина

8 Масса бензина испарившегося в период роста парциального давления в ГП

9 Массовая и объемная концентрации паров бензина в ГП к концу периода роста парциального давления по формуле

10 Проверяем, не превышает ли найденная величина концентрации насыщенных паров при max температуре воздуха

11 Т.к. С_{S max} <C_рс^*, то расчетная средняя объемная концентрация углеводородов в ГП в рассматриваемый период

Найденное значение отличается от принятого на что меньше погрешности инженерных расчетов

12 Т.о. к моменту начала закачки объемная концентрация паров бензина в ГП составила С_о = 0,39, масса ПВС была

масса паров бензина в ГП

а парциальное давление паров бензина в ГП

13 Среднее давление и концентрация насыщенных паров бензина в ГП при заполнении резервуара уже найдены нами в п. 32 расчета 3. Рsзак = 38423,61 Па, С_S зак = 0,37 т.к. ,(179) то в ходе закачки будет происходить донасыщение ГП резервуара.

14 Принимаем, что средняя концентрация углеводородов в ГП в процессе заполнения резервуара . В этом случае можно воспользоваться расчетом 3

15 Массовая и объемная концентрация паров бензина к моменту окончания закачки

т.к. , то принимаем =0,36

16 Расчетная средняя концентрация паров бензина в ГП в процессе закачки

т.к. отношение расчетной средней концентрации от ранее принятой составляет

то величина С_срзак принята верно.

17 Поскольку все величины в формулу

в данном случае те же, что и в расчете 3 то величина потерь от «большого дыхания» будет такой же- 995,18 кг

Используя данные расчета 3, повторить расчет потерь бензина от «больших дыханий» по приближенной методике НИИТранснефть

1 Объем жидкой и паровой фаз в резервуаре на момент начала закачки

2 Высота ГП резервуара до и после откачки бензина по формуле

;(187)

Н_к - конус крыши, Н_* -уровень заполнения, Н_р- высота стенки

3 По таблице 10,3 для РВС 5000, оснащенным двумя клапанами НКДМ-150 находим . Прирост относительной концентрации за время простоя резервуара и его заполнения

4 Для условий переменной погоды прирост средней относительной концентрации за время простоя резервуара и его заполнения

5 Средняя относительная концентрация углеводородов в ГП резервуара при его заполнении по формуле

;(191)

где H_r1,H_r2- высота газового пространства в резервуаре соответственно до и после выкачки НП

?С₁/С_S- прирост средней относительной концентрации в газовом пространстве резервуара за время выкачки ф_от НП

?С₂/С_S-то же за время простоя ф

6 Давление насыщенных паров бензина при среднем уровне заполнения резервуара 7 м и средней температуре 293 К найдено в расчете 3 и составляет Р_S=34639,4 Па. Поэтому среднее расчетное парциальное давление паров бензина в процессе заполнения резервуара

;(193)

где Р_S3- давление насыщенных паров НП при условиях заполнения

?С/С_S - средняя относительная концентрация углеводородов в газовом пространстве резервуара при его заполнении

Р_у =

7 Потери от «большого дыхания»

Сравнивая найденные потери с результатами расчета 3

3 Методы сокращения потерь нефтепродуктов

Величина потерь от испарения нефтепродуктов при каждом выбранном варианте оборудования резервуарного парка и приемно-раздаточных устройств меняется с изменением метеорологических и производственных условий. Метеорологические условия изменяются в течении года, приблизительно повторяясь ежегодно .Изменения производственных условий в большинстве случаев имеют сезонный характер. Поскольку величина потерь нелинейно зависит от метеорологических условий, то для расчета годовых потерь можно воспользоваться методом группового суммирования. Для этого все дни года разбиваются на группы, в каждую из которых входят дни с мало отличающимися метеорологическими условиями, чем меньше различия между днями, входящими в каждую данную группу, тем выше точность расчета. Для каждой из выделенных групп рассчитывают суточные потери от испарения нефтепродуктов ?G, затем подсчитывают количество дней m, входящих в каждую группу и определяют величину потерь за год:

Этот метод позволяет учесть влияние средних метеорологических условий и правильно выбрать наивыгоднейшую систему мероприятий по борьбе с потерями.

Все известное методы сокращение потерь нефтепродуктов можно разделить на шесть групп.

1) Сокращение объема газового пространства резервуара т.е. чем меньше объем газового пространства, тем меньше потери .расчеты показывают, что резервуары с плавающей крышей и понтоном наиболее эффективный при коэффициенте оборачиваемости больше 12.Дальнейшее повышение экономической эффективности плавающих крыш и понтонов может быть доступно за счет применения прочных поперечных материалов.

2) Хранение под избыточным давлением .

Если конструкция резервуара рассчитана на работу под избыточным давлением, то в таком случае, резервуаре, могут быть полностью ликвидированы потери от «больших дыхании» как показали расчеты большее избыточные давления усложняют конструкцию и удорожают стоимость резервуаров.

3) Уменьшение амплитуды колебания температуры газового пространство резервуара. Для создания условий изотермического хранение нефтепродуктов или значительного уменьшение амплитуды колебания температур газового пространство резервуаров существуют следующие способы: тепловая изоляция резервуаров; охлаждение резервуаров водой в летнее время и подземное хранение.

4) Улавливание поров нефтепродуктов, уходящих из емкостей.

Это система эффективна на нефтебазах с большим коэффициентом оборачиваемости, когда прием и отпуск нефтепродуктов производятся одновременно. Наибольшее распространение получила газоуровнительная система, представляющая сеть газопроводов соединяющих через огневые предохранители газового пространство резервуаров между собой при одновременно выполнении сливных операций. Газы из заполняемых резервуаров перетекает в освобождающийся и потерь от «больших дыханий» не происходит.

Газгольдеры в этой системе не рассчитывают на максимально возможное не совпадение.

5) Организационно - технические мероприятия. Правильная организация эксплуатации резервуаров - одно из важнейших средств уменьшения потерь нефтепродуктов. Наиболее эффективными являются следующие организационные мероприятия.

А) Для уменьшения потерь от «малых дыханий» в «атмосферных» резервуаров необходимо легкоиспаряющиеся нефтепродукты хранить при максимальном заполнении резервуара

Б) Для сокращения потерь от «больших дыханий» необходимо максимально сократить внутрибазовые перекачки из резервуара в резервуар.

В) Чем меньше промежуток времени между выкачкой и закачкой нефтепродукта, тем меньше потерь от «больших дыханий».

Г) Потери от «малых дыханий» прямо пропорциональны площади

Испарения. Поэтому легкоиспаряющиеся нефтепродукты выгоднее хранить в резервуарах большего объема.

Д) Техническое состояние резервуаров и дыхательной арматуры. Регулярная проверка герметичности крыши резервуара и исправности клапанов может предотвратить потери от вентиляции газового пространство.

Е) Правильная организация системы учета, предусматривающая применение современных средств контроля высокой точности, является непременным условием эффективной борьбы с потерями.

Литература

Тугунов П.П., Новоселов В.Ф. Типовые расчеты при проектировании и эксплуатации нефтебаз и нефтепроводов. - Уфа, Дизайнполиграфсервис, 2002- 655 с.

Арзунян А.С., Громов А.В., Матецкий И.И. Расчеты магистральных нефтегазопроводов и нефтебаз. - М., Недра, 1992, - 152 с.