Разработка конструкции корпуса проектируемого контейнеровоза

49

Разработка конструкции корпуса проектируемого контейнеровоза

I.Общая часть

Характеристики проектируемого судна

Данные проектируемого судна:

I. Название судна - Пьер Пуйяд

Бывшее название - ---------------

Назначение - контейнеровоз

Судовладелец - Литовское морское пароходство

Порт приписки - Рига

II. Позывной радиосигнал - UBUI

Регистровый номер - М-32389

Год и страна постройки - 1983 НРБ

Радио и навигационное оборудование - РТГ РТГФ РТФ УКВ РЛ АРЛ ГК РП РПП

III. Валовая вместимость - (9548)

Чистая вместимость - (3568)

Валовая вместимость по тоннажную марку - -----------

Чистая вместимость по тоннажную марку - ------------

Дедвейт - 9141 Т

Число пассажиров - -----------

IV. Класс судна - КМ?Л2?А1

Габаритная длина, ширина, высота борта - 148,8; 21,05; 10,9 м

Осадка по летнюю грузовую ватерлинию - 7,65 м

Число водонепроницаемых переборок - 9

Водяной балласт - 3017

Подогреватели - пб пт

V. Тип силовой установки - дизельная

Год и страна постройки главного двигателя - 1982 СССР

Марка главных двигателей - 6ДКРН67 140-4

Число и мощность главных двигателей - 1х700 кВт

Тип и запас топлива - дизельное моторное 1500 м³

Скорость судна - 17,8 уз. (средняя скорость)

VI. Число и тип главных котлов - ----------

Давление и поверхность нагревателя - -----------

Число и мощность гребных эл.двигателей - ----------

Тип двигателя - 1 - 4-лопастной ВФШ цл.

Мощность судовой эл.станции - 3х504 кВт

VII. Способ грузообработки - В (вертикальная загрузка)

Число и кубатура грузовых помещений - 1759, 2243, 2586, 2х2675, 2528 м³

Число и кубатура охлаждаемых трюмов - ----------

Число и размеры грузовых люков - 2 - 13,10 х 5,50; 8 - 13,10 х 8,3; 2 -13,10 х 6,40.

Число и размеры контейнеров - 490 64р

VIII.Класс холодильной установки - ----------

Хладагент - ----------

Максимальная температура - ----------

Тип, число, масса якорей - Холла 2х5000, 1х5000

Число и грузоподъемность стрел и кранов - ----------

Определение шпации судна и разбивка судна на шпации

Согласно ПР шпация средней части корпуса судна, рассчитывается по формуле: a₀= 0,002L + 0,48 = 0,777м.

Практическое уменьшение шпации идет от расчетной величины 25% к см. величине края принимается по судостроительному ОСТу в пределах: 0,4; 0,45; 0,5; 0,55; 0,6; 0,65; 0,7; 0,75; 0,8; 0,85; 0,9; 0,95; 1.

Принимаем для проектируемого судна: а₀ = 0,8м.

В оконечностях корпуса судна согласно ПР шпация должна быть 0,6м, а шпация в переходном районе грузовых судов должна быть 0,7м.

Для определения длины отсеков необходимо рассчитать рамную шпацию, которая дает установку рамного набора корпуса (усиленный набор). Принимаем расчетными значениями:

a_окон. = 3a = 30,6м = 1,8м

a_перех.= 3a = 30,7м = 2,1м

a_{р.н. 0} = 3а = 30,8м = 2,4м

1. Расчет длины отсеков корпуса судна.

Согласно Регистру:

_окон.= (0,050,08) L = 7,411,89 (м)

_форп = 11,89 1,8 = 6,6 (м)

Принимаем 7 рамных шпаций: 71,8 = 12,6 (м) - длина форпика.

Принимаем 6 рамных шпаций: 61,8 = 10,8 (м) - длина ахтерпика.

Длина МО:

_мо.= 0,17L = 0,17148,66 = 25,26 (м)

25,26 2,4 = 10,53 - количество р.шп.

Принимаем 11 рамных шпаций: 11 2,4 = 26,4 (м) - длина МО.

Рассчитываем длину первого отсека с переходной шпацией

Длина трюмов от 18 до 30м.

26,4: 2,1 = 12,6 - р.шп.

Принимаем 12 р.шп.: 12 2,1 = 25,2 (м) - длина первого отсека (длина переходного отсека)

Длина средней части (трюма):

_ср.ч .= L - (_ахт.+_фор.+_мо+_п.р.) = 148,66 - (10,8 + 12,6 + 26,4 + 25,2) = 148,66- - 75 = 73,66 (м) - длина средней части

73,66 : 2,4 = 30,7, принимаем 30 р.шп.

Принимаем 30 2,4 = 72 (м) - длина трюмов

Определение общего числа поперечных водонепроницаемых переборок и деление судна на отсеки

Определяем количество отсеков

Принимаем 4 отсека: 3 отсека - по 24 (м)

1 отсек - 25,2 (м)

Следовательно: ₁ = 25,2 м

2 =24 м

3 =24 м

4 =24 м

0 -21	форп.	12,6 м	21 шп
21 -57	Iотсека	25,2 м	36 шп
57 -87	IIотсека	24 м	30 шп
87 -117	IIIотсека	24 м	30 шп
117 -147	IVотсека	24 м	30 шп
147 - 180	мо	26,4 м	33 шп
180 - 198	ахт.	10,8 м	18 шп

Найдем L_пр.с = _форп. + I+ II+ III + IV+ _мо+ _ахт.= 12,6 + 25,2 + 24 + 24 + 24 + 26,4 + 10,8 = 147 (м).

Принимаем L_пр.с.= 147 м.

Рассчитываем местоположение мидельшпангоута:

1) расчетное: L/2 = 147 : 2 = 73,5.

2) практическое: 102 шп.

Выбор системы набора корпуса

Выбор категории стали по Правилам Регистра судна с ледовым классом усиления:

Согласно Правилам Регистра определяем категорию, марку, свойства применяемой на проектируемом судне стали. Выбор стали для элементов конструкции корпуса, в том числе подверженных длительному воздействию низких температур производится для различных групп связи, исходя из фактически принятой для данного элемента толщины и расчетной температуры конструкции. Расчетные температуры судовых конструкций постоянно соприкасаются с атмосферой воздуха и водой и выражается через min расчетную температуру, которая выражена для судов ледового усиления. Для проектируемого судна с ледовым усилением.

(Л 2) ЛУ3 = -30?C

Элементы конструкции корпуса в зависимости от уровня напряженности, наличие значительной концентрации напряжений, сложности изготовления и оформления узлов, а также предполагаемых последствий их разрушения для безопасности судна в целом разделены на 3 группы, согласно ПР.

Правила Регистра, по которой определяем номер группы связей наборов, а корпуса судна в средней части:

- ширстрек, палубный стрингер, скуловой пояс, поясья настила расчетной палубы, непрерывные продольные комингсы (III гр.)

- продольные балки палубы в верхних поясьях борта и продольных переборок, поясья днища и горизонтальный киль (II гр.)

- обшивка борта и набор в районе ледовых усилений (I гр.)

По графикам «выбор стали для элементов конструкции» Правил Регистра принимает категорию стали для элементов корпуса по группам связи:

1 группа: А, А32

2 группа: А, А32

3 группа: D, А32

Определение марки судостроительной стали и ее характеристики

Принимаем, что все элементы набора корпуса проектируемого судна с/строительной стали категории А32, согласно Правил Регистра принимает значения расчетных, нормативных пределов текучести материала:

- по нормальным напряжениям.

у = 235/ , мПа, где у = 235/0,78 = 301,28 мПа

у - коэффициент механических свойств стали, принимается в зависимости от категории стали.

А32 - R= 235 мПа

R	235	315	355	390
	1,0	0,78	0,72	0,68

у = 301,3 мПа

ф _n = 0,57 301,3 = 171,7 мПа

Принимаем исходя из механических свойств стали марку материала 09Г2.

Химические и механические свойства стали 09Г2 согласно ОСТ 5.9075

- категория А 32

- раскисления - спокойные

- состояние поставки - с термохимической обработкой

Химический состав стали:

Химические элементы	Содержание в % (остальное железо)
Сmax Mnmin Simax Pmax Smax Cumax Crmax Nimax Momax Almax V Timax	0,18 1,6 0,5 0,040 0,040 0,35 0,20 0,40 0,08 0,015 0,05…0,10 0,02

Механические свойства при растяжении:

- Предел текучести R_ch = 315 мПа

- Временное сопротивление Rm = МПа

- Относительное удлинение А5% = 22

- Испытание на ударный изгиб

- Температура испытания -30С⁰

- Работа удара для поперечных образцов 31 Дж

- Минимальное относительное удлинение при испытании на растяжение стандартных образцов полной толщины от 10 до 50 мм, находится в пределах (17 - 20 %).

Общесудовая спецификация судна

Тип судна: Контейнеровоз предназначен для перевозки грузов, заранее упакованных в специальные большегрузные ящики - контейнеры, масса которых с грузом составляет 10-40 т. Грузоподъёмность этих судов в среднем 8000-15000 т, скорость - 20-24 уз. Грузоподъемность крупнейших контейнеровозов - 25000-30000 т. и скорость 26-30 уз.

Благодаря тому, что в грузовые трюмы укладывают не штучный груз различного размера и массы, а стандартные контейнеры, погрузочно-разгрузочные операции на контейнеровозах выполняются в 4-7 раз быстрее, чем на обычных сухогрузных судах. При погрузке контейнеров на судно полностью отсутствует их горизонтальное перемещение в трюме и на верхней палубе.

КМ ЛУ3 А1 - судно построено по правилам Регистра, самоходное с ледовым усилением. При затоплении одного любого отсека судно остается на плаву. Судно имеет неограниченный район плавания. Плавание в разреженном мелкобитом льду толщиной до 0,7 м.

Район эксплуатации

Географические ограничения - весь район Балтийского моря, включая Ботнический, Финский, Рижский заливы, проливы Зунд, Большой и Малый Бельт, Каттегат, параллели южнее 57? 45' с.ш., Кильский канал с выходом на реку Эльба в течение всего года.

Внешняя архитектура судна

Большую роль в формировании архитектуры судна играет не только форма основного корпуса, выбираемая в соответствии с технико-эксплуатационными показателями, но и форма надстроек, количество ярусов, форма вырезов в фальшборте, а также дымовых труб и их количество, окраска корпуса и надстроек. На многих дизельных судах трубу объединяют с сигнальной мачтой. На архитектуру судна также влияет и местоположение машинно-котельного отделения по длине, т.к. это определяет расположение основной жилой надстройки и дымовой трубы. Большинство сухогрузных судов имеют кормовое расположение МКО и жилой надстройки. Размещение МКО в корме дает существенные преимущества: высвобождает удобные для укладки груза объемы в средней части корпуса; уменьшает кубатуру корпуса, занимаемую МКО; сокращает длину валопровода, снижает его массу, т.е. увеличивает полезную грузоподъемность судна. Судно оборудуют стрелами грузоподъемностью до 150т. Грузовые помещения представляют собой ряд трюмов приблизительно одинаковых размеров, отдаленных друг от друга поперечными водонепроницаемыми переборками. Один из трюмов делают значительно длиннее. Обычно длина грузовых трюмов составляет 15 - 20 м, высота трюмов не должна быть больше 5 - 6 м, твиндеков не менее 3 - 3,2 м. Судно имеет 9 водонепроницаемых переборок , расположенное в корме МО, и 7 трюмов.

Расположение жилых и служебных помещений

В зависимости от назначения все судовые помещения подразделяют на специальные, служебные, жилые, общественные, бытового обслуживания, пищеблока, санитарные, медицинского назначения, мастерские, судовых запасов и снабжения и отсеки топлива, масла и водяного балласта. Жилые и служебные помещения размещают в основном корпусе, надстройках и рубках.

Силовые установки

Силовая энергетическая установка представляет собой комплекс механизмов, теплообменных аппаратов, устройств и трубопроводов, предназначенных для обеспечения движения судна с заданной скоростью, также для снабжения энергией различных механизмов, систем устройств и т.п. Тип силовой установки - дизельная. Дизельные установки применяют почти на всех новых судах с помощью энергетической установки до 30 000 - 40 000 л.с. На судне имеется один двигатель 7500 кВт, три судовые электростанции мощностью по 504 кВт.

Гребной винт

Гребной винт изготавливают из нержавеющей стали, бронзы, латуни и их сплавов, также из капрона, нейлона и стеклопластика. Судно имеет один 4-хлопастной цельный винт фиксированного шага.

Автоматизация судна

Под автоматизацией судовых процессов понимают автоматизацию управления судовыми механизмами, устройствами, системами и т.д., которые по мере развития технических средств могут выполняться без непосредственного участия человека.

А1 - объем автоматизации механической установки судов или плавающих сооружений, за исключением пассажирских, позволяет эксплуатацию механической установки без постоянного присутствия обслуживающего персонала в машинных помещениях и центральном посту управления.

Системы судна

Судно оснащено всеми необходимыми системами жизнеобеспечения экипажа, а именно: отопительная, вентиляционная, противопожарная, электрическая, спасательная.

- Отопительная. Данная система функционирует с помощью трубы, расположенной на надстройке. Тепло забираемое специальным кожухом передается по всем ярусам жилой надстройки.

- Вентиляционная. Эта система представляет собой ряд вытяжных устройств равномерно расположенных по надстройке. Приводиться в действие с Ц.П.У., или же с помощью тумблеров в тех помещениях, из которых затруднён доступ в Ц.П.У.

- Противопожарная. Эта система представляет собой ряд автоматических чувствительных к высоким температурам датчиков, а также данная система включается вручную. Также на судне имеются огнетушители.

- Спасательная. Данная система представляет набор всех необходимых спасательных приспособлений: жилеты, дыхательные аппараты, противогазы, кислородные маски, 4 спасательные шлюпки.

Судовые устройства

На практике часто приходится перевозить контейнеры на судах, не приспособленных для этой цели, а грузовые операции производить с помощью грузовых устройств самого судна в портах, где отсутствует контейнерные причалы. В этом случае обычные сухогрузные суда должны иметь грузовые устройства, которые могут выполнять погрузку и выгрузку контейнеров в необорудованных портах, а их крепление осуществлять подручными средствами.

- Погрузочное/разгрузочное. На палубе присутствуют 6 грузовых кранов и одна грузовая стрела, поэтому все погрузочные/разгрузочные операции судно может производить само.

- Швартовым. Данное устройство необходимо для того, чтобы удерживать судно у пристани и действует по следующему принципу:

канаты, находящиеся на судне привязывают к брашпилю, прикреплённому к пристани, а затем при помощи натяжного устройства натягиваются канаты, подвигая судно к пристани.

- Якорное. Это устройство необходимо для того чтобы предать судну неподвижное положение во время его остановки. Для этого используют 4 якоря Холла два в корме и два в носу.

Общее расположение судна

В корпусе (сверху вниз): верхняя палуба, вторая палуба, второе дно. В надстройках и рубках (снизу вверх ): палуба I яруса надстройки (бака, юта, средней надстройки), палуба II яруса рубки, палуба III яруса рубки и т.д.

Пространство между наружной обшивкой днища и вторым дном - междудонное пространство или двойное дно. Пространство между вторым дном и ближайшей палубой - трюм, остальные междупалубные пространства - твиндеки.

II. Расчетная часть - набор элементов судового корпуса по Правилам Морского Регистра судоходства (2003)

Расчетные нагрузки на наружную обшивку корпуса судна и определение его элементов

Определение нагрузок:

- для точек приложения нагрузки на НО днища

P_дн = Pst+ Pw, кПа

Pst_дн = 10·z_дн, кПа

z_i - точка приложения нагрузок, м

z_i = z_дн = d, м

z_дн = 7,65 (м)

Рассчитываем Pst_дн = 10·7,65 = 76,5 (кПа)

Pw_дн= Pw_о-1,5•Cw•, кПа - для точек приложения нагрузок расположенных ниже КВЛ

Р_wo = 5• C_w•a_x•a_v

Согласно ПР a_v • a_x = 0,8

Сw - волновой коэффициент Сw= 10,75- ()^3/2

Сw= 10,75-( )^3/2 = 8,85

Pw_о - расчетное давление на уровне поверхности воды

Pw_o = 5•Сw•a_v·a_x, кПа

Pw_o = 5•8,85•0,8 = 35,4 (кПа)

Pw_дн= 35,4-1,5•8,85•1= 22,1 (кПа)

P_дн = 76,5+ 22,1 = 98,6 (кПа)

- для точек приложения нагрузки на НО борта ниже КВЛ

P_д1 = Pst _д1+ Pw _д1, кПа

Pst _д1 = 10·z_{i ,} кПа

z_i = z_д1 == =3,825

Pst _д1 = 10·3,825 =38,25 (кПа)

Pw _д1= Pw_о-1,5•Cw•, кПа

Сw = 8,85

Pw_o = 35,4 (кПа)

Pw _д1= 35,4-1,5•8,85•= 28,7 (кПа)

- для точек приложения нагрузки на НО борта выше КВЛ

P _{д 2} = Pw _{д 2}

Pw _{д 2} = Pw_о-7,5 •a_x·z_i, кПа

z_i = z_д2 = = = 1,625

a_x = 0,267

Pw_o = 35,4 (кПа)

Pw _{д 2} = 35,4 -7,5 •0,267·1,625 = 32,14, кПа

P _{д 2} = Pw _{д 2} =32,14 (кПа)

Размеры листовых элементов НО корпуса днища.

- толщина НО днища должна быть не менее по формуле, согласно ПР:

S_дн = m•a•к, мм

m = 15,8

a = 0,8 м

к = 1,0 по ПР

T - период эксплуатации судна по ПР

U - запас на износ и коррозию мм/год

?S = U•(T-12) = 0,14•(24-12) = 1,68 (мм)

U = 0,14 мм/год; Т = 24 года

Ку = 0,6

= 301,3 МПа

S_дн =15,8•0,8•1,0= 11,005 (мм)

Принимаем S_дн = 12 мм.

- толщина НО борта ниже КВЛ должна быть не менее по формуле, согласно ПР:

S _{д 1} = m•a•к, мм

m = 15,8

a = 0,8 м

к = 1,0 по ПР

?S = U•(T-12) = 0,14•(24-12) = 1,68 (мм)

U = 0,14 мм/год; Т = 24 года

Ку = 0,6

= 301,3 МПа

S _{д 1} = 15,8•0,8•1,0= 6,7 (мм)

Принимаем S _{д 1} = 7 мм.

- толщина НО борта выше КВЛ должна быть не менее по формуле, согласно ПР:

S _{д 2} = m•a•к, мм

m = 15,8

a = 0,8 м

к = 1,0 по ПР

?S = U•(T-12) = 0,1•(24-12) = 1,2 (мм)

U = 0,1 мм/год; Т = 24 года

Р = P₁дн. = 98,6 кПа

Ку = 0,6

= 301,3 МПа

S _{д 2} = 15,8•0,8•1,0= 6,5 (мм)

Принимаем S _{д 2} = 7 мм.

- толщина скулового пояса принимается по ПР равной толщине обшивки днища или борта в зависимости от того, что больше.

S = S_дн = 11(мм)

- ширина горизонтального киля должна быть не менее

В_гк = 800 + 5 • L, мм

В_гк = 800 + 5 • 14 7= 1535 (мм)

Принимаем В_гк = 2000 (мм).

- толщина горизонтального киля должна быть увеличена по сравнению с толщиной обшивки днища

S_гк = S_дн + ?S_гк, мм

?S_гк = 0,03 • L+0,6, мм

?S_гк = 0,03 • 147 + 0,6 = 5 (мм)

S_гк = 11 + 5 = 16 (мм)

- ширина ширстрека должна быть не менее по формуле

В_ш = 800+5• L , мм

В_ш = 800+5• 147 = 1535 (мм)

Принимаем В_ш = 1600 (мм).

- во всех случаях толщина НО должна быть не менее по ПР

S_min= (0,04• L+5,5) • , мм

= 0,78

S_min= (0,04• 147+5,5) • 0,78 = 10 (мм)

Л2 - район В I,

поэтому рассчитываем по высоте ледовый пояс.

В I состоит из: h₁-выше КВЛ

h₃-ниже БВЛ

В_в1= С₃• С₄• КД

h₁= = 0,52 (м)

h₃=1,1• h₁ = 0,55 (м)

С₃ = 0,3

С₄ = 1

КД = 3,5 по ПР

В_в1= 0,3 • 1 • 3,5 = 1,05 (м)

Для определения размеров скулового пояса грузового отсека

h_{2дн min} =0.0078 • L =1,15 (м)

Расчетная величина

h_2дн = + 0,04 • В +=1,2 (м)

Принимаем h_2дн = 1,6 (м)

Длина скулового пояса

_ск.п = • С + 0,4 (м)

r = h_2дн = 1,6 (м)

С = 2 рr = 3,14 • 2 • 1,6 = 10,048 (м)

_ск.п = • 10,048 + 0,4 = 2,612 (м)

- по борту, где ледовое усиление:

Р_в1 = 1500 • а₃ • , кПа

а₃ = 0,33

Д = с • к • L • В • d, м³ - теоретическое водоизмещение судна.

К = 0,78

С = 1,025 т/м³

Д = 1,025 • 0,78 • 147 • 21,05 • 7,65 = 18925,58 (м³⁾

Р_в1 = 1500 • 0,33 • = 808,06 кПа

Для Л2 - Р_в1

При этом в районе В₁ должна быть не менее согласно ПР Р_в1 = 400 кПа.

Принимаем Р_в1 = 400 кПа.

Толщина НО в районе ледовых усилений должна быть не менее по формуле

S_лп = S + ДS, мм

S = 15,8 • а • , мм

Р = Р_в1 = 400 кПа

а = а₀ = 0,8

?S =0,75 • U • T , мм

U = 0,19 мм/год; Т = 24 года

?S =0,75 • 0,19 • 24 = 3,42 (мм)

S = 15,8 • 0,8 • = 14,24 (мм)

S_лп = 14,24 + 3,42 = 17,66 (мм)

Расчетные нагрузки на днищевое перекрытие судна и определение его элементов

Нагрузки на конструкции двойного дна.

На НО днища

P_дн = 98,6 кПа

На настил двойного дна

- расчетное давление от навалочного груза

P_гр = с_гр • g • h_гр• (1+), кПа

с_гр = 0,637 т/м³

g = 9,81 м/с²

h_гр = h_тр = 9,6 (м)

~ 1

P_гр = 0,637 • 9,81 • 9,6• (1+) = 119,98 (кПа)

- расчетное давление от балласта

P_{гр min}=10 • (z_i + 2,5), кПа

z_i = h_тр = 9,6 м

P_{гр min}=10 • (9,6 + 2,5) = 121 (кПа)

- испытательный напор по ПР

Р_ин = 7,5 • h_ин, кПа

h_ин = h_гр • Дh, м

Дh = 1 м

Р_ин = 7,5 • 9,6 = 72 (кПа)

h_ин = 9,6 + 1 = 10,6 (м)

- нагрузки от аварийного затопления отсеков двойного дна

Р = 10,5 • (d - h_{2 дн}), кПа

Р = 10,5 • (7,65 - 1,6) = 63,52 (кПа)

Размеры связей двойного дна.

Минимальные толщины вертикального киля и днищевого стрингера.

S_{min вк} = 0,035 • L + 6,5, мм

S_{min вк} = 0,035 • 147 + 6,5 = 11,645 (мм)

Принимаем S_{min вк} = 12 мм.

S_{min стр} = 0,025 • L + 5,5, (мм)

S_{min стр} = 0,025 • 147 + 5,5 = 9,175 (мм)

Принимаем S_{min стр} = 10 мм.

Расчетная величина вертикального киля по ПР должна быть не менее по формуле

S _вк = б_вк• h_вк • + ?S, мм

б_вк = 0,03 • L + 8,3, (мм)

б_вк = 0,03 • 147 + 8,3 = 12,71 (мм)

h_вк = h_{2 лн} = 1,6 м

= 0,78

U = 0,14 мм/год; Т = 24 года

?S = U•(T-12) = 0,14•(24-12) = 1,68 (мм)

S _вк = 12,71 • 1,6 • 0,78 + 1,68 = 19,6 (мм)

Принимаем S _вк = 20 мм.

Расчетная величина толщин флора

- толщина стенки сплошных флоров должна быть не менее по формуле

S _фл = б_фл• к • а •+ ?S, мм

б _фл = 0,023 • L + 5,8, (мм)

б _фл = 0,023 • 147 + 5,8 = 9,181 (мм)

a = 0,8 м

к = 0,86 по ПР

S _фл = 9,181• 0,86 • 0,8 •0,78 + 1,68 = 7,258 (мм)

Принимаем S _фл = 8 мм.

- минимальная толщина сплошных флоров

S _{фл min} = 0,035 • L + 6, мм

S _{фл min} = 0,035 • 147 + 6 = 11,145 (мм)

Принимаем S _{фл min} = 12 мм.

Расчетная величина непроницаемых участков стрингера должна быть не менее по формуле

S _стр = m•a•к, мм

m = 15,8

a = 0,8 м

к = 1,0 по ПР

Р_дн = Р_{гр min} = 121 кПа

Ку = 0,75

S _стр = 15,8 • 0,8 • 1 = 10,9 (мм)

Принимаем S _стр = 11 мм.

Толщина настила двойного дна, включая крайний междудонный лист должна быть не менее по формуле

S _{2 дн} = m•a•к, мм

m = 15,8

a = 0,8 м

к = 1,0 по ПР

Р_дн = Р_{гр min} = 121 кПа

Ку = 0,8

S _{2 дн} = 15,8 •0,8 • 1 = 8,5 (мм)

Принимаем S _{2 дн} = 9 мм.

В любом случае толщина настила двойного дна должна быть не менее минимальной по формуле

S _{min 2 дн} = (0,035 • L + 5) •, мм

S _{min 2 дн} = (0,035 • 147 + 5) •0,78 = 8,9 (мм)

Принимаем S _{min 2 дн} = 9 мм.

Момент сопротивления продольных балок

W = W ' • щ_к

W ' =

- балок настила двойного дна

Q_{2 дн} = Р _{2 дн} • а₀ • _балок, кН

_бал.= а_рн = 2,4 м

m = 12

a = 0,8 м

к = 1,0 по ПР

Ку = 0,8

щ_к = 1,05

Q_{2 дн} = 121 • 0,8 • 2,4 = 243,9 (кН)

W'_2дн = = 202,37

W = 202,37 • 1,05 = 212,49

Принимаем № профиля 18б.

- балок днища

Q _дн = Р _дн • а₀ • _балок, кН

_бал.= а_рн = 2,4 м

Q _дн = 98,6 • 0,8 • 2,4 = 189,3 (кН)

m = 12

Ку = 0,65

у_n= 301,3

щ_к = 1,05

W_дн ' = = 193,3

W_дн = 193,3 • 1,05 = 202,98

Принимаем № профиля 18а.

Момент сопротивления вертикальных ребер жесткости по сплошному и непроницаемому флорам.

W_рж = W ' • щ_к

W ' =

Q = Р • а₀ • _, кН

Р = Р _{2 дн} = 121

m = 8

Ку = 0,75

у_n= 301,3

щ_к = 1,05

= h_2дн = 1,22 м

Q = 121 • 0,8 • 1,22 = 118,1 (кН)

W ' = = 79,7

W_рж = 79,7 • 1,05 = 83,68

Принимаем № профиля 12.

Момент сопротивлений горизонтальных ребер жесткости по вертикальному килю и стрингеру.

_W2рж = W ' • щ_к

W ' =

Q = Р • а • _, кН

Р = Р _{2 дн} = 121

m = 12

а = h_2дн/2=0,8

Ку = 0,75

у_n= 301,3

щ_к = 1,05

Q = 121 • 0,8 • 2,4 = 232,32 (кН)

W ' = = 68,53

_W2рж = 68,53 • 1,05 = 71,9

Принимаем № профиля 12.

Схема днищевого перекрытия проектируемого судна.

Расчетные нагрузки на бортовое перекрытие и определение его элементов

Конструкция двойного борта должна отвечать следующим требованиям:

- при поперечной системе набора наружного и внутреннего бортов располагаем основные шпангоуты (обыкновенные) в плоскости бракет днищевого перекрытия, т.е. через шпацию; рамные шпангоуты - в плоскости сплошных флоров, т.е. через рамную шпацию (а_рн = 2,4).

Перекрестными связями проектируемого судна борта является 2 платформы (нижняя и верхняя).

Допускается ПР в плоскости рамных шпангоутов устанавливать вертикальные диафрагмы, в которых необходимо выполнить лазы для доступа в образовавшиеся цистерны. Размеры лазов не должны превышать Ѕ высоты и Ѕ ширины диафрагмы, т.е. ширины второго борта.

Соединения связей по борту и палубе происходит при помощи книц, которые подбираются стандартными, в зависимости от размеров этих связей.

Нижние концы шпангоутов соединены между собой на настиле второго дна бракетами или кницами. Толщина бракеты принимается равной толщине настила второго дна, а размеры книц нижних концов шпангоутов определяются по формуле:

С =

C - катет кницы.

Нагрузки на конструкции борта

- ниже КВЛ

P_д = Pst + Pw, кПа

Pw = Pw_о-1,5•Cw•, кПа

z₁=6,05

z₂=4,25

z₃=2,65

z₄=1,85

- выше КВЛ

P_д = Pst + Pw, кПа

Pw = Pw_о- 7,5 • а_х • z_i, кПа

z₅=2,4

Z₆=2,23

- по обшивке второго борта

Z₇= 11,3

Z₈= 9,3

Z₉= 8,1

Z₁₀=7,7

Z₁₁=4,9

Z₁₂=4,5

Нагрузка.

- ниже КВЛ

т.1. P_д1 = Pst + Pw, кПа

P_st1= 10 • z_i, кПа

P_st1= 10 • 6,05=60,5 (кПа)

P_w1= Pw_о-1,5•Cw•, кПа

P_w1= 35,4-1,5•8,85•=24,9 (кПа)

P_д1 = 60,5 + 24,9=85,4 (кПа)

т.2. P_д2 = Pst + Pw, кПа

P_st2= 10 • z_i, кПа

P_st2= 10 • 4,25=42,5 (кПа)

P_w2= Pw_о-1,5•Cw•, кПа

P_w2= 35,4-1,5•8,85•=28,02, кПа

P_д2 = 42,5 + 28,02= 70,52 (кПа)

т.3. P_д3 = Pst + Pw, кПа

P_st3= 10 • z_i, кПа

P_st3= 10 • 2,65=26,5 (кПа)

P_w3= Pw_о-1,5•Cw•, кПа

P_w3= 35,4-1,5•8,85•=30,8 (кПа)

P_д3 = 26,5 + 30,8= 57,3 (кПа)

т.4. P_д4 = Pst + Pw, кПа

P_st4= 10 • z_i, кПа

P_st4= 10 • 1,85=18,5 (кПа)

P_w4= Pw_о-1,5•Cw•, кПа

P_w4= 35,4-1,5•8,85•=32,19 (кПа)

P_д4 = 18,5 + 32,19=50,69 (кПа)

- выше КВЛ

т.5. P_д5 = Pw, кПа

P_w5 = Pw_о- 7,5 • а_х • z₆, кПа

P_w5 = 35,4 - 7,5 • 0,267 • 2,23=30,9 (кПа)

P_д5 = 30,9 (кПа)

т.6. P_д6 = Pw, кПа

P_w6 = Pw_о- 7,5 • а_х • z₅, кПа

P_w6 = 35,4 - 7,5 • 0,267 • 2,4=30,6 (кПа)

P_д6 = 30,6 (кПа)

- по обшивке второго борта

т.7. P_д7 = Pw, кПа

P_w7 = 10 • z₇, кПа

P_w7 = 10 • 11,3 = 113 (кПа)

P_д7 = 113 (кПа)

т.8. P_д8 = Pw, кПа

P_w8 = 10 • z₈, кПа

P_w8 = 10 • 9,3 = 93 (кПа)

P_д8 = 93 (кПа)

т.9. P_д9 = Pw, кПа

P_w9 = 10 • z₉, кПа

P_w9 = 10 • 8,1 = 81 (кПа)

P_д9 = 81 (кПа)

т.10.P_д10 = Pw, кПа

P_w10 = 10 • z₁₀, кПа

P_w10 = 10 • 7,7 = 77 (кПа)

P_д10 = 77 (кПа)

т.11.P_д11 = Pw, кПа

P_w11 = 10 • z₁₁, кПа

P_w11 = 10 • 4,9 = 49 (кПа)

P_д11 = 49 (кПа)

т.12.P_д12 = Pw, кПа

P_w12 = 10 • z₁₂, кПа

P_w12 = 10 • 4,5 = 45 (кПа)

P_д12 = 45 (кПа)

В зависимости от класса ледового пояса корпуса судна применяются нагрузки на элементы наружного борта по районам В_1.

Размеры связей бортового перекрытия.

Момент сопротивления трюмных шпангоутов

- для НО борта

W = W ' • щ_к =297,67• 1,05=312,55 (см³)

W ' = = =297,67 (см³⁾

Q = Р • а₀ • =85,4 • 0,8 • 3,2 = 218,62 (кН)

Р = P_д1= 85,4

= 3,2 м

m = 12

a = 0,8 м

Ку = 0,65

щ_к = 1,05

Принимаем тавр №22^б.

W = W ' • щ_к =199,45• 1,05=209,42 (см³)

W ' = = =199,45 (см³)

Q = Р • а₀ • =57,3 • 0,8 • 3,2 = 146,68 (кН)

Р = P_д3= 57,3

= 3,2 м

m = 12

a = 0,8 м

Ку = 0,65

щ_к = 1,05

Принимаем тавр №20^а.

-для внутреннего борта

W = W ' • щ_к = 341 • 1,0 5 = 358,05 (см³)

W ' = = = 341 (см³)

Q = Р • а₀ • = 113 • 0,8 • 3,2 = 289,28 (кН)

Р = P_д7= 113

= 3,2 м

m = 12

a = 0,8 м

Ку = 0,75

щ_к = 1,05

Принимаем тавр № 22б.

W = W ' • щ_к = 244,7 • 1,0 5 = 256,9 (см³)

W ' = = = 244,7 (см³)

Q = Р • а₀ • = 81 • 0,8 • 3,2 = 207,36 (кН)

Р = P_д9= 81

= 3,2 м

m = 12

a = 0,8 м

Ку = 0,75

щ_к = 1,05

Принимаем тавр № 20б.

Момент сопротивления твиндечных шпангоутов

W = W ' • щ_к = 59,9 • 1,15 = 68,8 (см³)

W ' = = = 59,9(см³⁾

Q = Р • а • = 30,6 • 0,8 • 2,4 = 58,75 (кН)

Р = P_д6= 30,6

= 2,4

m = 12

a = 0,8 м

Ку = 0,65

щ_к = 1,15

Принимаем полособульб №14.

W = W ' • щ_к = 43,3 • 1,15 = 49,8 (см³)

W ' = = = 43,3(см³)

Q = Р • а • = 25,5 • 0,8 • 2,4 = 48,96 (кН)

Р = P_д11= 25,5

= 2,4

m = 12

a = 0,8 м

Ку = 0,75

щ_к = 1,15

Принимаем полособульб №12.

Момент сопротивления продольного ребра жесткости по наружной обшивке

W = W ' • щ_к = 63,1 • 1,15 = 72,56 (см³)

W ' = = = 63,1(см³)

Q = Р • а • = 32,14 • 0,8 • 2,4 = 61,71 (кН)

Р = P_д1= 32,14

= 2,4

m = 12

a = 0,8 м

Ку = 0,65

щ_к = 1,15

Принимаем полособульб №14.

-для внутреннего борта

W = W ' • щ_к = 76,45 • 1,15 = 80,3 (см³)

W ' = = = 76,45(см³)

Q = Р • а • = 45 • 0,8 • 2,4 = 86,4 ( кН)

Р = P_д12 = 45

= 2,4

m = 12

a = 0,8 м

Ку = 0,75

щ_к = 1,15

Принимаем полособульб № 14.

Для судов с ледовым усилением необходимо выполнить расчет конструкции борта по расчетам с нагрузками ледового усиления.

- момент сопротивления рамного шпангоута

W_р.шп. = W₀ • К_р.шп., см³

W₀ = 250/R_eH • К_р.шп • P_л.ус. • а • b • _р.шп. • (1-+ К_m • у_m) • щ_р.шп., см³

P_л.ус = Р_В1= 400 (кПа)

К_m =1,33

К_р.шп = 0,63

b - ширина ледового пояса

b = В_В1 = 2,12

= 3,2

а = 2,4

у_m = n • Q_m =2 • 0,45 = 0,9

n - число шпангоутов между рамными шпангоутами

n = 2

Q_m = C_6i + C_2i • b/= 0,358 + 0,11 • 2,12/2,4 = 0,45

C_6i = 0,358 C_2i = 0,11

= 2,4

щ_р.шп = 1,15

W₀ = 250/315 • 0,63 • 400 • 2,4 • 2,12 • 3,2_. • (1-+ 1,33 • 0,9) • 1,15 = 6991,5 (см³)

W_р.шп. = 6991,5 • 0,63 = 4404,6 (см³)

Принимаем тавр №56^а с S = 14 мм, следовательно устанавливаем вертикальную диафрагму.

- момент сопротивления стрингеров в районе ледового усиления

W_стр. = W_стр.0 • К_стр., см³

W_стр.0 = 125/R_eH • К^h_стр • P_л.ус. • а • b • Q_стр. • щ_стр., см³

P_л.ус = Р_В1= 400 (кПа)

К_стр = 0,63

щ_стр = 1,15

а = 2,8

Q_стр = C_6i + C_2i • b/= 0,358 + 0,11 • 2,12/2,4 = 0,45

К^h_стр= 0,82 - (0,55 • а/_h) = 0,82- (0,55 • 0,8/7,301) = 0,76

а = 0,8

C_6i = 0,358 C_2i = 0,11

_h = 3,5 •КД = 3,5 • 4,35 =3,5 • 2,086 = 7,301

КД= = = 4,35

Д = к • с • L • B • d

Д = 1,025 • 0,78 • 147 • 21,05 • 7,65 = 18925,58 (м³)

W_стр.0 = 125/315 • 0,76 • 400 • 2,8 • 2,12 • 0,45 • 1,15 = 370,57 (см³)

W_стр. = 370,57 • 0,63 = 233,46 (см³)

Принимаем тавр №18^б с S = 8 мм, следовательно устанавливаем горизонтальную диафрагму.

- момент сопротивления обыкновенных шпангоутов в районе ледового усиления

W_шп. = W_шп.0 • К_шп., см³

К_шп = = = 4

j = 0.9

F=1

W₀ = 250/R_eH • P_л.ус. • а • b • J_. • E • щ_шп., см³

щ_шп = 1,15

P_л.ус. = P_B1= 400 кПа

b = В_В1 = 2,12

- длина пролета шпангоута

=3,2

E = 1

J = 0,5

W₀ = 250/315 • 400 • 0,8 • 2,12 • 0,5_. • 1 • 1,15 = 309,58 (см³)

W_шп. = 309,58 • 4 = 1238,32 (см³)

Принимаем тавр №24^а.

Толщина листовых конструкций промежуточных платформ

S_платф. = S₀ • ДS, мм

S₀ = 15,8 • а₀ •

S_min = 0,018 • L + 0,62 = 3,266 (мм)

S₀ = 15,8 • 0,8 • = 16,1 (мм)

?S =0,75 • U • T , мм

U = 0,19 мм/год; Т = 24 года

?S =0,75 • U • T = 0,75 • 0,19 • 24 = 3,42 (мм)

S_платф. = 16,1 + 3,42 = 19,52 (мм)

Принимаем S_платф. = 20 мм.

Момент сопротивления рамных полубимсов

- ВП

W = W ' • щ_к = 65,4 • 1,15 = 75,21 (см³)

W ' = = = 65,4 (см³)

Q = Р • а • = 30,9 • 2,4 • 1,44 = 106,7 ( кН)

Р = P_д5 = 30,9

= 1,7 - 0,14 - 0,12 = 1,44м

m = 15,8

a = 2,4 м

Ку = 0,65

щ_к = 1,15

Принимаем тавр №14.

- платформа 1

W = W ' • щ_к = 44,4 • 1,15 = 51,06 (см³)

W ' = = = 44,4 (см³)

Q = Р • а • = 30,6 • 2,4 • 1,28 = 94,1 ( кН)

Р = P_д6 = 30,6

= 1,7 - 0,22 - 0,2 = 1,28м

m = 10

a = 2,4 м

Ку = 0,75

щ_к = 1,15

Принимаем тавр №12.

- платформа 2

W = W ' • щ_к = 83,1 • 1,15 = 95,5 (см³)

W ' = = = 83,1 (см³)

Q = Р • а • = 57,3 • 2,4 • 1,28 = 176,1 ( кН)

Р = P_д3 = 57,3

= 1,7 - 0,22 - 0,2 = 1,28м

m = 10

a = 2,4 м

Ку = 0,75

щ_к = 1,15

Принимаем тавр №12.

Толщина обшивки 2-го борта по поясьям

S_нп = m•a•, мм

Р_i = P_д7 = 113

m = 15,8

a = 0,8 м

Ку = 0,85

щ_к = 1,15

К = 1

?S = U • (T-12) = 0,13 • 12 = 1,56 (мм)

U = 0,13 мм/год; Т = 24 года

S_нп = 15,8 • 0.8 • = 9,9 (мм)

Принимаем S_нп = 14 мм.

S_ср.п.2 = m•a•, мм

Р_i = P_д8 = 93

m = 15,8

a = 0,8 м

Ку = 0,85

щ_к = 1,15

К = 1

?S = U • (T-12) = 0,12 • 12 = 1,44 (мм)

U = 0,12 мм/год; Т = 24 года

S_ср.п.2 = 15,8 • 0.8 • = 9,1 (мм)

Принимаем S_ср.п.2 = 13 мм.

S_ср.п.1 = m•a•, мм

Р_i = P_д10 = 77

m = 15,8

a = 0,8 м

Ку = 0,85

щ_к = 1,15

К = 1

?S = U • (T-12) = 0,12 • 12 = 1,44 (мм)

U = 0,12 мм/год; Т = 24 года

S_ср.п.1 = 15,8 • 0.8 • = 8,4 (мм)

Принимаем S_ср.п.1 = 12 мм.

S_вп = m•a•, мм

Р_i = P_д12 = 45

m = 15,8

a = 0,8 м

Ку = 0,85

щ_к = 1,15

К = 1

?S = U • (T-12) = 0,13 • 12 = 1,56 (мм)

U = 0,13 мм/год; Т = 24 года

S_вп = 15,8 • 0.8 • = 6,8 (мм)

Принимаем S_вп = 11 мм.

Момент сопротивления полубимсов обыкновенного набора

- платформа 1

W = W ' • щ_к = 20,5 • 1,15 = 23,5 (см³)

W ' = = = 20,5 (см³)

Q = Р • а • = 30,6 • 0,8 • 1,28 = 31,3 ( кН)

Р = P_д6 = 30,6

= 1,7 - 0,22 - 0,2 = 1,28м

m = 10

a = 0,8 м

Ку = 0,65

щ_к = 1,15

Принимаем тавр №10.

- платформы 2

W = W ' • щ_к = 115,1 • 1,15 = 132,4 (см³)

W ' = = = 115,1 (см³)

Q = Р_платф. • а • = 57,3 • 2,4 • 1,28 = 176,1 ( кН)

Р = P_д3 = 57,3

= 1,7 - 0,22 - 0,2 = 1,28м

m = 10

a = 0,8 м

Ку = 0,65

щ_к = 1,15

Принимаем тавр №16^б.

Определение и нахождение стандартных книц к рамному и основному набору

- верхней кницы: принимаем в зависимости от размеров перекрестных связей, т.е. шпангоуты+бимсы. 800х850х6

- нижней кницы: b = b_шп/6

b - катет, принимается в зависимости от набора. 250х500х9

Расчетные нагрузки на палубное перекрытие и определение его элементов

Конструкция расчётной палубы.

Принимаем на проектируемом судне за расчётную палубу - ВП.

Конструкция ВП состоит из:

- настила ВП, состоящего из поясьев, которые устанавливаем параллельно поясьям настила второго дна, при этом отсутствует в районе грузовых отсеков седловатость и погибь;

- основной набор представим продольными подпалубными балками, которые располагают на расстоянии шпации в сечении продольных днищевых балок;

- рамный набор представлен карлингсами ВП, устанавливаемые в сечении днищевых стрингеров;

Перекрестными связями являются рамные бимсы, соединяемые с бортовым перекрытием кницами;

- для жесткости люка устанавливаем вдоль корпуса карлингс-комингс люка; поперек корпуса - концевой люковый бимс, который подкрепляем к палубе расчетными кницами.

Схема люка.

Принимаем b люка = 12,6 м ;

L люка = 19,2 м.

Расчёт элементов набора ВП.

Расчетным давлением на ВП является волновое давление

P_w = 29,8 кПа.

Для верхних открытых палуб, предназначенных для перевозки палубного груза расчетное давление принимается

Р_гр = p_гр • g • h_гр ; кПа

где h_гр = h_тр = 9,6 м

p_гр = 0,637 т/м³

g = 9,81 м/c²

Р_гр = 0,637 • 9,8 • 9,6 = 60 кПа

Размеры палубных связей.

В любом случае толщина листов настила ВП должна быть не менее:

- S_min между бортом и линией вырезов:

S_min = (0,02L+7,0) • vз = 8,7

Принимаем S_min = 9 мм.

S_min внутри линии люков:

S_min =( 0,010*L+7,0) • vз = 7,4

Принимаем S_min = 8 мм.

- Толщина конструктивных элементов палуб должна быть не менее:

S_min=0,03•L+4,5 = 8,91 мм

Принимаем 9 мм.

- Расчетная толщина настила ВП в средней части должна быть не менее:

S = m • a • k • = 5,8 мм

m =15,8

а =0,8 м

К = 1,0

Р =Р_вп = 29,8 кПа

n = 301,3 МПа

?S = 1,44

U=0,12 мм/год

Принимаем S = 11 мм.

Момент сопртивления продольных подпалубных балок должен быть не менее:

W = W`• Wк

W ' = = = 58,4 (см³)

Q = р*а*l = 57,2 кН

Wк = 1,15

l = а_р.н.= 2,4м

m = 12

а = а_о=0,8 м

Kу = 0,65

у_n = 301,3 МПа

W = W`• Wк = 58,4 • 1,15 = 67,1

Принимаем полособульб № 12.

Момент сопротивления рамных бимсов должен быть не менее:

W = W`• Wк

W ' = = = 306 (см³)

Q = р*а*l = 271,7 кН

Wк = 1,15

l = 3,2 м

m = 14,5

а = а_р.н = 2,4 м

Kу = 0,65

у_n = 301,3 МПа

W = W`• Wк = 306 • 1,15 = 351,9

Принимаем тавр № 22б.

Момент сопротивления карлингса ВП должен быть не менее:

W = W`• Wк

W ' = = = 362,5 (см³)

Q=р*а*l=221,9 кН

Wк=1,15

l = а_р.н.= 2,4м

m=10

а = 3,2 м

Kу = 0,65

у_n = 301,3 МПа

W = W`• Wк = 362,5 • 1,15 = 417

Принимаем тавр № 24а.

Момент сопротивления в карлингс-комингсах люков должен быть не менее:

W = W`• Wк

W ' = = = 9658 (см³)

Q=р*а₂*l = 2857 кН

Wк=1,15

L = lлюка/2= 9,6 м

m=14,5

а₂ = 10,3 м

Kу = 0,65

у_n = 301,3 МПа

W = W`• Wк = 9658 • 1,15 = 11106,7

Принимаем тавр № 80б.

Момент сопротивления продольного комингса должен быть на 20% больше карлингса люка:

W_ком =0,2W+Wкарл.

W_ком = 2683 см3.

Принимаем тавр № 50б.

Момент сопротивления концевого люкового бимса:

W = W`• Wк

W ' = = = 9471 (см³)

Q = р*а₃*bлюка/2=1966 кН

W_к=1,15

L = lлюка/2= 6,3 м

m=3,1

а₃=l₁/2+l_о/2 = 10,8 м

l_о= 19,2 м - длина люка

Kу = 0,7

у_n = 301,3 МПа

W = W`• Wк = 9471 • 1,15 = 10891

Принимаем тавр № 80б.

Принимаем согласно технологии изготовления составные тавровые балки карлингс-комингс люка и концевые люковые бимсы с одинаковыми поперечными сечениями, верхняя часть концевого люкового бимса 80а;

нижняя часть концевого люкового бимса 24а.

Размеры вварного листа на границах люкового радиуса:

Расчетные нагрузки на водонепроницаемые переборки и определение их элементов

Конструкция.

Конструкция фальшборта представляет собой:

- обшивка фальшборта, состоящая из листов, располагающаяся вдоль корпуса судна толщиной S_ф = (0,025 • L) + 4 = 7.6 мм

Принимаем S_ф = 11

S_ф ? S_вп

- планширь: имеет толщину на 1 мм больше S_ф; ширина планширя принимается не более 150 мм.

Принимаем b_пл = 110 мм

S_пл = 12 мм

- стойки фальшборта:

S_ст = S_ф+0,25 • S = 13,5 мм

Ширина стоек фальшборта принимается:

В_ф = (0,65 • L + 190)• vа_рн = 309,3

Принимаем В_ф = 310 мм.

Конструкция ВПП.

-ВПП состоит из поясьев, расположенных горизонтально по всей ширине трюма, верхний пояс д.б. не менее 2-х м, нижний не менее 1 м;

-систему набора принимаем с вертикальными стойками, в сечении карлингсов и днищевых стрингеров установлены рамные стойки;

-перекрёстными связями являются горизонтальные рамы-шельфы, которые установлены в сечении бортовых стрингеров;

-весь набор-вертикальный и горизонтальный- соединён со смежными перекрытиями при помощи книц.

Схема ВПП.

Нагрузки на ВПП.

-на поясья:

Р_в.п = 45 МПа

Р_ср.п.1 = 77 МПа

Р_ср.п.2 = 93 МПа

Р_н.п = 113 МПа

-на элементы набора:

Р_ш = 81 МПа

Р_пл = 49 МПа

Элементы набора ВПП.

-вертикальные стойки принимаем полособульб № 12 (обыкновенные шпангоуты 2 борта)

-рамные стойки принимаем тавр № 20б (рамные шпангоуты 2 борта)

тавр № 20б

-рамы горизонтальные - шельфы принимаем тавр № 20.