Разработка шахтного месторождения

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Общие сведения и горно-геологическая часть

1.1 Характеристика района месторождения и шахтного поля

Верхнекамское месторождение калийно-магниевых солей расположено на Западном Урале в Пермской области. Березниковский участок месторождения в административном отношении находится на территории г. Березники и его окрестностях. На территории участка преобладает холмистый рельеф местности, расчлененный долинами рек, ручьев и оврагами. Территория района равномерно покрыта лесом. Из крупных рек, протекающих по району месторождения, можно выделить такие, как: Яйва, Кама и Вишера. Водный режим рек характеризуется высоким весенним половодьем. Климат района умеренно-континентальный с продолжительной суровой зимой и сравнительно теплым летом.

Основными промышленными и административными центрами района являются города Березники и Соликамск. Район месторождения имеет автомобильное, железнодорожное, речное и воздушное сообщения с крупными городами России. Через Березниковский участок проходит железная дорога Чусовская - Соликамск, автодорожная магистраль Пермь - Чердынь. На территории участка расположены такие крупные предприятия, как 1, 2, 3 и 4 Березниковские калийные рудоуправления (рудники БКПРУ-1 и БКПРУ-3 - затоплены), титаномагниевый комбинат, содовый, азотно-туковый и химический заводы, несколько крупных ТЭЦ и ряд других более мелких предприятий. Эти предприятия обеспечивают высокую занятость населения и социально-экономическое развитие района.

Основным источником энергоснабжения является Яйвинская ГРЭС. В качестве местных строительных материалов широко используются глины, пески, гравийно-галечниковые отложения, известняки, лесоматериалы. Водоснабжение района основано на эксплуатации подземных вод, добываемых буровыми скважинами. Для технических нужд используются воды рек Кама и Зырянка.

Рудник БКПРУ-2 был введен в эксплуатацию в 1969 году. Проектная мощность по добыче сильвинитовой руды составляет 8 млн. тонн. Объем добычи за 2010 год (в натуре) составил 5725 тыс. т сильвинита при среднем содержании KCl в руде 31,5%. Плановый объем добычи на 2011 год (в натуре) составляет 7615 тыс. т. сильвинита при среднем содержании KCl в руде 30,33%.

Согласно календарному плану и графику отработки шахтного поля, принятые к отработке балансовые запасы сильвинита пластов АБ и КрII будут отработаны в течение 15 лет, т.е. до 2027 года.

1.2 Краткая характеристика шахтного поля рудника

Рудник БКПРУ-2 отрабатывает запасы Дурыманского участка, расположенного в центральной части южной половины Верхнекамского месторождения калийных солей.

Месторождение расположено на северо-востоке Пермского края и занимает площадь около 3500 км². Калийная залежь прослеживается с севера на юг на 140 км, при ширине до 40 км. Поперечные тектонические структуры Боровицкого и Дуринского прогибов делят месторождение на три части: северную, центральную и южную. По количеству запасов Верхнекамское месторождение одно из крупнейших в мире.

С севера данный участок примыкает к границам горного отвода 4-го Березниковского рудоуправления, отрабатывающего запасы Быгельско-Троицкого участка, с запада - к границам горного отвода 1-го Березниковского рудоуправления, отрабатывавшего до затопления запасы Березниковского участка и к Усть-Яйвинскому участку. С юга граничит с затопленным горным отводом 3-го Березниковского рудоуправления (Балахонцевский участок), с востока с Талицким участком.

Площадь шахтного поля, простирающегося на 7950 м в меридиональном и на 7700 м в широтном направлениях, разделена на три гидроизолированных участка: северо-западный (8-10-12-14-16-18-20 ЗП), северо-восточный (14-16-18-20 ВП) и юго-восточный (7-9-11-13-15-17 ВП). Гидроизолируемые блоки разбиты на панели шириной 400-450 м, длина панелей колеблется от 3350 до 4450 м.

1.3 Геологическая характеристика шахтного поля

Соленосный комплекс Верхнекамского месторождения приурочен к кунгурскому и уфимскому ярусам нижнепермских отложений. Осадочные породы, залегающие над соляной толщей, приурочены к Уфимскому ярусу и представлены (снизу вверх):

- соляно-мергельной толщей мощностью от 87,5 до 121,4 м, составляя в среднем 109,6 м. Разделена на девять ритмопачек, представлена темно-серыми доломито-известковыми мергелями и глинами, реже, серыми известняками разной степени доломитизации, гипсом, ангидритом и каменной солью;

- терригенно-карбонатной толщей мощностью от19,0 м до 135,2 м, составляя в среднем по участку 109,6 м. Сложена известняками, доломитами, песчаниками;

- пестроцветной толщей, сложенной песчаниками, алевролитами и аргиллитами с редкими прослоями известняков. Мощность горизонта подвержена сильным колебаниям, на поднятиях пестроцветы отсутствуют, а в прогибах их мощность достигает 110,8 м.;

- четвертичными отложениями мощностью до 10 м, представленные глинами, суглинками, супесями, песками и галечниками.

Галогенные отложения приурочены к Кунгурскому ярусу и представлены (снизу вверх):

- глинисто-ангидритовой толщей, представленной мергелями, глинами, алевролитами и доломитами, чередующимися с пачками ангидрита. Мощность ее меняется от 190 до 310 м;

- подстилающей каменной солью, составляющей в среднем около 21 метра. В подстилающей каменной соли залегает продуктивный пласт пищевой соли, мощностью 9 м. В основании залегает пласт маркирующей глины мощностью до 1,5 м;

- калийно-магниевой толщей, состоящей из сильвинитовой зоны (пл. КрIII, КрII, КрI, А) мощностью от 12,5 м до 25,5 м, в среднем составляет 18,3 м, сильвинит-карналлитовой зоны (пл. Б, В, Г, Д, Е, Ж, З, И, К) мощностью от 33,6 м до 65,5 м, в среднем составляет 44,4 м;

- покровной каменной солью мощностью около 20 м.

На шахтном поле рудника БКПРУ-2 в строении водозащитной толщи (ВЗТ) и надсолевой толщи выявлены следующие аномальные зоны:

- Зона №1 (Троицкий надвиг). Расположена в северо-восточной части шахтного поля. Согласно «Указаниям…» [7], данная зона относится к III группе аномальных зон ВЗТ.

- Зона №2а - локальный надвиг (листрический сброс). Корни надвига фиксируются в 3-м блоковом штреке 6 восточной панели в виде лежачей складки с подвернутым западным крылом. Зона относится ко II группе особенностей строения ВЗТ.

- Складка амплитудой более 10 м. Расположена на 16 восточной панели. Согласно «Инструкции по защите рудников от затопления…», отнесена ко II группе аномальных особенностей ВЗТ и в 2000 г. отработана со специальными мерами охраны.

- Зона с пониженными прочностными свойствами пород надсолевой части. Расположена в юго-западной части шахтного поля, отработана с дополнительными мерами охраны.

- Зона №2 - крупная зона замещения в северо-восточной части участка. Выделена в 2006 г., в результате проведенных геолого-геофизических исследований на 20 восточной панели, в непосредственной близости от Троицкого надвига.

- Зона №3 - Зырянский сдвиг. Данная структура была классифицирована по кинематике как локальный горизонтальный правосторонний сдвиг (Н.М. Джиноридзе, 1992 г.). Прослеживается через все шахтное поле с юго-востока на северо-запад. Согласно «Геолого-геофизическому заключению по оценке состояния водозащитной толщи на участке Зырянского сдвига в пределах 7-11 юго-восточных панелей БКПРУ-2» (ГИ УрО РАН, 2007 г.), выявленные аномальные особенности строения ВЗТ отнесены к III группе. В 2011 г. данная зона в пределах 7,9,11 восточных панелей отработана с дополнительными мерами охраны. В северо-западной части шахтного поля в 2011 г. отрабатываться не будет.

- Зона №4 - крупная зона замещения в северо-западной части участка. Вскрыта разведочными выработками на 14 западной панели по пласту АБ на протяжении 403 м.

По признаку галитизации сильвинитовых пластов, относится к III группе аномалий ВЗТ.

Отработку пластов осложняет газовый фактор. Газы содержатся либо в диффузно-рассеянном состоянии (микровключенные, поровые, сорбированные), либо в свободном, заполняя пустоты и трещины. Газообильность пласта КрII на южном крыле шахтного поля (13-17 ЗП) по условному метану колеблется от 0.0152 до 0.0199 м³/т, пласта АБ - от 0.0445 до 0.0502 м³/т, газообильность пл. АБ по сероводороду - от 0.000162 до 0.000179 м³/т

При отработке промышленных пластов на руднике БКПРУ-2 имеют место случаи газодинамических явлений (ГДЯ) в виде внезапных выбросов соли и газа, внезапных обрушений пород, сопровождающихся газовыделением и явлениями комбинированного типа - разрушением пород кровли или почвы с последующим развитием выброса пород и газа.

Всего с начала эксплуатации по состоянию на 01.11.2010 г. на руднике зарегистрировано 185 газодинамических явления. Прогноз возможных очагов газодинамических явлений производится в соответствии с разработанным Горным институтом УрО РАН «Руководством по прогнозу зон, опасных по газодинамическим явлениям, для условий рудников ОАО «Уралкалий»». На основании полученных данных, зоны, опасные по ГДЯ по пласту АБ, прогнозируются при отработке всех площадей 2011 г., кроме 13 восточной панели. Зоны, опасные по ГДЯ по пласту Кр II, прогнозируются на всех площадях отработки. С целью предупреждения выбросов при проходе выработок, должно осуществляться бурение дренажных шпуров для дегазации массива, ведение барометрического контроля и других мер согласно «Специальным мероприятиям…"[8].

Район характеризуется развитой речной сетью, которая на севере включает водосборные площади р. Зырянки с притоками, на юге - р. Ленвы с притоками (левые притоки р. Камы). В долине р. Зырянки созданы два водохранилища: Нижне-Зыряновское (Семинский пруд) и Верхне-Зыряновское. Питание рек - за счет атмосферных осадков и подземных вод. По химическому составу поверхностные воды пресные гидрокарбонатно-кальциевые с минерализацией до 0,5 г/л. Большая часть шахтного поля БКПРУ-2 относится к району преимущественного питания и транзита подземных вод зоны активного водообмена. Мощность гидрохимических зон: пресных вод - 50-60 м; солоноватых, соленых вод и рассолов - 100-120 м; высококонцентрированных рассолов - 5-50 м и более.

В гидрогеологическом отношении разрез Верхнекамского месторождения имеет четко выраженную этажность: с поверхности земли и до пород переходной зоны соляно-мергельной толщи распространены водоносные горизонты и комплексы в четвертичных и пермских терригенных и карбонатных отложениях; с первого соляного пласта начинается региональный водоупор. Промышленные пласты расположены внутри регионального водоупора, что обуславливает в естественных природных условиях абсолютную гидрогеологическую изолированность.

Наиболее обводненными породами в надсолевом разрезе являются отложения терригенно-карбонатной толщи. На контакте с первым сверху прослоем каменной соли в переходной пачке, а чаще выше его на 2-10 м, местами прослеживается рассольный горизонт, содержащий хлоридно-натриевые рассолы с минерализацией 100-300 г./л и более. Породы, залегающие над верхним отрабатываемым пластом, являются водоупором и составляют водозащитную толщу, предотвращающую проникновение надсолевых вод в отрабатываемое пространство. Мощность ВЗТ над верхним отрабатываемым пластом на участках планируемой отработки 2011 года изменяется от 70 м в юго-восточной части шахтного поля до 97 м в северо-западной части.

Промышленными на участке являются два пласта - КрII и АБ. Наиболее мощный и выдержанный по составу пласт КрII разделен на семь слоев, из которых нечетные богаты калием (содержание КCl не ниже 18%), а четные бедные (содержание КCl 5-18%). Пласт АБ сложен в нижней части полосчатым сильвинитом (пласт А), вверху - карналлитом, либо пестрым сильвинитом (пласт Б). Ниже пласта А залегает слой каменной соли А-А' мощностью до 0,2 м и слой А', представленный красным сильвинитом мощностью до 0,25 м. В горнотехническом отношении пласт Б объединяется с нижележащим пластом А и слоями А-А' и А' в один рабочий горизонт.

Мощность водозащитной толщи на участках отработки 2011 г.

Горный участок	Панель	Мощность ВЗТ, м
ПОГУ-2	20 восточная, 3 блок	90-95
	8 западная, 1 блок	95
	10 западная, 1 блок	95-97
ПОГУ-3	7 восточная, 4 блок	82-87
	9 восточная, 4 блок	85-88
	13 восточная, 1 блок	70-75
ПОГУ-8	12 западная, 1 блок	95-97
ПОГУ-9	11 восточная, 3-4 блоки	83-87

По горным выработкам отмечается интенсивная складчатость промышленных пластов АБ и КрII. Направление осей складок, в основном, северо-западное и меридиональное. Амплитуда складок от 1-2 до 6-10 и более метров.

Пласт АБ на площадях отработки 2011 г. представлен пестрым сильвинитом. Средняя мощность пласта АБ по руднику составляет 2,49 м. Пласт КрII представлен сильвинитом красным. Средняя мощность на площадях отработки 2011 года - 4,66 м. Объёмный вес полезного ископаемого 2,07 т/м³, Объёмный вес пород налегающей толщи - 2,2 т/м³.

Качественная характеристика пластов на 2011 год.

Пласт	Средняя мощность, м	Среднее содержание компонентов, %
		KCl	MgCl2	н.о.
АБ	2.49	38.06	0.48	10.41
КрII	4.66	41.53	0.16	5.91

Промышленные пласты перекрываются пластами каменной соли, в основании которых выделяются мощные глинисто-ангидритовые прослои («коржи»). Содержание нерастворимого остатка (глины) в «коржах» достигают 30% на северо-западном участке и 50% в юго-восточной части шахтного поля. С целью поддержания кровли в безопасном состоянии паспортами проходки предусматривается подрезка одного или двух «коржей» мощностью 0,3 и 0,5 м. Углы общего падения пластов колеблются от 0,0 до 0,3 градусов в направлении запад-восток и до 0,8 градусов в направлении север-юг. Такое, в целом пологое, залегание пластов является благоприятным условием для их отработки.

1.4 Геологическая характеристика участка

1.4.1 Привязка участка в шахтном поле

Проектируемый участок расположен в юго-восточной части шахтного поля рудника. Для характеристики участка использованы данные 8 скважин (№№107, 201, 202, 207, 208, 1012, 1014, 1015), пробуренных в период детальной разведки на расстоянии 1450-2050 м.

Юго-восточный участок поделен на 6 панелей: 7, 9, 11 (I очередь отработки), 13, 15 и 17 (II вторая очередь отработки) восточные панели, и отрабатывается гидроизолируемым блоком. Панели по длине поделены на четыре блока. Ширина панелей составляет 385 м, блоков - 800 м.

На западе 13ВП ограничена предохранительным целиком у главных выработок, на востоке - междушахтным целиком.

1.4.2 Краткая геологическая характеристика участка

На рассматриваемой площади, калийная залежь имеет нормальный стратиграфический разрез, аналогичный всему шахтному полю, и разделяется на две зоны: нижнюю - сильвинитовую и верхнюю - сильвинито-карналлитовую. Сильвинитовая зона представлена (снизу вверх) тремя пластами красных сильвинитов (КрIII, КрII, Кр.I) и двумя пластами полосчатых сильвинитов А и А^', разделенных межпластовой каменной солью. В сильвинито-карналлитовой зоне выделено 9 пластов от Б до К, сложенных карналлитовой породой и пестрым сильвинитом. Пласты сильвинито-карналлитовых пород разделены пластами каменной соли. Исключение составляет пласт Б, который непосредственно ложится на пласт А сильвинитовой зоны, образуя единый калийный пласт АБ.

Средняя мощность пласта АБ на юго-восточном участке 2,14 м. Глубина залегания 303 м. Содержание KCl в среднем по пласту 38.06%, MgCl₂ - 0.48%, н.о. - 10.41%.

Средняя мощность пласта КрII составляет 4,38 м. Глубина залегания 310 м. Содержание KCl в среднем по пласту 41.53%, MgCl₂ - 0.16%, н.о. - 5.91% [3]

Мощность междупластья А-КрII изменяется от 5,11 м (скв. 1014) в центре участка до 3,55 м (скв. 107, 207). Структурная колонка пластов 13, 15, 17 восточных панелей представлена в таблице 2.4.1.

На юго-восточном участке отрицательное влияние на устойчивость горных выработок оказывает наличие в пластах прослоев глины. Мощность глинистых прослойков в кровле рабочих пластов колеблется от 0,5 до 7,0 см. В связи с этим может происходить отслаивание пород в кровле по глинистым прослойкам при выемке пластов на полную мощность и возникнуть необходимость применения мер для поддержания выработок. Содержание нерастворимого остатка (глины) в «коржах» на юго-восточном участке достигают 50%.

На шахтном поле БКПРУ-2 выделен Зырянский сдвиг, простирающийся с юго-востока на северо-запад через всё шахтное поле рудника. В пределах 13 восточной панели зона влияния Зырянского сдвига распространяется на 2 блоке и должна быть отработана с дополнительными мерами охраны.

Мощность ВЗТ над верхним отрабатываемым пластом на участках планируемой отработки 2011 года изменяется от 70 м до 97 м. В подошве продуктивной толщи калийно-магниевых солей залегает каменная соль мощностью до 400 м.

Геологические данные по 13, 15, 17 восточным панелям

Пласт	Средняя мощность, м	Среднее содержание компонентов, %
		KCl	MgCl2	н.о.
Б-В	1,38	2,98	1,13	19,37
Корж Б-В	0,17	2,67	1,87	50,57
АБ	2,14	38,06	0,48	10,41
КрI-А	1,52	1,71	0,38	16,17
КрI	1,00	41,75	0,24	8,50
КрII-КрI	1,14	2,07	0,31	19,38
Корж 3	0,22	1,31	0,17	7,25
Корж 2	0,19	2,50	0,28	15,35
Корж 1	0,25	4,02	0,65	59,29
КрII	4,38	41,53	0,16	5,91
КрII-КрIII	1,54	3,47	0,18	5,80
КрIII	5,08	21,34	0,16	9,32

В целом, юго-восточный участок шахтного поля БКПРУ-2 отрабатывается в сложных горно-геологических и горнотехнических условиях, которые характеризуются:

- пониженной прочностью пород, слагающих сильвинитовые пласты;

- высоким содержанием нерастворимых примесей в пластах и в их коржевой части;

- расслоением породных пачек по глинистым прослоям, трещинообразованием и обрушением расслоившихся пород;

- интенсивной складчатостью сильвинитовых пластов;

- наличием Зырянского сдвига;

- дополнительной техногенной пригрузкой от солеотвала, расположенного в западной части юго-восточного участка.

1.5 Вскрытие и подготовка шахтного поля

Шахтное поле вскрыто тремя центрально расположенными вертикальными стволами. Стволы №1 и 2 - скипо-клетевые, воздухоподающие, ствол №3 - клетьевой, вентиляционный. Рудник оснащен двумя скиповыми и тремя клетьевыми подъемными установками. В северном и южном направлении от стволов пройдены главные транспортные и конвейерные штреки в подстилающей каменной соли и главные вентиляционные штреки по пластам АБ и КрII. Гидроизолированные участки вскрыты групповыми выработками (групповые конвейерные и транспортные штреки пройдены по каменной соли, групповые вентиляционные штреки - по пласту АБ). В групповых выработках предусмотрена возможность возведения гидроизоляционных перемычек. Главные выработки расположены в меридиональном направлении. Главные конвейерные и транспортные штреки пройдены по каменной соли, главные вентиляционные штреки - по пластам АБ и КрII.

На подготовительных работах проектной документацией предусматривается задействовать следующие комбайновые комплексы:

- комбайн Урал-20Р с самоходным вагоном ВС-30 и бункер-перегружателем БПС-25;

- комбайн Урал-61А с самоходным вагоном 5ВС-15М и бункер-перегружателем БП-14.

Меры охраны капитальных и подготовительных выработок:

- расположение выработок, имеющих наибольший срок службы (групповые западные штреки), в наиболее устойчивых породах - подстилающей каменной соли;

- оставление предохранительных целиков у главных выработок;

- оставление предохранительных целиков у блоковых выработок;

- подрезка неустойчивых глинисто-солевых «коржей» в кровле выработок;

- крепление кровли выработок анкерами;

- выбор максимально устойчивой формы поперечного сечения выработок, проходимых несколькими ходами комбайна по ширине и высоте.

Блоковые выработки требуют дополнительных мер охраны в виде предохранительных целиков, предназначенных для сохранения выработки в устойчивом состоянии. Проходка и крепление подготовительных выработок осуществляется согласно «Специальным мероприятиям…» [8], и «Типовым паспортам крепления….», принятым на руднике.

1.6 Вскрытие и подготовка участка при шахтном варианте системы разработки

На юго-восточном участке предусматривается панельно-блоковая подготовка с обратным порядком отработки панелей и блоков от восточной границы в направлении главных выработок. Способ подготовки панелей и блоков - полевой с проходкой конвейерных и транспортных штреков в блоках и панелях по пласту КрIII.

В одновременной работе находятся 3 панели: в первую очередь отрабатываются 7-11 ВП, во вторую - 13-17 ВП. Для первой очереди отработки подготавливаются панели с расположением групповых выработок по оси 11 ВП, для второй очереди - по оси 15 ВП. Участок отделяется от главных южных выработок гидроизолирующим целиком шириной 200 м, в котором сооружаются гидроизолирующие перемычки. Вскрывающие выработки в пределах целика располагаются в подстилающей каменной соли.

На проходке горных выработок при подготовке юго-восточного участка групповые конвейерный и транспортный штреки проводятся комбайном Урал-20А с сечением исполнительного органа 15.3 м² (на проходке выработок по каменной соли и материальных уклонов), групповые вентиляционные штреки - комбайном Урал-61 (ПК-8М) с бункерами-перегружателями БП-14 и самоходными вагонами 5ВС-15М. Транспорт руды от панелей до стволов предусматривается ленточными конвейерами. В панельных и блоковых штреках устанавливаются конвейеры типа Л1000КУ, в групповом конвейерном штреке - 2Л-120.

За пределами восточной границы гидроизолирующего целика с групповых транспортного и конвейерного штреков 11 ВП пройдены групповые выработки 15 ВП, а также объездная выработка и рассолосборник. Групповые конвейерный и транспортный штреки проходятся параллельно с оставлением целика между ними шириной 8 м. Между групповыми вентиляционными штреками оставляется целик шириной 7 м. Через каждые 800 м групповой транспортный штрек соединяется с групповым вентиляционным штреком материальным уклоном. В групповом конвейерном штреке устанавливается последовательно 2 конвейера 2Л-120. В местах перегрузки руды с конвейера на конвейер производится расширение выработки под камеру перегрузки, проходятся камера ТП для размещения электрооборудования подстанции и рассолосборник для сбора конденсата.

Для проветривания тупиковых забоев используются вентиляторы ВМЭ-5 и ВМЭ-6 в комплекте с гибкими вентиляционными трубопроводами диаметром 500 или 600 мм.

Для подготовки на каждой из отрабатываемых панелей по пластам АБ и КрII проходятся транспортный и два сближенных вентиляционных штрека. Вентиляционные штреки проходятся параллельно транспортному штреку на расстоянии 70.2 м от оси панели. Через 200 м панельные вентиляционные и транспортные штреки сбиваются разрезными штреками. По пласту КрIII проходятся транспортный и конвейерный штреки. Конвейерный штрек проходится по оси панели. Панельные выработки по пластам проходятся соосно.

С конвейерного штрека пласта КрIII на пласт АБ бурятся рудоспускные скважины d=500 мм. В конце транспортного штрека проходится вентиляционная скважина d=1100 мм до почвы транспортного штрека пласта КрII. На каждой панели с транспортного штрека пласта КрIII на транспортный штрек пласта КрII проходятся три материальных уклона для проветривания и доставки оборудования. В центре блока проводится материальный уклон с пласта КрII на пласт АБ. Материальные уклоны проходятся сечением 12,8 м². На пласте АБ панельные выработки (транспортный, конвейерный, разрезные и вентиляционные штреки) а также блоковые вентиляционные штреки проходятся комбайном Урал-61 сечением 8.9 м² с подрезкой коржей 0.3 м в один ход. На пласте КрII панельные вентиляционные, разрезные и транспортный штреки проходятся комбайном Урал-61 сечением 8.9 м² в один ход с подрезкой коржей 0,48 м. Проходка блоковых и панельных транспортных штреков по пласту КрIII производится сечением 12.8 м² с оставлением в кровле 0.6 м пласта КрIII, а проходка панельный и блоковых конвейерных штреков по пласту КрIII производится в один ход комбайна Урал-61 сечением 8.9 м². Для подачи свежего воздуха на пласт АБ с блокового транспортного штрека проводится материальный уклон сечением 8.9 м². Для удаления исходящей струи с пласта КрII вентиляционные штреки соединяются с блоковыми вентиляционными штреками пласта АБ вентиляционными уклонами сечением 8.9 м². Бурение рудоспускных скважин производят буровым станком БГА-4. Проходку бункеров-накопителей осуществляют буровзрывным способом по предварительно пробуренной скважине. Кровлю выработок крепят с помощью агрегата АК-19 (УВК-5С).

Ниже приведена таблица, которая характеризует подготовительные и вскрывающие выработки, а также затраты на их проведение (таблица 2.6.1).

Затраты на подготовку расчетного блока можно посчитать с помощью выражения [6]:

, где (2.1)

k_пер - переводной коэффициент, учитывающий современный уровень цен, k_пер=49,04;

р - условная стоимость проведения 1м³ i-той выработки, руб./м³, p=6,75; S_i - площадь поперечного сечения i-той выработки, м²; L_i - длина i-той выработки, м.

Стоимость бурения рудоспусков определяется выражением:

, где (2.2)

 - длина рудоспуска.

Характеристика подготовительных выработок и затраты на их проведение

Пласт	Наименование выработки	nв	Sв	Li	Sпровi
АБ	Панельные транспортный, конвейерный, 2 вентиляционных штрека	4	8,9	800	9427450
	Разрезные штреки	-	8,9	731	2153526
	2 блоковых вентиляционных штрека	2	8,9	442	749210
	3 групповых вентиляционных штрека (15ВП)	3/4	8,9	2400	1767646
	2 групповых вентиляционных штрека	2/4	8,9	577	283307
КрII	Панельные транспортный, 2 вентиляционных штрека	3	8,9	800	7070587
	Выемочный штрек	1,5	15,75	800	8023925
	Разрезные штреки	-	8,9	962	2834052
	2 вентиляционных уклона с КрII на АБ	2	8,9	52	306384
	Материальный уклон с КрII на АБ	1	12,4	103	436417
	2 материальных уклона с КрIII на КрII	2	12,8	100	847411
	Материальный уклон с КрIII на АБ	1	12,8	160	677929
	Сбойки между выемочными штреками на пластах	8	8,9	14,5	341745
КрIII	Панельный конвейерный штрек	1	8,9	800	2356862
	Панельный транспортный штрек	1	12,8	800	3389645
	Блоковый конвейерный штрек	1	8,9	442	1302166,5
	Блоковый транспортный штрек	1	12,8	442	1872778,7
КС	Групповые конвейерный, транспортный штреки (15ВП)	2/4	15,3	2400	6077526,7
	Групповые конвейерный и транспортный штреки	2/4	15,3	577	14711139
	Рудоспускные скважины	15	-	11	64733
УSпров= 64664439,7

Удельные затраты на вскрытие и подготовку участка могут рассчитаться (таблица 2.6.6):

S_уд. = S_подг. / Z_пр, руб./т (2.8)

Затраты на вскрытие и подготовку и удельные затраты участка

Sпров	Sтр	Sподг	Zпр	Sуд
64664439,7	40224396,2	104888835,9	1396919	75,1

1.7 Технология ведения очистных работ

На руднике БКПРУ-2 очистной выемке подлежат сильвинитовые пласты АБ и КрII. Рудником принята камерная система разработки с прямым порядком отработки шахтного поля в направлении от стволов к южной границе горного отвода и обратным порядком отработки в панелях и блоках от восточной границы в направлении главных выработок.

Отработка запасов участка предусмотрена двумя очередями: в I очередь отрабатываются 7, 9, 11 восточные панели, во II очередь - 13, 15, 17 восточные панели. Панели по длине поделены на четыре блока. Ширина панелей - 385 м, блоков - 800 м.

Отработка ведется в камерных блоках, представленных двумя комбайновыми ходами, пройденными с одной стартовой выработки. Камеры по пластам АБ и КрII проходятся соосно. Зарубка с конвейерного штрека на очистные камеры по пластам АБ и КрII производится под углом 45 градусов с радиусом закругления стартовой выработки не менее 25 м. Отработка камерных блоков производится от выработанного пространства на массив с опережением очистных работ по пласту АБ не менее, 50 м.

Выемка полезного ископаемого осуществляется на полную мощность пласта с подрубкой «коржей» 0,25-0,3 м на пласте АБ и 0,4-0,5 м на пласте КрII.

Отработка очистных камер производится без крепления, за исключением сопряжений с выемочными штреками и случаев нарушения пород кровли.

Доставка руды от комбайна до конвейерного штрека осуществляется самоходным вагоном, который разгружает руду в скважину диаметром 500 мм, пробуренной с панельного конвейерного штрека пласта КрIII на панельный конвейерный штрек пласта АБ.

Устье рудоспускной скважины на пласте АБ расширяется под воронку буровзрывным способом диаметром до 1,4 м. Воронка на уровне почвы штрека перекрывается металлической решеткой. Перед рудоспускной скважиной на расстоянии 2,4 м крепится отбойный брус. Место разгрузки самоходного вагона, должно быть очищено, освещено и оборудовано сигнализацией о работе конвейера. На период отгрузки руды скважины перекрываются решеткой по типовым паспортам рудника. По мере удаления очистных работ не используемые скважины перекрываются на пласте КрII и засыпаются рудной мелочью.

В панели отбитая руда транспортируется панельными конвейерами Л1000КУ, установленным в панельном конвейерном штреке по пласту КрIII, до блоковых конвейеров.

Проветривание тупиковых выработок осуществляется с помощью ВМП в нагнетательном режиме по проектам проветривания рабочих зон. В качестве вентиляторов местного проветривания используются вентиляторы типа ВМЭ-5/1, ВМЭ-6/1. В качестве вентиляционного става используются гибкие трубопроводы, диаметром 500 мм и 600 мм.

2. Система разработки

2.1 Шахтный вариант

Рассматриваемые площади отработки отличаются высоким содержанием нерастворимых примесей на пласте КрЙЙ, а в его коржевой части их содержание превышает 50%.

Для исключения возникновения потенциально опасных ситуаций в сложных горно-геологических и горнотехнических условиях отработки пластов на юго-восточном участке, параметры очистной выемки должны определяться исходя из допустимой степени нагружения междукамерных целиков [С]0.4 и минимально допустимой суммарной мощности ненарушенных слоёв каменной соли в ВЗТ [М]=10 м; в пределах зоны влияния Зырянского сдвига допустимая степень нагружения междукамерных целиков [С]=0.3 и минимально допустимая суммарная мощность ненарушенных слоёв каменной соли [М]=20 м.

На юго-восточном участке шахтного поля часть 7, 9, 11 ВП уже отработана, при этом на пласте КрЙЙ были применены податливые целики. Для более плавного перехода от податливых целиков к междукамерным целикам со степенью нагружения не более 0.4, необходимо создать зоны перехода. В настоящее время рудником БКПРУ-2 выбран и применяется вариант зоны перехода с оставлением «защитной пачки».

Очистные работы ведутся механизированным способом: на пласте АБ проходческим комбайном ПК-8МА, Урал-61 (S=8,9 м?), в составе с бункер-перегружателем БП-14, самоходным вагоном 5ВС-15М; по пласту КрII комбайном Урал-20Р (S=15,75м²), работающим в комплексе с бункер-перегружателем БПС-25 и самоходным вагоном ВС-30.

По оси панели по пластам АБ комбайнами проходится панельные транспортные и конвейерные штреки, являющиеся выемочными. На пласте КрII на всю длину блока комбайном Урал-61 сначала проводится транспортный штрек, который, по мере подвигания фронта очистных работ, расширяется комбайном, ведущим очистные работы, а именно Урал-20Р. Длина заходок расширения не более 60 м впереди очистных работ. Одновременно с расширением транспортного, по оси панели проходится конвейерный штрек. Выемочные штреки проходятся с подрезкой коржей.

Наличие множества аномальных зон в строении водозащитной толщи изначально предопределяет высокие эксплуатационные потери полезного ископаемого, вызванные необходимостью оставления предохранительных целиков и создания зон смягчения с увеличенными междукамерными целиками для сохранения сплошности ВЗТ.

Параметры системы разработки приведены в таблице 3.1.1, где:

m - геологическая мощность пласта, м; а - ширина камеры, м; b - ширина междукамерного целика, м; l - межосевое расстояние, м; h_к - полная высота камеры, м; S_к - полная площадь сечения камеры, м²; S_x - площадь сечения камеры по пласту полезного ископаемого, м²; L_к - длина камеры без учета стартовой выработки, м; l_р - длина стартовой выработки по нормали, м; n_к - количество камер; [C] - допустимая степень нагружения междукамерных целиков.

Таблица 3.1.1 - Параметры системы разработки: шахтный вариант

Блок	Пласт	m	a	b	l	hк	Sк	Sx	Lк	lр	nк	[C]
I	АБ	2,14	3,2	9,4	12,6	3,2	8,9	5,95	183,0	31,3	128	0,4
	КрII	4,38	5,5	7,1	12,6	4,86	25,0	22,5	183,0	31,3	128	0,4
II	АБ	2,14	3,2	14,4	17,6	3,2	8,9	5,95	180,5	33,8	92	0,3
	КрII	4,38	5,5	12,1	17,7	4,86	25,0	22,5	180,5	33,8	92	0,3
III	АБ	2,14	3,2	9,4	12,6	3,2	8,9	5,95	183,0	31,3	128	0,4
	КрII	4,38	5,5	7,1	12,6	4,86	25,0	22,5	183,0	31,3	128	0,4
IV	АБ	2,14	3,2	9,4	12,6	3,2	8,9	5,95	183,0	31,3	128	0,4
	КрII	4,38	5,5	7,1	12,6	4,86	25,0	22,5	183,0	31,3	128	0,4

2.2 Технико-экономические показатели добычи полезного ископаемого при шахтном варианте системы разработки

Расчёт ТЭП выполняется для расчётного участка, в качестве которого принимается блок, т.к. панельно-блоковая подготовка.

2.2.1 Расчет запасов и потерь

Балансовые запасы блока (таблица 3.2.1.1) [5]:

Q_б = У (S_i · H_i · m_гi · г_i), т, (3.1)

где S_i - длина блока, м; H_i - ширина блока, м; m_гi - геологическая мощность i-го пласта, м;

г_i - объёмный вес руды на i-ом пласте, т/м³.

Таблица 3.2.1.1 - Балансовые запасы

Пласт	S	H	mr	г	Qб блока	Qб панели
АБ	800	385	2,14	2,07	1364378,4	5457513,6
КрII	800	385	4,38	2,07	2792512,75	11170051
	УQб = 4156891,15	УQб=16627564,6

Промышленные запасы блока

, где (3.2)

Промышленные запасы, извлекаемые очистными работами, т (таблица 3.2.1.2):

, (3.3)

где: - число ходов по ширине камеры на i-том пласте, ограниченных межходовыми и междукамерными целиками; - площадь сечения одного хода в камере по пласту полезного ископаемого на i-том пласте, ограниченного межходовыми и междукамерными целиками, м²; - ширина одного хода в камере на i-том пласте, ограниченного межходовыми и междукамерными целиками, м; - ширина исполнительного органа комбайна, м; - потери отбитой руды на 1 м. длины хода комбайна, т; - длина камеры на i-том пласте, м; - расстояние по нормали от выемочного штрека до конца стартовой выработки на i-том пласте, м; - количество очистных камер на i-том пласте; - средняя площадь сечения стартовой выработки на j-том участке по пласту полезного ископаемого на i-том пласте, м²; - средняя ширина стартовой выработки на i-том пласте на j-том участке, м; - длина стартовой выработки на j-том участке по средней линии на i-том пласте, м; - количество стартовых выработок на i-том пласте.

, где (3.4)

- полная площадь сечения одного хода в камере на i-ом пласте, ограниченного межходовыми и междукамерными целиками, м²; - вынимаемая мощность пласта полезного ископаемого в на i-ом пласте, м; - полная высота камеры на i-ом пласте, м.

, где (3.5)

 - площадь сечения стартовой выработки по пласту полезного ископаемого в месте зарубки на i-ом пласте, м²; - площадь сечения стартовой выработки по пласту полезного ископаемого в конце стартовой выработки на i-ом пласте (определяется графически), м²;

, где (3.6)

- ширина сечения стартовой выработки в месте зарубки на i-ом пласте, м; - ширина сечения стартовой выработки в конце стартовой выработки на i-ом пласте, м.

Таблица 3.2.1.2 - Промышленные запасы, извлекаемые очистными работами

Блок	Пласт	nx	S`х	г	ax	aио	Пок	lк	lр	nк	Sгсср	aгccр	1rci	nгс
I (III, IV)	АБ	1	5,95	2,07	3,2	3,2	0,47	183	31,3	128	4,46	3,2	38,4	64
	КрII	1	22,5	2,07	5,5	5,5	0,40	184	31,3	128	16,9	5,5	38,4	64
II	АБ	1	5,95	2,07	3,2	3,2	0,47	181	33,8	92	4,46	3,2	41,87	46
	КрII	1	22,5	2,07	5,5	5,5	0,40	182	33,8	92	16,9	5,5	41,87	46

Промышленные запасы, извлекаемые при проведении i-ой подготовительной выработки, т (таблица 3.2.1.3) определяются:

, где (3.7)

- запасы, извлекаемые при проведении j-той выработки на i-ом пласте, т.

(3.8)

 - площадь поперечного сечения по пласту полезного ископаемого i-ой выработки на j-ом пласте, м². Рассчитывается аналогично определению . - ширина j-той подготовительной выработки на i-том пласте, м; - длина j-той подготовительной выработки на i-том пласте, м; - количество выработок j-того типа на i-том пласте.

Всего в пределах рассматриваемого участка по пластам полезного ископаемого проведены следующие подготовительные выработки: панельные транспортный, конвейерный, и 2 сближенных вентиляционных штрека на пласте АБ, панельные транспортный и 2 сближенных вентиляционных штрека на пласте КрII, выемочные штреки на пласте КрII, сбойки между выемочными штреками на пластах, блоковые вентиляционные штреки на пласте АБ, 3 групповых вентиляционных штрека, проведённых до I блока.

Таблица 3.2.1.3 - Запасы, извлекаемые из подготовительных выработок

Пласт	Подготовительная выработка	S`в	г	aв	aио	Пок	lв	nв	Zпрв
АБ	Панельные транспортный, конвейерный, 2 вентиляционных штрека	5,95	2,07	3,2	3,2	0,47	800	4	37908,8
	Разрезные штреки	5,95	2,07	3,2	3,2	0,47	731	-	8659,792
	Сбойки	5,95	2,07	3,2	3,2	0,47	14,5	8	1374,194
	2 блоковых вентиляционных штрека	5,95	2,07	3,2	3,2	0,47	192,5	2	4560,903
	3 групповых вентиляционных штрека	5,95	2,07	3,2	3,2	0,47	800	3	85294,8
КрII	Панельные транспортный, 2 вентиляционных штрека	7,57	2,07	3,2	3,2	0,47	800	3	36647,76
	Разрезные штреки	7,57	2,07	3,2	3,2	0,47	962	-	14689,64
	Выемочный штрек	13,8	2,07	5,5	5,5	0,40	800	1,5	33799,2
УZпрвАБ=137798,5 УZпрвКрII=85136,6 УZпрв=222935,1

Таблица 3.2.1.4 - Промышленные запасы расчетного блока

Пласт	Zпро	Zпрв	Zпр
АБ	232842,7	137798,5	370641,2
КрII	941141,4	85136,6	1026278
УZпр=1396919

Потери запасов по системе разработки (таблица 3.2.1.5):

П = Q_б - Z_пр (3.9)

Коэффициенты извлечения и потерь полезного ископаемого (таблица 3.2.1.5):

К_из = Z_пр / Q_б, К_п = П / Q_б (3.10), (3.11)

Таблица 3.2.1.5 - Коэффициенты извлечения и потерь полезного ископаемого

Пласт	Qб	Zпр	П	Киз	Кп
АБ	1364378,4	370641,2	993737,2	0,27	0,73
КрII	2792512,75	1026278	1766234,75	0,37	0,63
	4156891,15	1396919	2759972,15	0,34	0,66

2.2.2 Производительность комбайнового комплекса

Среднесуточная производительность комбайнового комплекса (Таблица 3.2.2.1) [10]:

Q_сут = n_р • Q_э, т/сут (3.12)

Таблица 3.2.2.1 - Производительность комбайнового комплекса

Пласт	nр	Тк	Ак	Qэ	Qсут
АБ	3	7,1	1965,1	277	830,1
КрII	3	10,5	7714,1	734	2201,0

n_р ? количество рабочих смен в сутки; Q_э ? среднесменная эксплуатационная производительность комбайнового комплекса (таблица 3.2.2.1), т/смену.

(3.13)

где А_к ? объем добываемой руды из камеры (таблица 3.2.2.2), т; Т_к ? полное время отработки камеры (таблица 3.2.2.3), смен.

(3.14)

Таблица 3.2.2.2 - Объем добываемой из камеры руды

Пласт	nx	S`х	г	ax	aио	Пок	lк	lр	Sгсср	aгccр	1rci	Ак
	АБ	1	5,95	2,07	3,2	3,2	0,47	183	31,3	4,46	3,2	38,4	1965,1
	КрII	1	22,5	2,07	5,5	5,5	0,40	184	31,3	16,9	5,5	38,4	7714,1

где n_x - количество ходов по ширине камеры; a_x - ширина одного хода, ограниченного МКЦ, м; S_x - площадь сечения одного хода камеры по ширине, м²; г_i - объёмный вес руды в массиве, т/м³; a_ио - ширина исполнительного органа комбайна, м; П_о- коэффициент потерь отбитой руды на 1 м длины хода комбайна; l_к - длина камеры (расстояние от выемочного штрека до вентиляционного), м; l_гс - длина горловины или стартовой выработки по нормали к выемочному штреку, м; n_хгс - число ходов по ширине стартовой выработки, при зарубке на камеру перпендикулярно оси выемочного штрека n_хгс = n_х, при зарубке под углом ? n_хгс = 1; a_гссрi - средняя ширина горловины, м;

S_гср =(S_гсвш + S_к) / 2, (3.15)

где S_гсвш - площадь стартовой выработки на уровне выемочного штрека, м²; S_кi - площадь камеры, м²; l_гсср - длина стартовой выработки по средней линии, м.

(3.16)

Таблица 3.2.2.3 - Полное время отработки камеры

Пласт	Тз	То	Тот	Тпер	Тк
АБ	1,8	0,95	4,3	0,03	7,1
КрII	1,7	0,96	5,2	0,03	10,5

где Т_зi ? продолжительность зарубки на i-ый ход камеры, смен; Т_оi ? продолжительность отгона комбайна после отработки i-го хода камеры (таблица 3.2.2.4), смен;

, (3.17)

где V_o ? условная скорость отгона комбайна, м/смену.

Таблица 3.2.2.4 - Продолжительность отгона комбайна

Пласт	Комбайн	Vo	lк	lр	lгсср	То
АБ	Урал-61	200	183	31	38,4	0,95
КрII	Урал-20Р	200	184	31	38,4	0,96

Т_пер ? продолжительность перегона комбайна на новую камеру (таблица 3.2.2.5), смен.

, (3.18)

где М_о ? межосевое расстояние, м; Т_см ? продолжительность смены, часов; V_м - максимальная маневровая скорость движения комбайна, м/час.

Таблица 3.2.2.5 - Продолжительность перегона комбайна на новую камеру

Пласт	Комбайн	Мо	Тсм	Vм	Тпер
АБ	Урал-61	12,6	8	180	0,03
КрII	Урал-20Р	12,6	8	200	0,03

Т_отi ? продолжительность отработки i-го хода камеры (таблица 3.2.2.6), смен;

, (3.19)

Таблица 3.2.2.6 - Продолжительность отработки хода камеры

Пласт	Ход	в	tсм	Т1i	Т2i	Т3i	Тотi
АБ	1	0,48	480	0	760,2	235,7	4,3
КрII	1	0,48	480	0	842,5	0	3,7
	2	0,50	480	0	342,6	22,1	1,5

Т_1i - продолжительность отработки 1 участка i-го хода камеры, мин. Этот участок характеризуется тем, что комбайн работает непрерывно с постоянной производительностью равной технической производительности комбайна. Приведен в таблице 3.2.2.7.

Т_2i - продолжительность отработки 2 участка камеры, мин. На этом участке комбайн работает с остановками на загрузку самоходного вагона. Причем продолжительность остановок увеличивается по мере отработки участка и, соответственно, падает производительность комбайна. Данный участок рассчитан в таблице 3.2.2.10.

Т_3i ? продолжительность отработки 3 участка i-го хода камеры (таблица 3.2.2.14), мин. На этом участке комбайн простаивает как в ожидании самоходного вагона, так и при его загрузке. Причем простои комбайна в ожидании самоходного вагона увеличиваются по мере отработки участка и, соответственно, падает производительность комбайна.

в - сменный коэффициент использования комбайнового комплекса во времени.

t_см ? продолжительность смены, мин.

, (3.20)

Таблица 3.2.2.7 - Продолжительность отработки 1 участка хода камеры

Пласт	Ход	Sxi	гi	axi	По	aио	L1i	Qкi	Т1i
АБ	1	8,9	2,07	3,2	0,47	3,2	0	3,8	0
КрII	1	15,75	2,07	5,5	0,40	5,5	0	7,5	0
	2	6,75	2,07	5,5	0,40	5,5	0	7,7	0

где L¹_i - длина первого участка i-го хода комбайна в камере, м; определяется из условия:

· При L¹_крi ? l_раз + L_зар > L¹_i = 0 и Т_1i = 0;

· При L¹_крi > l_раз + L_зар > L¹_i = L¹_крi - l_раз - L_зар. (3.21)

L¹_крi - критическая длина доставки для 1 участка i-го хода камеры (расстояние от места разгрузки самоходного вагона до границы 1 и 2 участков), м, приведен в таблице 3.2.2.8,

l_раз ? расстояние от устья камеры до места разгрузки самоходного вагона, м;

L_зар ? фактическая длина зарубки, м. При зарубке с бункером-перегружателем L_зар = L_з, а при зарубке без бункера-перегружателя L_зар = L_кб;

, (3.22)

Таблица 3.2.2.8 - Критическая длина доставки для 1 участка хода камеры

Пласт	Ход	kн	v1	н1	qн	Qкi	tр	tмп	L1крi	lраз+Lзар
АБ	1	1,22	70	85,4	6,63	3,8	1,00	0,30	19,4	23
КрII	1	1,22	150	183	10	7,5	1,00	0,40	-42,5	28
	2	1,22	150	183	10	7,7	1,00	0,40	-46,0	28

н₁ ? скорректированная скорость движения самоходного вагона на первом участке, м/мин;

н₁ = k_н • v_1, (3.23)

k_н ? поправочный коэффициент, учитывающий угол падения пласта; v₁ ? скорость движения самоходного вагона при длине доставки до 25 м., м/мин; q_н ? объём руды, который может разместиться в бункере-перегружателе без перемещения его донным конвейером, т; t_р ? продолжительность разгрузки самоходного вагона, мин; t_мп ? продолжительность маневров и пауз при разгрузке самоходного вагона, мин; S_xi - площадь поперечного сечения i-го хода комбайна в камере, м²; a_xi - ширина i-го хода комбайна в камере, м; Q_кi - скорректированная производительность комбайна при отработке i-го хода камеры (таблица 3.2.2.9), т/мин:

Q_кi = k_б • k_si • V_т, (3.24)

k_б ? коэффициент, учитывающий угол наклона камеры; V_т ? техническая производительность комбайна, т/мин; k_si ? коэффициент, учитывающий использование площади исполнительного органа комбайна, при отработке хода комбайна в камере с полным использованием рабочего органа k_si=1; при хода камеры с неполным использованием рабочего органа комбайна и наложением i-того хода комбайна по высоте камеры:

, где (3.25)

S_ио ? площадь исполнительного органа комбайна, м².

Таблица 3.2.2.9 - Скорректированная производительность комбайна при отработке камеры

Пласт	Ход	kб	Sxi	Sио	ksi	Vт	Qкi
АБ	1	1,08	8,9	8,9	1,00	3,5	3,8
КрII	1	1,07	15,75	15,75	1,00	7	7,5
	2	1,07	6,75	15,75	1,03	7	7,7

, (3.26)

Таблица 3.2.2.10 - Продолжительность отработки 2 участка камеры

Пласт	Ход	Sxi	гi	axi	По	aио	L2i	q	Qк	kсрi	tрп	Т2i
АБ	1	8,9	2,07	3,2	0,47	3,2	138,8	12,6	3,8	0,51	1	760,2
КрII	1	15,75	2,07	5,5	0,40	5,5	171,4	12,6	7,5	0,59	1	842,5
	2	6,75	2,07	5,5	0,40	5,5	166,9	30,3	7,7	0,65	1	342,6

где t_рп ? продолжительность загрузки самоходного вагона, мин; L²_i - длина второго участка i-го хода комбайна в камере, м. Данные для расчета приведены в таблице 3.2.2.11.

Таблица 3.2.2.11 - Длина второго участка хода комбайна в камере

Пласт	Ход	L2крi	lк	lр	lгсср	lраз	lк - lр + lгсср + lраз	Lзар	L2i
АБ	1	161,8	183	31	38,4	8	198,4	15,0	138,8
КрII	1	205,5	184	31	38,4	8	199,4	20,0	171,4
	2	194,9	184	31	38,4	8	199,4	20,0	166,9

L²_i определяется выражением при условии:

· При L¹_крi >l_раз + L_зар и L²_крi ?l_к - l_р + l_гсср + l_раз >L²_i =L²_крi ? L¹_крi

· При L¹_крi >l_раз + L_зар и L²_крi >l_к - l_р + l_гсср + l_раз >L²_i =L_к ? l_гс + l_гсср ? L¹_крi + l_раз

· При L¹_крi ?l_раз + L_зар и L²_крi ?l_к - l_р + l_гсср + l_раз >L²_i =L²_крi + l_гсср ? l_раз ? L_зар

· При L¹_крi ?l_раз + L_зар и L²_крi >l_к - l_р + l_гсср + l_раз >L²_i =l_к - l_р + l_гсср ? L_зар (3.27)

где L²_крi - критическая длина доставки для 2 участка i-го хода камеры (таблица 3.2.2.12), м.

(3.28)

Таблица 3.2.2.12 - Критическая длина доставки для 2 участка камеры

Пласт	Ход	kq	qт	q	v2	н2	Qк	tр	tмп	L2крi
АБ	1	1,01	12,5	12,6	130	158,6	3,8	1,00	0,30	161,8
КрII	1	1,01	30	30,3	150	183	7,5	1,00	0,40	205,5
	2	1,01	30	30,3	150	183	7,7	1,00	0,40	194,9

н₂ ? скорректированная скорость движения самоходного вагона на втором участке, м/мин;

н₂ = k_н • v₂, (3.29)

k_н = 1,22 ? поправочный коэффициент на угол наклона камеры; v₂ ? скорость движения самоходного вагона по технической характеристике при длине доставки более 25 м, м/мин.